1、本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 1 页 共 64 页目 次1 引言22 设计资料22.1 原始数据22.2 技术要求22.3 工作要求23 建筑设计23.1 平面设计23.2 立面设计24 结构设计44.1 基本设计资料44.2 标准层楼板设计54.3 屋盖设计94.4 楼梯设计114.5 框架设计17结论 59致谢 60参考文献 61全套 CAD 图纸，加 153893706本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 2 页 共 64 页1 引言本工程为南京某学校图书馆设计，混凝土框架结构，层数为 4 层。该工程位于南京市，7 度抗震设防。本工程选用混凝土
2、强度等级有 C30（板、梁、柱、楼梯） ，梁内纵向钢筋选用 HRB335，梁柱箍筋均采用 HPB235 钢筋。2 设计资料2.1 原始数据该教学楼的建筑红线为南北 30m，东西 70m，结构共 5 层，至少满足 15 个班级同时上课的需求。水文地质条件详见岩土工程地质报告，其他基本条件参照规范及使用要求或与指导教师协商确定。2.2 技术要求建筑设计：方案应符合规范，满足功能要求，妥善处理建筑与结构关系，与周围环境协调。注明房间面积、功能和总建筑面积。结构设计：手算 1 榀框架，要有详尽的计算过程和必要的图示，过程相似的计算内容可通过列表的形式完成。整体部分采用学校计算软件完成，并与手算结果相比
3、较。2.3 工作要求完成建筑主要平面、立面、剖面的设计，绘制相应的施工图。完成上部结构的设计，绘制部分结构施工图。设计说明书要完整，并附有必要的计算简图和表格。施工图既要有手绘也要有机绘。3 建筑设计3.1 平面设计本图书馆建筑主体结构采用现浇钢筋混凝土框结构。要求共四层，总建筑面积为 4000m2。遵循“安全，适用，经济，美观”的原则，结构布置合理，房间利用率比较高，适用性很强，同时又不失美观。主要功能有：阅览室，语音室，书库，采编、编目以及办公用房等。每个房间的门窗也都按照规范设计，符合规定要求，设计得合理，柱网布置需使结构受力合理，且应方便施工。本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论
4、 文 ） 第 3 页 共 64 页3.2 立面设计本图书馆底层层高 4.5 米，标准层层高 3.9 米。总长度 39 米，总宽度19.8 米。跨距分别为 8.4 米、7.5 米和 4.5 米。详情见建筑立面图和平面图。图 3-1 建筑标准层平面图图 3-2 建筑立面图本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 4 页 共 64 页图 3.3 建筑剖面图4 结构设计4.1 基本设计资料4.1.1 结构布置1、 确定板厚取 h=L0/35=3250/35=92.9mm,故取 h=100mm。2、梁尺寸确定：框架梁：h=L 0/12L0/8=8400/128400/8=7001050mm
5、,取 h=800mm, b=400mm。走道梁：h=L 0/12L0/8=3000/123000/8=250375mm,取 h=600mm, b=400mm。3、柱的截面尺寸确定A cfN)2.1(N=128.4（3+1.25）4=1774.08kN采用强度等级为 C30 的混凝土， =14.3N/mm2 ，则cfmm214063.0817421cfN本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 5 页 共 64 页取 A=25000m2124062mm2 ,柱的截面尺寸为 500mm500mm.4.1.2 楼屋面做法楼面做法：20mm 厚石英（花岗岩）板 0.0215=0.3kN/
6、m 220mm 厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kN/m 2100mm 钢筋混凝土板 0.1025=2.5kN/m220mm 石灰砂浆 0.0217=0.34kN/m2屋面做法（不上人屋面）：4mm 厚的 APP 卷材防水层 0.35kN/m 220mm 厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.40kN/m 2120mm 厚水泥膨胀珍珠岩 0.1210=1.2kN/m2100mm 厚现浇钢筋混凝土板 0.1025=2.5kN/m 220mm 厚板底抹灰 0.0217=0.34kN/m24.1.3 材料梁柱中受力纵筋均采用 HRB335 钢筋， =300N/mm2 ，其他均采用 HPB235y
7、f钢筋， =210N/mm2 。板、框架采用 C30 混凝土， =14.3N/mm2 yf cf， =1.43N/mm2 。t4.2 标准层楼盖设计4.2.1 板的计算1、板型划分本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 6 页 共 64 页图 4.1 楼盖结构布置图2、荷载分析(1) 板的恒荷载标准值20mm 厚石英（花岗岩）板 0.0215=0.3kN/m220mm 厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kN/m 2100mm 钢筋混凝土板 0.1025=2.5kN/m220mm 石灰砂浆 0.0217=0.34kN/m2小计 =3.54kN/m2kg(2) 板的活荷载标准值
8、办公室、厕所：2.0kN/m 2，走廊：2.5kN/m 2，书库：5.0 kN/m2，语音室、电子阅览室：3.5 kN/m 2(3) 板的恒荷载设计值 :g=1.2gk=1.23.54=4.25kN/m2板的活荷载设计值：q=1.4q k办公室、厕所：2.8kN/m 2，走廊：3.5kN/m 2，书库：7.0kN/m 2语音室、电子阅览室：4.9kN/m 2。3、板弯矩计算以 B1 为例进行计算。本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 7 页 共 64 页4、方案确定A、 B3、B5：按双向板考虑B、 B1、B2、B4：按单向板考虑5、双向板计算计算跨度L01=3m L02=4
9、.5m 图 4.2 B3 板固支情况弯矩计算B3 为两边固定、两边简支的板，如图 4.2 所示，根据简支情况，查表可知道相应的挠度计算系数，从而求出单位长度的弯矩值。跨中弯矩 m1=(0.0447+0.20.0159)(g+q/2)L012+(0.072+0.20.028)qL012/2=3.69kNmm2=(0.0159+0.20.0447)(g+q/2)L012+(0.028+0.20.072)qL012/2=1.56kNm支座弯矩 m 1=0 m2=0m1=-0.1024(g+q)L012=-5.53kNmm2=- 0.0770(g+q)L012=-4.18kNmB5 板：计算跨度：L0
10、1=4.5m L02=8.4m L01/L02=4.5/8.4=0.54弯矩计算：本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 8 页 共 64 页B3 板为两边简支两边固定的板，如图 3 所示：图 4.3 B3 板固支情况根据简支情况，查表可知道相应的挠度计算系数，从而求出单位长度的弯矩值。跨中弯矩：m 1=(0.0535+0.20.0099(g+q/2)L012+(0.0907+0.20.0203)qL012/2=11.073kNmm2=(0.0099+0.20.0535)(g+q/2)L012+（ 0.0203+0.20.0907）qL 012/2=13.641kNm支座弯矩：
11、 m1=0 m2=0m1=- 13.146kNmm2=- 8.98kNm6、 单向板计 算（以 B1 为例）恒载设计值厕所：g+q=3.54+2.0=5.54kN/m 2g+q/2=3.54+1=4.54kN/m2q/2=1.0kN/m2弯矩计算：跨中弯矩：M=1/24(g+q/2)l 02+1/8q/2l02=3.76kNm支座弯矩： M=1/12(g+q)l 02=4.88kNm同理得出 B2：M 1=5.96kNmM2=5.32kNmB4：M 1=3.20kNmM2=4.53kNm7、 板配筋计算本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 9 页 共 64 页b=1000mm
12、,h=100mm,h0=100-20=80mmfc=7.2N/mm2,ft=0.91N/mm2,fy=210N/mm2表 1 按弹性理论计算的截面配筋项目 截面 h0（mm）M(kNm)As(mm2)配筋实有As(mm2)1 区格 02l80 3.76 235.6 8200 2522 区格 80 5.96 373.4 8120 41901l80 3.69 231.2 8200 2523 区格 280 1.56 97.74 8200 2524 区格 0l80 3.20 200.5 8200 252180 11.073 693.8 12150 754跨中5 区格 02l80 13.641 854.
13、7 12120 9421 80 4.88 305.76 8150 3352 80 5.32 333.3 8150 3354 80 4.53 283.8 8150 3353-4 80 4.18 261.9 8150 3353-5 80 5.53 346.5 8120 4195-2 80 13.1 823.7 12120 942支座5-3 80 8.98 562.7 10120 6554.3 屋盖设计4.3.1 板的计算1、板型划分本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 10 页 共 64 页图 4.4 屋盖结构布置图2、荷载分析：（1）板的恒荷载标准值：“三元乙丙”防水卷材 0.
14、4kN/m 260mm 厚水泥炉渣保温层 0.875kN/m 220mm 厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.40kN/m 2120mm 厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3.0kN/m220mm 厚水泥石灰砂浆 0.0217=0.34kN/m 2小计 =4.845kN/m2kg（2）板的活荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值为 0.5kN/m2，南京市雪荷载为 0.5kN/m2，取两项中较大者，故活荷载标准值为 =0.5kN/m2。kq内力组合方式：（1）1.2S GK+1.4SQK (2)1.35SGK+0.71.4SQK屋面荷载设计值去两者中较大值。3、屋面板的内力及截面配筋计算双向板以
15、 B3 板为例进行计算荷载计算本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 11 页 共 64 页g=g+q/2=4.845+0.25=5.095kN/m2q=q/2=0.25kN/m2计算跨度见楼盖计算跨度弯矩计算根据简支情况，查表可知道相应的挠度计算系数，从而求出单位长度的弯矩值。跨中弯矩 m1=2.37kNmm2=1.23kNm支座弯矩 m 2=0 m1=m1=-4.70kNmm2=-3.55kNmB5：m 1=8.04kNmm2=11.51kNmm1=-11.85kNmm2=-8.10kNm单向板计算（以 B1 为例）g+q/2=5.095，q/2=0.25 ， g+q=5.
16、345弯矩计算：跨中弯矩：M 1=1/24(g+q/2)l02+1/8q/2l02=2.57 kNm支座弯矩：M 2=1/12(g+q)l02=4.70kNmB2：同 B1B4：M 1=2.19kNmM2=4.0kNm4、板配筋计算截面配筋计算结果及实际配筋列于表 4：表 2 按弹性理论计算的截面配筋项目 截面 h0（mm）M(KNm)As(mm2)配筋实有As(mm2本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 12 页 共 64 页)1 区格 02l80 2.57 161 8200 2522 区格 80 2.57 161 8200 25201l80 2.37 148.5 8200
17、 2523 区格 280 1.23 77.07 4130 96.64 区格 0l80 2.19 137.2 8200 252180 8.04 503.8 10120 655跨中5 区格 02l80 11.51 721.2 12150 7541 80 4.70 294.5 8150 3352 80 4.70 294.5 8150 3354 80 4.0 250.6 8200 2523-4 80 3.55 222.4 8200 2523-5 80 4.70 294.5 8150 3355-2 80 11.9 742.5 12150 754支座5-3 80 8.10 507.5 10120 6554
18、.4 楼梯设计4.4.1 初步设计楼层高 3.9m ，踏步宽 300mm，高 150mm ，混凝土强度等级 C30，梁纵筋采用 HRB335 级钢 筋， =300N/mm2, 其余钢筋采用 HPB235 级钢筋，yf=210N/mm2，楼梯均布活荷载标准值 =2.5KN/m2yf kq楼梯剖面图：本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 13 页 共 64 页图 4.5 楼梯剖面图4.4.2 梯段板设计图 4.6 梯段板平面图取板厚 h=(1/251/30) =(1/251/30)3900，取 140mml踏步板的倾斜角 =150/130=0.5 ， =0.894，取 1m 宽板
19、带计算。tancos1、 荷载计算恒荷载项：荷载分享系数 rG=1.35栏杆自重：g 0=rGgK0=1.350.2=0.27 kN/m2本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 14 页 共 64 页20mm 厚花岗岩楼面 （0.30+0.150)0.0215.4/0.3=0.5 kN/m三角形踏步 0.50.30.1530/0.3=2.25 kN/m 混凝土斜板 0.1430/0.894=4.70 kN/m板底抹灰 0.0217/0.894=0.38kN/m 恒荷载标准值 8.7 kN/m 活荷载标准值 2.51.0=2.5kN/m总荷载标准值 1.28.7+1.42.5=1
20、3.94kN/m2、截面设计板水平计算跨度 =3.6m 弯矩设计值nlM=0.1p =0.113.943.9 =20.70kNm，2nl2板的有效高度 =140-20=120，0h= 0.1，s210cMfb26103.47= =0.947ss= =867.4 ，选配12120， =942mm20syAfh120947.62sA4.4.3 平台板设计设平台板厚 h=80,取 1m 宽板带计算。1、荷载计算20mm 厚花岗石楼面 0.0215.4=0.3kN/m20mm 厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kN/m80mm 厚混凝土板 0.0830=2.4kN/m板底抹灰 0.0217=0.3
21、4kN/m 恒荷载标准值 3.44kN/m活荷载标准值 2.50kN/m总荷载设计值 p=1.23.441.42.5=7.63kN/m2、截面设计本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 15 页 共 64 页平台板的计算跨度 =2.2-0.2/20.2/2=2.2m ，0l弯矩设计值 M=0.1p 2=0.17.632.22=3.69 kNm，板的有效高度=80-20=60，=s210cMfbh072.6103.492= =0.963ss= ，选配8140， =359mm2 0syAfh26m1.3042193.sA4.4.4 平台梁设计设平台梁截面尺寸为 300400，（1）
22、荷载计算梁自重 0.2（0.4-0.08）25=1.6kN/m梁侧粉刷 0.02（0.4-0.08）217=0.22kN/m平台板传来 3.442.2/2=3.784kN/m梯段板传来 8.73.6/2=15.66kN/m恒荷载标准值 21.264kN/m活荷载标准值 2.5（3.6/2+2.2/2）=7.25kN/m总荷载设计值 p=1.221.2641.47.25=35.67kN/m（2）截面设计计算跨度=1.05 =1.05（4.5-0.2）=4.515m,nl弯矩设计值 M=p /8=90.89kNm20剪力设计值 V=0.5p =76.69kNnl截面按倒 L 型计算， =755,梁
23、的有效高度 =400-30=370mm,/5ffbh经判别属于第一类 T 型截面,= , = =0.969,s210cMfbh061.375.148926s2s本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 16 页 共 64 页= ,选配 320， =941mm20syMAfh26m0.8453709.18sA= % 0.27%.43bs 107.f.ytin配置 6200 箍筋，则斜截面受剪承载力00.71.25svcstyAVfhfh=0.71.273003701.2521056.6200370=126.27kN76.69kN, 满足要求.4.4.5 次梁的计算梁柱受力纵筋均采用
24、 HRB335 钢筋， ，采用 C30 混凝土，次2/30mkNfy梁截面 400mm500mm，长度 8400mm。箍筋采用 HPB235， 2/10mkNfyv荷载计算：楼面传来的永久荷载标准值 3.543.6=12.74kN/m次梁自重 0.4（0.5-0.1）30=4.8kN/m次梁抹灰 0.02（0.5-0.1）217=0.272kN/m小计 g k=17.812kN/m 活载 =23.6=7.2kN/mq荷载设计值 mNpkk/45.31.2.1计算简图：次梁在墙上的支撑长度为 100mm，主梁尺寸 400800mm计算跨度 =8200mm1ol本 科 毕 业 设 计 说 明 书
25、（ 论 文 ） 第 17 页 共 64 页图 4.7 次梁简图正截面承载力计算：M=1/8p 2=1/831.458.22=264.34kNml跨中按 T 型截面计算，翼缘宽度= /3=1/38200=2733mmb+Sn=3250mmfb0l取 =2750mm，h=500mm，h 0=500-35=465mmf mkNkhbfffc 34.26163)2045(12753.41)2(01按第一类 T 型截面计算 14.06543.10221 bhfMcs .bs87.02ss 260 .15843. mhfMAys 选配 428， AS=2463mm2，同时，%20.5.0%.146502m
26、inhfhyt。可 以,21.0h本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 18 页 共 64 页斜截面承载力计算：剪力 kNplV945.128.45321验算截面尺寸： ， ，属于厚腹梁。60hw 40/6/bhw，故截面尺寸满足要Vkbhfc .25.00求确定箍筋数量: Nft 19.864503.17.0只需配构造箍筋：8150，故满足要求。%.2.%.15046.min,yvtsvsvs fbA4.5 框架设计选中框架 KJ-12 进行计算：结构计算简图如图所示，根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为 500mm，由此可得底层层高为 4.55m.本 科 毕 业 设 计
27、 说 明 书 （ 论 文 ） 第 19 页 共 64 页图 4.8 框架 KJ-4 示意图4.5.1 平面布置及梁柱尺寸图 4.9 柱网布置及梁柱尺寸4.5.2 荷载计算1、恒荷载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值屋面做法：见屋面板设计。屋面恒荷载标准值 4.845kN/m 2边跨框架梁自重 0.40.825=8.0kN/m抹灰 2（0.8-0.1）0.0217=0.476kN/m小计 =8.48kN/m14gAB(注：这里的下标 4 表示第 4 层即顶层框架梁)中跨框架梁自重 0.60.425=6kN/m抹灰 2（0.6-0.1）0.0217=0.34kN/m小计 =6.34kN/m14gBC
28、边跨上屋面传来的恒荷载 = =3.254.845=15.75kN/m24ABgCD中跨上屋面传来的恒荷载 =4.8453=14.54kN/m24BC本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 20 页 共 64 页（2）楼面框架梁线荷载标准值楼面做法：见楼盖设计。楼面恒荷载标准值 =3.54KN/m2kg内横墙自重标准值200mm 厚陶粒空心砌块 0.28=1.6kN/m 2200mm 厚砂浆双面抹灰 0.02172=0.68kN/m 22.28kN/m2内横墙自重 （3.90.8）2.28=7.068kN/m边跨框架梁及梁侧粉刷 8.48kN/m =15.548kN/m1ABg中
29、跨框架梁及梁侧粉刷 =6.34kN/mC边跨梁上楼面传来的恒荷载 = =3.93.54=13.81kN/m2ABgCD中跨梁上楼面传来的恒荷载 =33.54=10.62kN/m2（3）屋面框架节点集中荷载标准值女儿墙：高 600mm，厚 240mm，双面抹灰砖墙。女儿墙自重标准值 0.60.2419=2.74kN/m抹灰 0.60.02217=0.41kN/m3.15kN/m纵向框架梁自重标准值 0.40.825=8kN/m粉刷 0.02（0.80.10）217=0.476kN/m8.476kN/m次梁自重标准值 0.4（0.5-0.1）25=4kN/m抹灰 （0.5-0.1）20.0217=
30、0.272kN/m4.272kN/m顶层边节点集中荷载：女儿墙自重 7.53.15=23.63kN本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 21 页 共 64 页屋面传来的恒荷载 （0.53.91.95）24.845=36.85kN纵向框架梁自重 7.58.476=17.94kN= =141.99kNAG4D顶层边中节点集中荷载：屋面传来的恒荷载 0.5(7.8-3.0)+7.8 1.254.845=38.15kN(0.53.91.95) 24.845=36.85kN纵向框架梁自重 63.57kN次梁自重 17.94kN= =156.51kNBG4C（4）楼面框架节点集中荷载标准
31、值外纵墙自重： 墙重 7.5(3.9-0.8)-2.02.42 2.28=31.12kN窗重 2.02.421.0=9.6kN40.72kN(7.5m)19.52kN(4.5m)内纵墙(7.5m)自重：墙重 7.5(3.9-0.8)-1.83 2.28=40.70kN门重 1.831=2.7kN46.1kN（4.5m）墙重 4.5(3.9-0.8)-0.93 2.28=25.65kN门重 0.931=2.7kN 28.35kN（7.5-3.24） （3.9-0.8）2.28=30.11kN（厕所）13 层边节点集中荷载楼面传来的恒荷载 （0.53.91.95）23.54=26.92kN框架柱自
32、重 0.50.53.925=24.38kN本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 22 页 共 64 页外纵墙自重 40.72kN纵向框架梁自重 63.57kN次梁自重 17.94kN = =173.53kNAGD13 层中节点集中荷载楼面传来的恒荷载 0.5(7.5-3.0)+7.5 1.253.54=26.55kN(0.53.91.95) 23.54=26.92kN框架柱自重 24.38kN内纵墙自重 46.1kN纵向框架梁自重 63.57kN次梁自重 17.94kN= =205.46kNBGC恒荷载作用下的结构计算简图如下所示：图 4.10 恒荷载作用下的结构计算简图2、
33、活荷载计算本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 23 页 共 64 页不上人屋面均布活荷载标准值为 0.5kN/m2雪荷载标准值 =urs0=1.00.65=0.65kN/m2k取两项中的较大者，活荷载标准值 =0.65kN/m2kq= =0.653.75=1.875kN/mABP4CD=0.653=1.5kN/m= =1/23.751/21.8750.65=1.76kNA4D= =1/2(3.75+3.75-3)1.50.65+1/43.753.750.65=3.45kNBPC= =2.03.75=7.5kN/mAD=33=9kN/mBC= =1/23.751.8752.0
34、=7.03kNAPD= =1/2(3.75+3.75-3)1.53.0+1/43.753.752.0=17.16kNBC活荷载作用下的结构计算简图如下图所示：本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 24 页 共 64 页图 4.11 活荷载作用下的结构计算简图3、水平地震作用计算高度不超过 40m，以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度分布比较均匀，可采用底部剪力法计算水平地震作用力。（1）重力荷载代表值顶层：雪荷载 3919.80.65=386.1kN女儿墙重 (39+19.8)23.15=370.44kN屋面恒荷载 3919.84.845=3741.3kN梁自重：边跨框架梁自重
35、 8.48.4814=997.25kN中跨框架梁自重 36.347=152.16kN纵向框架梁自重 398.4764 =1322.3kN 次梁自重 8.44.2728 =287.08kN2758.79kN墙、柱自重：框架柱自重 0.500.503.92528=682.5kN外纵墙自重 （40.724+19.522）2=403.84kN内纵墙自重 （46.14+28.35）2=425.5kN外横墙自重 19.8（3.9-0.8）-2.02.44 2.28=96.17kN窗重 2.02.441.0=19.2kN内横墙自重 8.4（3.9-0.8）2.286=356.23kN 1983.44kN 所
36、以 =0.5386.1+370.44+3741.3+2758.79+1/21983.44=8055.3kN4G三层：楼面恒荷载 3919.83.54=2733.59kN梁自重 2758.79kN墙、柱自重：本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 25 页 共 64 页框架柱自重 682.5kN外纵墙自重 403.84kN内纵墙自重 425.5kN外横墙自重+窗重 115.37kN内横墙自重 8.4（3.9-0.8）2.285=296.86kN1924.07kN所以 =7416.45kN3G二层： = =7416.45kN2同理一层： =9270.3kN1总重力荷载代表值 G=
37、=39574.65kNiG图 4.12 结构重力荷载代表值图(2)水平地震作用下框架侧移计算：混凝土强度等级为 C30， =3107kN/mm2，考虑现浇楼板对刚度的增大作CE用，边框架梁取 =1.5 ，中框架梁取 =2 .IoIo梁、柱线刚度计算：梁柱线刚度表见表 5，6表 3 横梁线刚度表部位 截面 跨度 矩形截 边框架梁 中框架梁本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 26 页 共 64 页bh（mm2）L（m）面惯性矩（10-bI3m4）01.5bI（10-3m4）（1bEIiL04KNm）02bI（10-3m4）bEIiL（10 4KNm）边跨梁4008007.5 1
38、7.1 25.65 10.26 34.2 13.68中跨梁4006003.0 7.2 10.8 10.8 14.4 14.4表 4 柱线刚度表部位bh(mm2)柱高 H（m ）=bh3/12cI(10-3m4)HIEicc(104kNm)一般层 500500 3.9 5.21 4.01底层 500500 4.50 5.21 4.01表 5 横向框架柱侧移刚度 D 值计算 21hicD层数层高（m）柱号根数（10 4cikNm）21h(/)mcbi（10 4kNm）i2(104kN/m)1 10 3.41 0.630 1.9932 10 7.00 0.778 2.4613 4 2.56 0.56
39、1 1.77525 394 4401 0.7895.25 0.724 2.29160.8040.52i1 10 3.41 0.723 2.2872 10 7.0 0.833 2.6353 4 2.56 0.671 2.1231 4.54 44.01 0.7895.25 0.793 2.50967.748横向框架自振周期计算：假想顶点侧移 ，计算结果如表 8TU本 科 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 27 页 共 64 页表 6 顶点侧移计算表层次（iGkN）i（ kN）(104kN/Dm)DGuii/1(m)(m)iu4 8055.3 8055.3 60.804 0.0132
40、0.12093 7416.45 15471.75 60.804 0.0254 0.10772 7416.45 22888.2 60.804 0.0376 0.08231 7416.45 30304.65 67.748 0.0447 0.0447结构基本自振周期考虑非结构墙影响的折减系数 =0.60T1=1.7 =1.70.6 =0.355S0TU1209.多遇水平地震作用计算（底部剪力法）设放烈度 7 度，类场地时，设计地震分组为第一组， =0.08， =0.35smaxgT=（ /T1)0.9 =0.07901gTmax由于 1.4 =0.49T 1，不需附加项部集中力=0.08T1+0.07=0.080.55+0.07=0.114n结构总水平地震作用效应标准值为：= = 0.85 =0.0790.8530304.65=2034.96kNEKF1eqGi层间剪力 51jiiiHEKFF1=197kN,F2=393kN,F3=590kN,F4=855kN表
