1、材料加工工程专业优秀论文 Fe-Mn 合金阻尼性能的研究关键词：钛锰合金 阻尼性能 固溶处理 等通道转角挤压摘要：阻尼合金是一种具有减振降噪特性的功能材料。在现有的几类阻尼合金中，Fe-Mn 系阻尼合金不但强度较高、成本低，而且其阻尼性能随着应变振幅的增大而增加，可作为较大振动和冲击部件使用，应用前景非常好，因此在近年来引起国内外研究学者的广泛重视。本文采用真空熔炼技术制备了 Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr、Fe-16Mn-6Cr 三种合金进行相关研究。 采用 JN-1 型倒扭摆内耗仪测试了三种合金阻尼性能；利用 NETZSCH DSC204 型 DSC 测试其的相变点；利用 01ym
2、pus 光学显微镜、日本产 JSM-5900LV 型扫描电镜和 H-700H 型透射电子显微镜观察分析其显微组织；利用 X 射线衍射对合金进行物相分析；在 3NaCl 溶液(人工海水)中对 18-8 不锈钢、Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 进行腐蚀实验，并用失重法标定试样的耐腐蚀性。具体进行了如下研究： Fe-18Mn 合金的对数衰减率几乎都是随扭转应变量的增加成近似线性增加，且在扭转应变为 610lt;#39;-4gt;时未出现峰值；随固溶温度的升高，Fe-18Mn 合金的阻尼性能随之变好，1000时达到峰值。因为经 1000固溶后，合金中 马氏体的数量最
3、多且片层最薄，阻尼源最多，所以阻尼性能最好。Fe-Mn 合金经 1000固溶处理后，再做深冷处理，提供了 继续转变的驱动力，使得残余 奥氏体转变为 马氏体，增加 马氏体的数量，进一步提高了合金的阻尼性能。 随 Cr 的加入 Fe-Mn 合金 Ms 点基本相当，因为加入合金元素 Cr 的同时降低了 Mn 含量；Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 的阻尼性能低于 Fe-18Mn 合金，但降低的不多，因为随 Cr 的加入会使 Fe-Mn 合金晶格发生畸变，对阻尼源有一定钉扎作用，阻碍阻尼源的运动；一定的变形会提高 Fe-Mn-Cr 合金的阻尼性能，在 4预变形量时，阻尼性能最好，因为
4、 4变形应力诱发的 马氏体对阻尼性能的提高远大于产生的位错对阻尼性能的负面影响；Fe-Mn 合金中加入合金元素 Cr，不但保持了很高的阻尼性能，还增加了合金的耐蚀性能，随 Cr 含量的增加耐蚀性愈好；Fe-Mn 合金随cr 的加入，因固溶强化进而提高了抗拉强度，但对塑性影响很小。 Fe-18Mn合金经 ECAP 后，因发生了真应变为 0.67 的大变形而丧失了阻尼性能，随退火温度的升高阻尼性能随之变好，至到 900阻尼性能达到最好，对数衰减率比未 ECAP 试样提高近 82，且明显好于未 ECAP。因为 Fe-18Mn 合金 ECAP 加900退火后，带状组织消失，高密度位错得到回复， 马氏体
5、片层比未经ECAP 状态的更多更细小，/ 界面最平整，所以合金的阻尼性能显著增加。由此可见，ECAP 是提高 Fe-Mn 合金阻尼性能的一种有效方法。正文内容阻尼合金是一种具有减振降噪特性的功能材料。在现有的几类阻尼合金中，Fe-Mn 系阻尼合金不但强度较高、成本低，而且其阻尼性能随着应变振幅的增大而增加，可作为较大振动和冲击部件使用，应用前景非常好，因此在近年来引起国内外研究学者的广泛重视。本文采用真空熔炼技术制备了 Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr、Fe-16Mn-6Cr 三种合金进行相关研究。 采用 JN-1 型倒扭摆内耗仪测试了三种合金阻尼性能；利用 NETZSCH DSC204
6、 型 DSC 测试其的相变点；利用 01ympus 光学显微镜、日本产 JSM-5900LV 型扫描电镜和 H-700H 型透射电子显微镜观察分析其显微组织；利用 X 射线衍射对合金进行物相分析；在3NaCl 溶液(人工海水)中对 18-8 不锈钢、Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 进行腐蚀实验，并用失重法标定试样的耐腐蚀性。具体进行了如下研究： Fe-18Mn 合金的对数衰减率几乎都是随扭转应变量的增加成近似线性增加，且在扭转应变为 610lt;#39;-4gt;时未出现峰值；随固溶温度的升高，Fe-18Mn 合金的阻尼性能随之变好，1000时达到峰值。因为
7、经 1000固溶后，合金中 马氏体的数量最多且片层最薄，阻尼源最多，所以阻尼性能最好。Fe-Mn 合金经 1000固溶处理后，再做深冷处理，提供了 继续转变的驱动力，使得残余 奥氏体转变为 马氏体，增加 马氏体的数量，进一步提高了合金的阻尼性能。 随 Cr 的加入 Fe-Mn 合金 Ms 点基本相当，因为加入合金元素 Cr 的同时降低了 Mn 含量；Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 的阻尼性能低于 Fe-18Mn 合金，但降低的不多，因为随 Cr 的加入会使 Fe-Mn 合金晶格发生畸变，对阻尼源有一定钉扎作用，阻碍阻尼源的运动；一定的变形会提高 Fe-Mn-Cr 合金的阻尼
8、性能，在 4预变形量时，阻尼性能最好，因为 4变形应力诱发的 马氏体对阻尼性能的提高远大于产生的位错对阻尼性能的负面影响；Fe-Mn 合金中加入合金元素 Cr，不但保持了很高的阻尼性能，还增加了合金的耐蚀性能，随 Cr 含量的增加耐蚀性愈好；Fe-Mn 合金随cr 的加入，因固溶强化进而提高了抗拉强度，但对塑性影响很小。 Fe-18Mn合金经 ECAP 后，因发生了真应变为 0.67 的大变形而丧失了阻尼性能，随退火温度的升高阻尼性能随之变好，至到 900阻尼性能达到最好，对数衰减率比未 ECAP 试样提高近 82，且明显好于未 ECAP。因为 Fe-18Mn 合金 ECAP 加900退火后，
9、带状组织消失，高密度位错得到回复， 马氏体片层比未经ECAP 状态的更多更细小，/ 界面最平整，所以合金的阻尼性能显著增加。由此可见，ECAP 是提高 Fe-Mn 合金阻尼性能的一种有效方法。阻尼合金是一种具有减振降噪特性的功能材料。在现有的几类阻尼合金中，Fe-Mn 系阻尼合金不但强度较高、成本低，而且其阻尼性能随着应变振幅的增大而增加，可作为较大振动和冲击部件使用，应用前景非常好，因此在近年来引起国内外研究学者的广泛重视。本文采用真空熔炼技术制备了 Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr、Fe-16Mn-6Cr 三种合金进行相关研究。 采用 JN-1 型倒扭摆内耗仪测试了三种合金阻尼性能；
10、利用 NETZSCH DSC204 型 DSC 测试其的相变点；利用 01ympus 光学显微镜、日本产 JSM-5900LV 型扫描电镜和 H-700H 型透射电子显微镜观察分析其显微组织；利用 X 射线衍射对合金进行物相分析；在3NaCl 溶液(人工海水)中对 18-8 不锈钢、Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 进行腐蚀实验，并用失重法标定试样的耐腐蚀性。具体进行了如下研究： Fe-18Mn 合金的对数衰减率几乎都是随扭转应变量的增加成近似线性增加，且在扭转应变为 610lt;#39;-4gt;时未出现峰值；随固溶温度的升高，Fe-18Mn 合金的阻尼性能
11、随之变好，1000时达到峰值。因为经 1000固溶后，合金中 马氏体的数量最多且片层最薄，阻尼源最多，所以阻尼性能最好。Fe-Mn 合金经 1000固溶处理后，再做深冷处理，提供了 继续转变的驱动力，使得残余 奥氏体转变为 马氏体，增加 马氏体的数量，进一步提高了合金的阻尼性能。 随 Cr 的加入 Fe-Mn 合金 Ms 点基本相当，因为加入合金元素 Cr 的同时降低了 Mn 含量；Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 的阻尼性能低于 Fe-18Mn 合金，但降低的不多，因为随 Cr 的加入会使 Fe-Mn 合金晶格发生畸变，对阻尼源有一定钉扎作用，阻碍阻尼源的运动；一定的变形会
12、提高 Fe-Mn-Cr 合金的阻尼性能，在 4预变形量时，阻尼性能最好，因为 4变形应力诱发的 马氏体对阻尼性能的提高远大于产生的位错对阻尼性能的负面影响；Fe-Mn 合金中加入合金元素 Cr，不但保持了很高的阻尼性能，还增加了合金的耐蚀性能，随 Cr 含量的增加耐蚀性愈好；Fe-Mn 合金随cr 的加入，因固溶强化进而提高了抗拉强度，但对塑性影响很小。 Fe-18Mn合金经 ECAP 后，因发生了真应变为 0.67 的大变形而丧失了阻尼性能，随退火温度的升高阻尼性能随之变好，至到 900阻尼性能达到最好，对数衰减率比未 ECAP 试样提高近 82，且明显好于未 ECAP。因为 Fe-18Mn
13、 合金 ECAP 加900退火后，带状组织消失，高密度位错得到回复， 马氏体片层比未经ECAP 状态的更多更细小，/ 界面最平整，所以合金的阻尼性能显著增加。由此可见，ECAP 是提高 Fe-Mn 合金阻尼性能的一种有效方法。阻尼合金是一种具有减振降噪特性的功能材料。在现有的几类阻尼合金中，Fe-Mn 系阻尼合金不但强度较高、成本低，而且其阻尼性能随着应变振幅的增大而增加，可作为较大振动和冲击部件使用，应用前景非常好，因此在近年来引起国内外研究学者的广泛重视。本文采用真空熔炼技术制备了 Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr、Fe-16Mn-6Cr 三种合金进行相关研究。 采用 JN-1 型倒
14、扭摆内耗仪测试了三种合金阻尼性能；利用 NETZSCH DSC204 型 DSC 测试其的相变点；利用 01ympus 光学显微镜、日本产 JSM-5900LV 型扫描电镜和 H-700H 型透射电子显微镜观察分析其显微组织；利用 X 射线衍射对合金进行物相分析；在3NaCl 溶液(人工海水)中对 18-8 不锈钢、Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 进行腐蚀实验，并用失重法标定试样的耐腐蚀性。具体进行了如下研究： Fe-18Mn 合金的对数衰减率几乎都是随扭转应变量的增加成近似线性增加，且在扭转应变为 610lt;#39;-4gt;时未出现峰值；随固溶温度的升
15、高，Fe-18Mn 合金的阻尼性能随之变好，1000时达到峰值。因为经 1000固溶后，合金中 马氏体的数量最多且片层最薄，阻尼源最多，所以阻尼性能最好。Fe-Mn 合金经 1000固溶处理后，再做深冷处理，提供了 继续转变的驱动力，使得残余 奥氏体转变为 马氏体，增加 马氏体的数量，进一步提高了合金的阻尼性能。 随 Cr 的加入 Fe-Mn 合金 Ms 点基本相当，因为加入合金元素 Cr 的同时降低了 Mn 含量；Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 的阻尼性能低于 Fe-18Mn 合金，但降低的不多，因为随 Cr 的加入会使 Fe-Mn 合金晶格发生畸变，对阻尼源有一定钉扎作
16、用，阻碍阻尼源的运动；一定的变形会提高 Fe-Mn-Cr 合金的阻尼性能，在 4预变形量时，阻尼性能最好，因为 4变形应力诱发的 马氏体对阻尼性能的提高远大于产生的位错对阻尼性能的负面影响；Fe-Mn 合金中加入合金元素 Cr，不但保持了很高的阻尼性能，还增加了合金的耐蚀性能，随 Cr 含量的增加耐蚀性愈好；Fe-Mn 合金随cr 的加入，因固溶强化进而提高了抗拉强度，但对塑性影响很小。 Fe-18Mn合金经 ECAP 后，因发生了真应变为 0.67 的大变形而丧失了阻尼性能，随退火温度的升高阻尼性能随之变好，至到 900阻尼性能达到最好，对数衰减率比未 ECAP 试样提高近 82，且明显好于
17、未 ECAP。因为 Fe-18Mn 合金 ECAP 加900退火后，带状组织消失，高密度位错得到回复， 马氏体片层比未经ECAP 状态的更多更细小，/ 界面最平整，所以合金的阻尼性能显著增加。由此可见，ECAP 是提高 Fe-Mn 合金阻尼性能的一种有效方法。阻尼合金是一种具有减振降噪特性的功能材料。在现有的几类阻尼合金中，Fe-Mn 系阻尼合金不但强度较高、成本低，而且其阻尼性能随着应变振幅的增大而增加，可作为较大振动和冲击部件使用，应用前景非常好，因此在近年来引起国内外研究学者的广泛重视。本文采用真空熔炼技术制备了 Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr、Fe-16Mn-6Cr 三种合金进
18、行相关研究。 采用 JN-1 型倒扭摆内耗仪测试了三种合金阻尼性能；利用 NETZSCH DSC204 型 DSC 测试其的相变点；利用 01ympus 光学显微镜、日本产 JSM-5900LV 型扫描电镜和 H-700H 型透射电子显微镜观察分析其显微组织；利用 X 射线衍射对合金进行物相分析；在3NaCl 溶液(人工海水)中对 18-8 不锈钢、Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 进行腐蚀实验，并用失重法标定试样的耐腐蚀性。具体进行了如下研究： Fe-18Mn 合金的对数衰减率几乎都是随扭转应变量的增加成近似线性增加，且在扭转应变为 610lt;#39;-4
19、gt;时未出现峰值；随固溶温度的升高，Fe-18Mn 合金的阻尼性能随之变好，1000时达到峰值。因为经 1000固溶后，合金中 马氏体的数量最多且片层最薄，阻尼源最多，所以阻尼性能最好。Fe-Mn 合金经 1000固溶处理后，再做深冷处理，提供了 继续转变的驱动力，使得残余 奥氏体转变为 马氏体，增加 马氏体的数量，进一步提高了合金的阻尼性能。 随 Cr 的加入 Fe-Mn 合金 Ms 点基本相当，因为加入合金元素 Cr 的同时降低了 Mn 含量；Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 的阻尼性能低于 Fe-18Mn 合金，但降低的不多，因为随 Cr 的加入会使 Fe-Mn 合金
20、晶格发生畸变，对阻尼源有一定钉扎作用，阻碍阻尼源的运动；一定的变形会提高 Fe-Mn-Cr 合金的阻尼性能，在 4预变形量时，阻尼性能最好，因为 4变形应力诱发的 马氏体对阻尼性能的提高远大于产生的位错对阻尼性能的负面影响；Fe-Mn 合金中加入合金元素 Cr，不但保持了很高的阻尼性能，还增加了合金的耐蚀性能，随 Cr 含量的增加耐蚀性愈好；Fe-Mn 合金随cr 的加入，因固溶强化进而提高了抗拉强度，但对塑性影响很小。 Fe-18Mn合金经 ECAP 后，因发生了真应变为 0.67 的大变形而丧失了阻尼性能，随退火温度的升高阻尼性能随之变好，至到 900阻尼性能达到最好，对数衰减率比未 EC
21、AP 试样提高近 82，且明显好于未 ECAP。因为 Fe-18Mn 合金 ECAP 加900退火后，带状组织消失，高密度位错得到回复， 马氏体片层比未经ECAP 状态的更多更细小，/ 界面最平整，所以合金的阻尼性能显著增加。由此可见，ECAP 是提高 Fe-Mn 合金阻尼性能的一种有效方法。阻尼合金是一种具有减振降噪特性的功能材料。在现有的几类阻尼合金中，Fe-Mn 系阻尼合金不但强度较高、成本低，而且其阻尼性能随着应变振幅的增大而增加，可作为较大振动和冲击部件使用，应用前景非常好，因此在近年来引起国内外研究学者的广泛重视。本文采用真空熔炼技术制备了 Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr、
22、Fe-16Mn-6Cr 三种合金进行相关研究。 采用 JN-1 型倒扭摆内耗仪测试了三种合金阻尼性能；利用 NETZSCH DSC204 型 DSC 测试其的相变点；利用 01ympus 光学显微镜、日本产 JSM-5900LV 型扫描电镜和 H-700H 型透射电子显微镜观察分析其显微组织；利用 X 射线衍射对合金进行物相分析；在3NaCl 溶液(人工海水)中对 18-8 不锈钢、Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 进行腐蚀实验，并用失重法标定试样的耐腐蚀性。具体进行了如下研究： Fe-18Mn 合金的对数衰减率几乎都是随扭转应变量的增加成近似线性增加，且在扭
23、转应变为 610lt;#39;-4gt;时未出现峰值；随固溶温度的升高，Fe-18Mn 合金的阻尼性能随之变好，1000时达到峰值。因为经 1000固溶后，合金中 马氏体的数量最多且片层最薄，阻尼源最多，所以阻尼性能最好。Fe-Mn 合金经 1000固溶处理后，再做深冷处理，提供了 继续转变的驱动力，使得残余 奥氏体转变为 马氏体，增加 马氏体的数量，进一步提高了合金的阻尼性能。 随 Cr 的加入 Fe-Mn 合金 Ms 点基本相当，因为加入合金元素 Cr 的同时降低了 Mn 含量；Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 的阻尼性能低于 Fe-18Mn 合金，但降低的不多，因为随
24、Cr 的加入会使 Fe-Mn 合金晶格发生畸变，对阻尼源有一定钉扎作用，阻碍阻尼源的运动；一定的变形会提高 Fe-Mn-Cr 合金的阻尼性能，在 4预变形量时，阻尼性能最好，因为 4变形应力诱发的 马氏体对阻尼性能的提高远大于产生的位错对阻尼性能的负面影响；Fe-Mn 合金中加入合金元素 Cr，不但保持了很高的阻尼性能，还增加了合金的耐蚀性能，随 Cr 含量的增加耐蚀性愈好；Fe-Mn 合金随cr 的加入，因固溶强化进而提高了抗拉强度，但对塑性影响很小。 Fe-18Mn合金经 ECAP 后，因发生了真应变为 0.67 的大变形而丧失了阻尼性能，随退火温度的升高阻尼性能随之变好，至到 900阻尼
25、性能达到最好，对数衰减率比未 ECAP 试样提高近 82，且明显好于未 ECAP。因为 Fe-18Mn 合金 ECAP 加900退火后，带状组织消失，高密度位错得到回复， 马氏体片层比未经ECAP 状态的更多更细小，/ 界面最平整，所以合金的阻尼性能显著增加。由此可见，ECAP 是提高 Fe-Mn 合金阻尼性能的一种有效方法。阻尼合金是一种具有减振降噪特性的功能材料。在现有的几类阻尼合金中，Fe-Mn 系阻尼合金不但强度较高、成本低，而且其阻尼性能随着应变振幅的增大而增加，可作为较大振动和冲击部件使用，应用前景非常好，因此在近年来引起国内外研究学者的广泛重视。本文采用真空熔炼技术制备了 Fe-
26、18Mn、Fe-17Mn-2Cr、Fe-16Mn-6Cr 三种合金进行相关研究。 采用 JN-1 型倒扭摆内耗仪测试了三种合金阻尼性能；利用 NETZSCH DSC204 型 DSC 测试其的相变点；利用 01ympus 光学显微镜、日本产 JSM-5900LV 型扫描电镜和 H-700H 型透射电子显微镜观察分析其显微组织；利用 X 射线衍射对合金进行物相分析；在3NaCl 溶液(人工海水)中对 18-8 不锈钢、Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 进行腐蚀实验，并用失重法标定试样的耐腐蚀性。具体进行了如下研究： Fe-18Mn 合金的对数衰减率几乎都是随扭转
27、应变量的增加成近似线性增加，且在扭转应变为 610lt;#39;-4gt;时未出现峰值；随固溶温度的升高，Fe-18Mn 合金的阻尼性能随之变好，1000时达到峰值。因为经 1000固溶后，合金中 马氏体的数量最多且片层最薄，阻尼源最多，所以阻尼性能最好。Fe-Mn 合金经 1000固溶处理后，再做深冷处理，提供了 继续转变的驱动力，使得残余 奥氏体转变为 马氏体，增加 马氏体的数量，进一步提高了合金的阻尼性能。 随 Cr 的加入 Fe-Mn 合金 Ms 点基本相当，因为加入合金元素 Cr 的同时降低了 Mn 含量；Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 的阻尼性能低于 Fe-18
28、Mn 合金，但降低的不多，因为随 Cr 的加入会使 Fe-Mn 合金晶格发生畸变，对阻尼源有一定钉扎作用，阻碍阻尼源的运动；一定的变形会提高 Fe-Mn-Cr 合金的阻尼性能，在 4预变形量时，阻尼性能最好，因为 4变形应力诱发的 马氏体对阻尼性能的提高远大于产生的位错对阻尼性能的负面影响；Fe-Mn 合金中加入合金元素 Cr，不但保持了很高的阻尼性能，还增加了合金的耐蚀性能，随 Cr 含量的增加耐蚀性愈好；Fe-Mn 合金随cr 的加入，因固溶强化进而提高了抗拉强度，但对塑性影响很小。 Fe-18Mn合金经 ECAP 后，因发生了真应变为 0.67 的大变形而丧失了阻尼性能，随退火温度的升高
29、阻尼性能随之变好，至到 900阻尼性能达到最好，对数衰减率比未 ECAP 试样提高近 82，且明显好于未 ECAP。因为 Fe-18Mn 合金 ECAP 加900退火后，带状组织消失，高密度位错得到回复， 马氏体片层比未经ECAP 状态的更多更细小，/ 界面最平整，所以合金的阻尼性能显著增加。由此可见，ECAP 是提高 Fe-Mn 合金阻尼性能的一种有效方法。阻尼合金是一种具有减振降噪特性的功能材料。在现有的几类阻尼合金中，Fe-Mn 系阻尼合金不但强度较高、成本低，而且其阻尼性能随着应变振幅的增大而增加，可作为较大振动和冲击部件使用，应用前景非常好，因此在近年来引起国内外研究学者的广泛重视。
30、本文采用真空熔炼技术制备了 Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr、Fe-16Mn-6Cr 三种合金进行相关研究。 采用 JN-1 型倒扭摆内耗仪测试了三种合金阻尼性能；利用 NETZSCH DSC204 型 DSC 测试其的相变点；利用 01ympus 光学显微镜、日本产 JSM-5900LV 型扫描电镜和 H-700H 型透射电子显微镜观察分析其显微组织；利用 X 射线衍射对合金进行物相分析；在3NaCl 溶液(人工海水)中对 18-8 不锈钢、Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 进行腐蚀实验，并用失重法标定试样的耐腐蚀性。具体进行了如下研究： Fe-18M
31、n 合金的对数衰减率几乎都是随扭转应变量的增加成近似线性增加，且在扭转应变为 610lt;#39;-4gt;时未出现峰值；随固溶温度的升高，Fe-18Mn 合金的阻尼性能随之变好，1000时达到峰值。因为经 1000固溶后，合金中 马氏体的数量最多且片层最薄，阻尼源最多，所以阻尼性能最好。Fe-Mn 合金经 1000固溶处理后，再做深冷处理，提供了 继续转变的驱动力，使得残余 奥氏体转变为 马氏体，增加 马氏体的数量，进一步提高了合金的阻尼性能。 随 Cr 的加入 Fe-Mn 合金 Ms 点基本相当，因为加入合金元素 Cr 的同时降低了 Mn 含量；Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-
32、6Cr 的阻尼性能低于 Fe-18Mn 合金，但降低的不多，因为随 Cr 的加入会使 Fe-Mn 合金晶格发生畸变，对阻尼源有一定钉扎作用，阻碍阻尼源的运动；一定的变形会提高 Fe-Mn-Cr 合金的阻尼性能，在 4预变形量时，阻尼性能最好，因为 4变形应力诱发的 马氏体对阻尼性能的提高远大于产生的位错对阻尼性能的负面影响；Fe-Mn 合金中加入合金元素 Cr，不但保持了很高的阻尼性能，还增加了合金的耐蚀性能，随 Cr 含量的增加耐蚀性愈好；Fe-Mn 合金随cr 的加入，因固溶强化进而提高了抗拉强度，但对塑性影响很小。 Fe-18Mn合金经 ECAP 后，因发生了真应变为 0.67 的大变形
33、而丧失了阻尼性能，随退火温度的升高阻尼性能随之变好，至到 900阻尼性能达到最好，对数衰减率比未 ECAP 试样提高近 82，且明显好于未 ECAP。因为 Fe-18Mn 合金 ECAP 加900退火后，带状组织消失，高密度位错得到回复， 马氏体片层比未经ECAP 状态的更多更细小，/ 界面最平整，所以合金的阻尼性能显著增加。由此可见，ECAP 是提高 Fe-Mn 合金阻尼性能的一种有效方法。阻尼合金是一种具有减振降噪特性的功能材料。在现有的几类阻尼合金中，Fe-Mn 系阻尼合金不但强度较高、成本低，而且其阻尼性能随着应变振幅的增大而增加，可作为较大振动和冲击部件使用，应用前景非常好，因此在近
34、年来引起国内外研究学者的广泛重视。本文采用真空熔炼技术制备了 Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr、Fe-16Mn-6Cr 三种合金进行相关研究。 采用 JN-1 型倒扭摆内耗仪测试了三种合金阻尼性能；利用 NETZSCH DSC204 型 DSC 测试其的相变点；利用 01ympus 光学显微镜、日本产 JSM-5900LV 型扫描电镜和 H-700H 型透射电子显微镜观察分析其显微组织；利用 X 射线衍射对合金进行物相分析；在3NaCl 溶液(人工海水)中对 18-8 不锈钢、Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 进行腐蚀实验，并用失重法标定试样的耐腐蚀性。
35、具体进行了如下研究： Fe-18Mn 合金的对数衰减率几乎都是随扭转应变量的增加成近似线性增加，且在扭转应变为 610lt;#39;-4gt;时未出现峰值；随固溶温度的升高，Fe-18Mn 合金的阻尼性能随之变好，1000时达到峰值。因为经 1000固溶后，合金中 马氏体的数量最多且片层最薄，阻尼源最多，所以阻尼性能最好。Fe-Mn 合金经 1000固溶处理后，再做深冷处理，提供了 继续转变的驱动力，使得残余 奥氏体转变为 马氏体，增加 马氏体的数量，进一步提高了合金的阻尼性能。 随 Cr 的加入 Fe-Mn 合金 Ms 点基本相当，因为加入合金元素 Cr 的同时降低了 Mn 含量；Fe-17
36、Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 的阻尼性能低于 Fe-18Mn 合金，但降低的不多，因为随 Cr 的加入会使 Fe-Mn 合金晶格发生畸变，对阻尼源有一定钉扎作用，阻碍阻尼源的运动；一定的变形会提高 Fe-Mn-Cr 合金的阻尼性能，在 4预变形量时，阻尼性能最好，因为 4变形应力诱发的 马氏体对阻尼性能的提高远大于产生的位错对阻尼性能的负面影响；Fe-Mn 合金中加入合金元素 Cr，不但保持了很高的阻尼性能，还增加了合金的耐蚀性能，随 Cr 含量的增加耐蚀性愈好；Fe-Mn 合金随cr 的加入，因固溶强化进而提高了抗拉强度，但对塑性影响很小。 Fe-18Mn合金经 ECAP 后，因
37、发生了真应变为 0.67 的大变形而丧失了阻尼性能，随退火温度的升高阻尼性能随之变好，至到 900阻尼性能达到最好，对数衰减率比未 ECAP 试样提高近 82，且明显好于未 ECAP。因为 Fe-18Mn 合金 ECAP 加900退火后，带状组织消失，高密度位错得到回复， 马氏体片层比未经ECAP 状态的更多更细小，/ 界面最平整，所以合金的阻尼性能显著增加。由此可见，ECAP 是提高 Fe-Mn 合金阻尼性能的一种有效方法。阻尼合金是一种具有减振降噪特性的功能材料。在现有的几类阻尼合金中，Fe-Mn 系阻尼合金不但强度较高、成本低，而且其阻尼性能随着应变振幅的增大而增加，可作为较大振动和冲击
38、部件使用，应用前景非常好，因此在近年来引起国内外研究学者的广泛重视。本文采用真空熔炼技术制备了 Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr、Fe-16Mn-6Cr 三种合金进行相关研究。 采用 JN-1 型倒扭摆内耗仪测试了三种合金阻尼性能；利用 NETZSCH DSC204 型 DSC 测试其的相变点；利用 01ympus 光学显微镜、日本产 JSM-5900LV 型扫描电镜和 H-700H 型透射电子显微镜观察分析其显微组织；利用 X 射线衍射对合金进行物相分析；在3NaCl 溶液(人工海水)中对 18-8 不锈钢、Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 进行腐蚀实
39、验，并用失重法标定试样的耐腐蚀性。具体进行了如下研究： Fe-18Mn 合金的对数衰减率几乎都是随扭转应变量的增加成近似线性增加，且在扭转应变为 610lt;#39;-4gt;时未出现峰值；随固溶温度的升高，Fe-18Mn 合金的阻尼性能随之变好，1000时达到峰值。因为经 1000固溶后，合金中 马氏体的数量最多且片层最薄，阻尼源最多，所以阻尼性能最好。Fe-Mn 合金经 1000固溶处理后，再做深冷处理，提供了 继续转变的驱动力，使得残余 奥氏体转变为 马氏体，增加 马氏体的数量，进一步提高了合金的阻尼性能。 随 Cr 的加入 Fe-Mn 合金 Ms 点基本相当，因为加入合金元素 Cr 的
40、同时降低了 Mn 含量；Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 的阻尼性能低于 Fe-18Mn 合金，但降低的不多，因为随 Cr 的加入会使 Fe-Mn 合金晶格发生畸变，对阻尼源有一定钉扎作用，阻碍阻尼源的运动；一定的变形会提高 Fe-Mn-Cr 合金的阻尼性能，在 4预变形量时，阻尼性能最好，因为 4变形应力诱发的 马氏体对阻尼性能的提高远大于产生的位错对阻尼性能的负面影响；Fe-Mn 合金中加入合金元素 Cr，不但保持了很高的阻尼性能，还增加了合金的耐蚀性能，随 Cr 含量的增加耐蚀性愈好；Fe-Mn 合金随cr 的加入，因固溶强化进而提高了抗拉强度，但对塑性影响很小。 Fe
41、-18Mn合金经 ECAP 后，因发生了真应变为 0.67 的大变形而丧失了阻尼性能，随退火温度的升高阻尼性能随之变好，至到 900阻尼性能达到最好，对数衰减率比未 ECAP 试样提高近 82，且明显好于未 ECAP。因为 Fe-18Mn 合金 ECAP 加900退火后，带状组织消失，高密度位错得到回复， 马氏体片层比未经ECAP 状态的更多更细小，/ 界面最平整，所以合金的阻尼性能显著增加。由此可见，ECAP 是提高 Fe-Mn 合金阻尼性能的一种有效方法。阻尼合金是一种具有减振降噪特性的功能材料。在现有的几类阻尼合金中，Fe-Mn 系阻尼合金不但强度较高、成本低，而且其阻尼性能随着应变振幅
42、的增大而增加，可作为较大振动和冲击部件使用，应用前景非常好，因此在近年来引起国内外研究学者的广泛重视。本文采用真空熔炼技术制备了 Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr、Fe-16Mn-6Cr 三种合金进行相关研究。 采用 JN-1 型倒扭摆内耗仪测试了三种合金阻尼性能；利用 NETZSCH DSC204 型 DSC 测试其的相变点；利用 01ympus 光学显微镜、日本产 JSM-5900LV 型扫描电镜和 H-700H 型透射电子显微镜观察分析其显微组织；利用 X 射线衍射对合金进行物相分析；在3NaCl 溶液(人工海水)中对 18-8 不锈钢、Fe-18Mn、Fe-17Mn-2Cr 和
43、Fe-16Mn-6Cr 进行腐蚀实验，并用失重法标定试样的耐腐蚀性。具体进行了如下研究： Fe-18Mn 合金的对数衰减率几乎都是随扭转应变量的增加成近似线性增加，且在扭转应变为 610lt;#39;-4gt;时未出现峰值；随固溶温度的升高，Fe-18Mn 合金的阻尼性能随之变好，1000时达到峰值。因为经 1000固溶后，合金中 马氏体的数量最多且片层最薄，阻尼源最多，所以阻尼性能最好。Fe-Mn 合金经 1000固溶处理后，再做深冷处理，提供了 继续转变的驱动力，使得残余 奥氏体转变为 马氏体，增加 马氏体的数量，进一步提高了合金的阻尼性能。 随 Cr 的加入 Fe-Mn 合金 Ms 点基
44、本相当，因为加入合金元素 Cr 的同时降低了 Mn 含量；Fe-17Mn-2Cr 和 Fe-16Mn-6Cr 的阻尼性能低于 Fe-18Mn 合金，但降低的不多，因为随 Cr 的加入会使 Fe-Mn 合金晶格发生畸变，对阻尼源有一定钉扎作用，阻碍阻尼源的运动；一定的变形会提高 Fe-Mn-Cr 合金的阻尼性能，在 4预变形量时，阻尼性能最好，因为 4变形应力诱发的 马氏体对阻尼性能的提高远大于产生的位错对阻尼性能的负面影响；Fe-Mn 合金中加入合金元素 Cr，不但保持了很高的阻尼性能，还增加了合金的耐蚀性能，随 Cr 含量的增加耐蚀性愈好；Fe-Mn 合金随cr 的加入，因固溶强化进而提高了
45、抗拉强度，但对塑性影响很小。 Fe-18Mn合金经 ECAP 后，因发生了真应变为 0.67 的大变形而丧失了阻尼性能，随退火温度的升高阻尼性能随之变好，至到 900阻尼性能达到最好，对数衰减率比未 ECAP 试样提高近 82，且明显好于未 ECAP。因为 Fe-18Mn 合金 ECAP 加900退火后，带状组织消失，高密度位错得到回复， 马氏体片层比未经ECAP 状态的更多更细小，/ 界面最平整，所以合金的阻尼性能显著增加。由此可见，ECAP 是提高 Fe-Mn 合金阻尼性能的一种有效方法。特别提醒 ：正文内容由 PDF 文件转码生成，如您电脑未有相应转换码，则无法显示正文内容，请您下载相应
46、软件，下载地址为 http:/ 。如还不能显示，可以联系我 q q 1627550258 ，提供原格式文档。我们还可提供代笔服务，价格优惠，服务周到，包您通过。“垐垯櫃 换烫梯葺铑?endstreamendobj2x 滌甸?*U 躆 跦?l, 墀 VGi?o 嫅#4K 錶 c#x 刔 彟 2Z 皙笜?D 剧珞 H 鏋 Kx 時 k,褝仆? 稀?i 攸闥-) 荮vJ 釔絓|?殢 D 蘰厣?籶(柶胊?07 姻Rl 遜 ee 醳 B?苒?甊袝 t 弟l?%G 趓毘 N 蒖與叚繜羇坯嵎憛?U?Xd* 蛥?-.臟兄+鮶 m4嵸/E 厤U 閄 r塎偨匰忓tQL 綹 eb?抔搉 ok 怊 J?l?庮 蔘?唍*舶裤爞 K 誵Xr 蛈翏磾寚缳 nE 駔殞梕 壦 e 櫫蹴友搇6 碪近躍邀 8 顪?zFi?U 钮 嬧撯暼坻7/?W?3RQ 碚螅 T 憚磴炬 B- 垥 n 國 0fw 丮“eI?a揦(?7 鳁?H?弋睟栴?霽 N 濎嬄! 盯 鼴蝔 4sxr?溣?檝皞咃 hi#?攊(?v 擗谂馿鏤刊 x 偨棆鯍抰Lyy|y 箲丽膈淢 m7 汍衂法瀶?鴫 C?Q 貖 澔?wC(?9m.Ek?腅僼碓 靔 奲?D| 疑維 d袣箈 Q| 榉慓採紤婏(鞄-h-蜪7I冑?匨+蘮.-懸 6 鶚?蚧?铒鷈?叛牪?蹾 rR?*t? 檸?籕
