1、5 结构分析51 基本原则511 结构按承载能力极限状态计算和按正常使用极限状态验算时，应按国家现行有关标准规定的作用(荷载)对结构的整体进行作用(荷载) 效应分析；必要时，尚应对结构中受力状况特殊的部分进行更详细的结构分析。512 当结构在施工和使用期的不同阶段有多种受力状况时，应分别进行结构分析，并确定其最不利的作用效应组合。结构可能遭遇火灾、爆炸、撞击等偶然作用时，尚应按国家现行有关标准的要求进行相应的结构分析。513 结构分析所需的各种几何尺寸，以及所采用的计算图形、边界条件、作用的取值与组合、材料性能的计算指标、初始应力和变形状况等，应符合结构的实际工作状况，并应具有相应的构造保证措
2、施。结构分析中所采用的各种简化和近似假定，应有理论或试验的依据，或经工程实践验证。计算结果的准确程度应符合工程设计的要求。914 结构分析应符合下列要求：1 应满足力学平衡条件；2 应在不同程度上符合变形协调条件，包括节点和边界的约束条件；3 应采用合理的材料或构件单元的本构关系。515 结构分析时，宜根据结构类型、构件布置、材料性能和受力特点等选择下列方法：线弹性分析方法；考虑塑性内力重分布的分析方法：塑性极限分析方法；非线性分析方法；试验分析方法。516 结构分析所采用的电算程序应经考核和验证，其技术条件应符合本规范和有关标准的要求。对电算结果，应经判断和校核；在确认其合理有效后，方可用于
3、工程设计。52 线弹性分析方法521 线弹性分析方法可用于混凝土结构的承载能力极限状态及正常使用极限状态的作用效应分析。522 杆系结构宜按空间体系进行结构整体分析，并宜考虑杆件的弯曲、轴向、剪切和扭转变形对结构内力的影响。当符合下列条件时，可作相应简化：1 体形规则的空间杆系结构，可沿柱列或墙轴线分解为不同方向的平面结构分别进行分析，但宜考虑平面结构的空间协同工作；2 杆件的轴向、剪切和扭转变形对结构内力的影响不大时，可不计及；3 结构或杆件的变形对其内力的二阶效应影响不大时，可不计及。523 杆系结构的计算图形宜按下列方法确定：1 杆件的轴线宜取截面几何中心的连线；2 现浇结构和装配整体式
4、结构的梁柱节点、柱与基础连接处等可作为剐接；粱、板与其支承构件非整体浇筑时，可作为铰接；3 杆件的训-算跨度或计算高度宜按其两端支承长度的中心距或净距确定，并根据支承节点的连接刚度或支承反力的位置加以修正；4 杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时，可作为刚域插入计算图形。524 杆系结构中杆件的截面剐度应按下列方法确定：1 混疑土的弹性模量应按本规范表 415 采用；2 截面惯性矩可按匀质的棍凝土全截面计算；3 T 形截面杆件的截面惯性矩宜考虑翼缘的有效宽度进行计算，也可由截面矩形部分面积的惯性矩作修正后确定；4 端部加腋的杆件，应考虑其刚度变化对结构分析的影响；5 不同受力状态杆件
5、的截面刚度，宜考虑混凝土开裂、徐变等因素的影响予以折减。525 杆系结构宜采用解析法、有限元法或差分法等分析方法。对体形规则的结构，可根据其受力特点和作用的种类采用有效的简化分析方法。526 对与支承构件整体浇筑的粱端，可取支座或节点边缘截面的内力值进行设计。527 各种双向板按承载能力极限状态计算和按正常使用极限状态验算时，均可采用线弹性方法进行作用效应分析。528 非杆系的二维或三维结构可采用弹性理论分析、有限元分析或试验方法确定其弹性应力分布，根据主拉应力图形的面积确定所需的配筋呈和布置，并按多轴应力状态验算混凝土的强度。混凝土的多轴强度和破坏准则可按附录 C 的规定计算。结构按承载能力
6、极限状态计算时，其荷载和材料性能指标可取为设计值；按正常使用极限状态验算时，其荷载和材料性能指标可取为标准值。53 其他分析方法931 房屋建筑中的钢筋混凝土连续梁和连续单向板，宜采用考虑塑性内力重分布的分析方法，其内力值可由弯矩调幅法确定。框架、框架剪力墙结构以及双向板等，经过弹性分析求得内力后，也可对支座或节点弯矩进行调幅，并确定相应的跨中弯矩。按考虑塑性内力重分布的分析方法设计的结构和构件，尚应满足正常使用极限状态的要求或采取有效的构造措施。对于直接承受动力荷载的构件，以及要求不出现裂缝或处于侵蚀环境等情况下的结构，不应采用考虑塑性内力重分布的分析方法。532 承受均布荷载的周边支承的双
7、向矩形板，可采用塑性铰线法或条带法等塑性极限分析方法进行承载能力极限状态设计，同时应满足正常使用极限状态的要求。533 承受均布荷载的板柱体系，根据结构布置和荷载的特点，可采用弯矩系数法或等代框架法计算承载能力极限状态的内力设计值。534 特别重要的或受力状况特殊的大型杆系结构和二维、三维结构，必要时尚应对结构的整体或其部分进行受力全过程的非线性分析。结构的非线性分析宜遵循下列原则：1 结构形状、尺寸和边界条件，以及所用材料的强度等级和主要配筋量等应预先设定；2 材料的性能指标宜取平均值；3 材料的、截面的、构件的或各种计算单元的非线性本构关系宜通过试验测定；也可采用经过验证的数学模型，其参数
8、值应经过标定或有可靠的依据。混凝土的单轴应力应变关系、多轴强度和破坏准则也可按附录 C 采用；4 宜计人结构的几何非线性对作用效应的不利影响；5 承载能力极限状态计算时应取作用效应的基奉组合，并应根据结构构件的受力特点和破坏形态作相应的修正；正常使用极限状态验算时可取作用效应的标准组合和准永久组合。535 对体形复杂或受力状况特殊的结构或其部分，可采用试验方法对结构的正常使用极限状态和承载能力极限状态进行分析或复核。536 当结构所处环境的温度和湿度发生变化，以及混凝土的收缩和徐变等因素在结构中产生的作用效应可能危及结构的安全或正常使用时，应进行专门的结构分析。6 预应力混凝土结构构件计算要求
9、61 一般规定611 预应力混凝土结构构件，除应根据使用条件进行承载力计算及变形、抗裂，裂缝宽度和应力验算外，尚应按具体情况对制作、运输及安装等施工阶段进行验算。当预应力作为荷载效应考虑时，其设计值在本规范有关章节计算公式中给出。对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力分项系数应取 1.0；不利时应取 1.2。对正常使用极限状态，预应力分项系数应取 1.0。6，12 当通过对一部分纵向钢筋施加预应力已能使构件符合裂缝控制要求时，承载力计算所需的其余纵向钢筋可采用非顶应力钢筋。非预应力钢筋宜采用 HRB400 级、HRB335 级钢筋，也可采用 RRB400 级钢筋：613 预应力钢
10、筋的张拉控制应力值， 。 。不宜超过表 613 规定的张拉控制应力限值，且不应小于 o.4 儿 k。当符合下列情况之一时，表 613 中的张拉控制应力限值町提高 005 六、A：1 要求提高构件在施工阶段的杭裂性能而在使用阶段受压区内设置的预应力钢筋；2 要求部分抵消由于应力松弛、摩擦、钢筋分批张拉以及预应力钢筋与张拉台座之间的温差等因素产生的预应力损失：表 613 张拉控制应力限值张拉方法钢筋种类 先张法 后张法消除应力钢丝，钢铰线热处理钢筋6 14 施加预应力时，所需的混凝土立方体抗压强度应经计算确定，但不宜低于设计混凝土强度等级值的 75。615 由预加力产生的混凝土法向应力及相应阶段预
11、应力钢筋的应力，可分别按下列公式计算：1 先张法构件由预加力产生的混凝土法向应力(6151)00yIeNapppc相应阶段预应力钢筋的有效预应力(6152)pcElconpc 预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力(6153)lconp02 后张法构件由预加力产生的混凝土法向应力(6154)nnpnppc yIMIeNA2相应阶段预应力钢筋的有效预应力(6155)lconpe预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力(6156)pcElconp0式中 A。 净截面面积，即扣除孔道、凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面积及纵向非预应力钢筋截面面积换算成混凝土的截面
12、面积之和；对由不同混凝土强度等级组成的截面，应根据混凝土弹性模量比值换算成同一混凝土强度等级的截面面积；Ao换算截面面积：包括净截面面积以及全部纵向预应力钢筋截面面 p换算成混凝土的截面面积；Io、I n换算截面惯性矩、净截面惯性矩；ep0、e pn换算截面重心、净截面重心至预应力钢筋及非预应力钢筋合力点的距离，按本规范第 616 条的规定计算；y0、y n换算截面重心、净截面重心至所计算纤维处的距离；l相应阶段的预应力损失值，按本规范第 6 21 条至 627 条的规定计算；E钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值：。x正。E此处，正，按本规范表 424 采用，E。按本规范表 415 采用；Np
13、0、N p先张法构件，后张法构件的预应力钢筋及非预应力钢筋的合力，按本规范第616 条计算；M2由预加力 Nv 在后张法预应力混凝土超静定结构中产生的次弯矩，按本规范第 617 条的规定计算。注：1 在公式(61 51)、(6154) 中，右边第二、第三项与第一项的应力方向相同时取加号，相反时取减号；公式(6，152)、(6 ，1，56)适用于， ，为压应力的情况，当 pc 为拉应力时，应以负值代入；2 在设计中宜采取措施避免或减少柱和墙等约束构件对梁，板预应力效果的不利影响。616 预应力钢筋及非预应力钢筋的合力以及合力点的偏心距(图 616)宜按下列公式计算：1 先张法构件(6161)SS
14、PPP AAN1515000 (6162)SSPPPpn AAyyyyAe 151500 2 后张法构件(6163)SSePeN1515(6164)ssPePesnnpnpnepn AAyyyyA 1515式中、 受拉区、受压区预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应0P力钢筋应力；、 受拉区、受压区预应力钢筋的有效预应力；Pe、 受拉区、受压区纵向预应力钢筋的截面面积；A、 受拉区、受压区纵向非预应力钢筋的截面面积；S、 受拉区、受压区预应力合力点至换算截面重心的距离；py、 受拉区、受压区非预应力钢筋重心至换算截面重心的距离；S、 受拉区、受压区预应力钢筋在各自合力点处混凝土收缩和徐
15、变引起的预15应力损失值，按本规范第 625 条的规定计算；、 受拉区、受压区预应力合力点至净截面重心的距离；pny、 受拉区、受压区非预应力钢筋重心至净截面重心的距离。s注：当公式(6161)至公式(61 64) 中的 =0 时可取式中 =0。PA15图 6I6 预应力钢筋及非预应力钢筋合力位置(a)先张法构件； (b)后张法构件l换算截面重心轴；2净截 m 重心轴617 后张法预应力混凝土超静定结构，在进行正截面受弯承载力计算及抗裂验算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组合；在进行斜截面受剪承载力计算及抗裂验算时，在剪力设计值中次剪力应参与组合。次弯矩、次剪力及其参与组合的计算应符合下列规定：
16、l 桉弹性分析计算时，次弯矩 M2 宜按下列公式计算：M2 = Mr M1 (6171)M1 = Np epn (6172)式中 Np预应力钢筋及非预应力钢筋的合力，按本规范公式(6163)计算；epn净截面重心至预应力钢筋及非预应力钢筋合力点的距离，按本规范公式(616-4)计算；M1预加力 Nv 对净截面重心偏心引起的弯矩值；Mr由预加力 Nv 的等效荷载在结构构件截面上产生的弯矩值。次剪力宜根据构件各截面次弯矩的分布按结构力学方法计算。2 在对截面进行受弯及受剪承载力计算时，当参与组合的次弯矩、次剪力对结构不利时，预应力分项系数应取 12；有利时应取 10。3 在对截面进行受弯及受剪的抗
17、裂验算时，参与组合的次弯矩和次剪力的预应力分项系数应取 10。618 对后张法预应力混凝土框架梁及连续梁，在满足本规范第 95 节纵向受力钢筋最小配筋率的条件下，当截面相对受压区高度o3 时，可考虑内力重分布，支座截面弯矩可按 10调幅，并应满足正常使用极限状态验算要求；当 fo3 时，不应考虑内力重分布。此处， 应按本规范第 7 章的规定计算。610 先张法构件预应力钢筋的预应力传递长度。应按下列公式计算：(619)dltkPetr式中 放张时预应力钢筋的有效预应力；Ped预应力钢筋的公称直径，按本规范附录 B 采用；预应力钢筋的外形系数，按本规范表 931 采用；与放张时混凝土立方体抗压强
18、度 相应的轴心抗拉强度标准值，按本规范tk cu表 413 以线性内插法确定。当采用骤然放松预应力钢筋的施工工艺时， 的起点应从距构件末端 0.25 处开始计算：trl trl6110 计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的正截面和斜截面受弯承载力时，锚固长度范围内的预应力钢筋抗拉强度设计值在锚固起点处应取为零，在锚固终点处应取为，两点之间可按线性内插法确定。预应力钢筋的锚固长度 应按本规范第 931 条py al确定。611l 预应力混凝土结构构件的施工阶段，除应进行承载能力极限状态验算外，对预拉区不允许出现裂缝的构件或预压时全截面受压的构件，在预加力、自重及施工荷载(必要时应考虑动力系数)
19、作用下，其截面边缘的混凝土法向应力尚应符合下列规定( 图 6111)：(61111)tkct(611l 2)c8.0截面边缘的混凝土法向应力可按下列公式计算：(61113)00WMANkkPcctc 或式中 相应施工阶段计算截面边缘纤维的混凝土压应力、拉应力；ct、 与各施工阶段混凝土立方体抗压强度：，相应的抗拉强度标准值、抗tk压强度标准值，按本规范表 413 以线性内插法确定；、 构件自重及施工荷载的标准组合在计算截面产生的轴向力值、弯矩值；kNM验算边缘的换算截面弹性抵抗矩。0W图 6111 预应力混凝土构件施工阶段验算(a)先张法构件；(b)后张法构件1换算截面重心袖；2净截面重心轴注
20、：1 预拉区系指施加预应力时形成的截面拉应力区；2 公式(61113)中，当 为压应力时，取正值；当 为拉应力时，取负值；PcPc当 为轴向压力时，取正值，当 为轴向拉力时，取负值；当 产生的边缘纤维应力kNkNkM为压应力时式中符号取加号。拉应力时式中符号取减号。6112 预应力混凝土结构构件的施工阶段，除应进行承载能力极限状态验算外，对预拉区允许出现裂缝而在预拉区不配置纵向预应力钢筋的构件，其截面边缘的混凝土法向应力应符合下列规定：(61 12-1)tk2ct(6112 2)c8.0此处 、 仍按本规范第 6111 条的规定计算。ct6113 预应力混凝土结构构件预拉区纵向钢筋的配筋应符合
21、下列要求：1 施工阶段预拉区不允许出现裂缝的构件，预拉区纵向钢筋的配筋率( + )Asp不应小于 0.2，对后张法构件不应计人 ，其中，A 为构件截面面积；p2 施工阶段预拉区允许出现裂缝而在预拉区不配置纵向预应力钢筋的构件，当时，预拉区纵向钢筋的配筋率且； A 不应小于 0.4；当tkctts时，则在 0.2和 0.4之间按线性内插法确定；tkt ct3 预拉区的纵向非预应力钢筋的直径不宜大于 14nun，并应沿构件预拉区的外边缘均匀配置。注：施工阶段预拉区不允许出现裂缝的板类构件，覆拉区纵向钢筋的配筋可根据具体情况按实践经验确定。6114 对先张法和后张法预应力混凝土结构构件，在承载力和裂
22、缝宽度计算中，所用的混凝土法向预应力等于零时的预应力钢筋及非预应力钢筋合力 及相应的合力点的偏0PN心距 ，均应按本规范公式(6161) 及(6162)计算，此时，先张法和后张法构0Pe件预应力钢筋的应力 、 均应按本规范第 615 条的规定计算。0P62 预应力损失值计算621 预应力钢筋中的预应力损失值可按表 621 的规定计算。当计算求得的预应力总损失值小于下列数值时，应按下列数值取用：先张法构件 100Nmm 2；后张法构件 80Nmm 2。表 621 预应力损失值(Nmm 2)引起损失的因素 符号先张法构件 后张法构件张拉端锚具变形和钢筋内缩 l1 按本规范第 622 条的规定计算桉
23、本规范第 62 2 条和第6 23 条的规定计算与孔遭壁之间的摩擦l2按本规范第 624 条的规定计算预应力钢筋的摩擦在转向装置处的摩擦l3 按实际情况确定混凝土加热养护时，受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间的温差l4 2t预应力钢丝、钢绞线普通松弛： conptkcon)5.0(4.0此处，一次张拉 =1，超张拉 =0.9低松弛：当： 0.7 时 conptkconptkcon)5.0(125.0当：0.7 0.8 时 ptkconptk conptkcon)7.(.预应力钢筋的应力松弛 l5热处理钢筋一次张拉 0.05 超张拉 0.035 concon混凝土的收缩和徐变 l6 按本规范第 6
24、. 2 .5 条的规定计算用螺旋式预应力钢筋作配筋的环形构件，当直径 d03m时由于混凝土的局部挤压l7 30注：l 表中山为混凝土加热养护时，受张拉的预应力钢筋与承受拉力的设备之间的温差()；2 表中超张拉的张拉程序为从应力为零开始张拉至 103 ；或从应力为零开始张拉con至 105 ，持荷 2min 后，卸载至 ；concon3 当 05 时，预应力钢筋的应力松弛损失值可取为零。ptk622 预应力直线钢筋由于锚具变形和预应力钢筋内缩引起的预应力损失值 dl 可按下列公式计算：(622)Elal1式中 a张拉端锚具变形和钢筋内缩值(mm)，可按表 622 采用；l张拉端至锚固端之间的距离
25、 (mm)。表 622 锚具变形和钢筋内缩值 a(mm)锚具类别 a螺帽缝隙 1支承式锚具(钢牲束镦头锚具等)每块后加垫板的缝隙 1锥塞式锚具(钢丝柬的钢质锥形锚具等) 5无顶压时 5夹片式锚有顶压时 68注：1 表中的锚具变形和钢筋内缩值也可据实测数据确定；2 其他类型的锚具变形和钢筋内缩值应根据实测数据确定。块体拼成的结构，其预应力损失尚应计及块体间填缝的预压变形。当采用混凝土或砂浆为填缝材料时，每条填缝的预压变形值可取为 lmm。623 后张法构件预应力曲线钢筋或折线钢筋由于锚具变形和预应力钢筋内缩引起的预应力损失值 l1，应根据预应力曲线钢筋或折线钢筋与孔道壁之间反向摩擦影响长度 lf
26、 范围内的预应力钢筋变形值等于锚具变形和钢筋内缩值的条件确定，反向摩擦系数可按本规范表 624 中的数值采用。常用束形的后张预应力钢筋在反向摩擦影响长度 lf 范围内的预应力损失值 l1 可按本规范附录 D 计算。624 预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失值卸 I(图 624) ，宜按下列公式计算：(6241)kxconl e12当( )O2 时，：可按下列近似公式计算：kx(6 242)conlkx)(2式中 x张拉端至计算截面的孔道长度(m)，可近似取该段孔道在纵轴上的投影长度；张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角(tad)；k考虑孔道海米长度局部偏差的摩擦系数，按表 624 采用；预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数，按表 624 采用。表 624 摩擦系数孔道成型方式 k 预埋金属波纹管 0.0015 0.25预埋钢管 0.0010 0.30橡胶管或钢管抽芯成型 0.0014 0.55注：1 表中乘数也可根据实测数据确定；2 当采用钢丝束的钢质锥形锚具及类似形式锚具时，尚应考虑锚环口处的附加摩擦损失，其值可根据实测数据确定。
