1、建设项目工程分析一、工艺流程简述（图示）1.施工期工艺流程本次技术改造将天然气加热炉设备安装在厂内现有煤气发生炉的位置，不新建厂房，无需新增占地。施工期需拆除现有煤气发生炉及其附属设施，改造现有玻璃炉窑，并配套安装玻璃窑炉脱硝设施。噪声、固体噪声、固体现有煤气发生炉及附玻璃窑炉改造及烟清场属设施拆除气治理设施安装图 8 施工期工艺流程及产污环节示意图2.项目营运期工艺流程本次技改由煤气发生炉改为天然气燃烧器，生产工艺不发生变化，天然气通过供气管道输送到厂内蓄热室中进行燃烧，供玻璃窑炉用热；玻璃窑炉烟气在现有1 套旋风除尘器基础上新建阶段增氧燃烧+SNCR 脱硝设施。本次技改项目营运期生产工艺如
2、下：炉窑烟气除尘及脱硝治理设施30m 高烟囱天 然 气 管 道 输天然气玻璃窑图 9 本次技改生产工艺流程及产污环节示意图二、主要污染工序：1.施工期根据现场调查，本次技改不新增构筑物，施工期需要拆除煤气发生炉及其附属设施、安装脱硝设施，施工期的主要污染工序见表 19。表 19 各施工阶段主要噪声源状况污染类别污染源名称产生工序污染因子废水施工人员施工人员生活COD 、氨氮废气施工扬尘施工及拆除过程TSP机械尾气运输车辆及施工机械烃类、 CO 和 NO 2噪声施工设备施工过程噪声固废施工人员施工人员生活生活垃圾建筑垃圾施工过程土石方、建筑垃圾2.营运期项目营运期的主要污染工序见表20。表 20
3、营运期主要污染工序一览表污染类别污染源名称产污工序主要污染因子1 / 25废气玻璃窑炉烟气玻璃炉窑烟尘、 SO2、 NO X逃逸氨脱硝装置NH 3噪声设备噪声设备运行L Aeq废弃包装袋生产过程/固废杂质脱硝装置/除尘灰除尘装置/本项目所用脱硝催化剂尿素在储存和使用过程中发生泄露事故会存在一定的环境风环境风险险三、工程污染物产排情况1.施工期污染物产排情况本项目施工期间预计为15 天，主要施工内容为：拆除现有煤气发生炉及其附属设备，安装玻璃窑炉脱硝设施和安装清理，由于现有工程自2014 年已经停产，现状煤场及渣场已经硬化，本次施工期不再评价。 施工时间主要污染物为施工扬尘、 施工机械以及运输车
4、辆尾气， 施工期生活污水、 施工噪声，建筑垃圾以及施工人员的生活垃圾，施工期产生污染对环境的不利影响是短暂的，随着施工的结束，施工期的不利影响也逐步消失。1.1 废气1.1.1 扬尘本项目在现有煤气发生炉及其附属设备、安装玻璃窑炉脱硝设施和安装清理及运输车辆时会产生扬尘，施工产生的扬尘主要污染因子为TSP，随着施工的结束，污染也随之消失。1.1.2 运输车辆、施工机械尾气本项目施工期废气污染主要来源于运输车辆及施工机械尾气，施工中运输车辆及施工机械运行产生的废气均是动力燃料柴油和汽油燃烧后所产生，主要成分是烃类、CO 和 NO2 ，属间歇性无组织排放。表 21机动车辆污染物排放系数污染物以汽油
5、为燃料（ g/L ）以柴油为燃料（ g/L ）小汽车载重车机车CO169.027.08.4NO 221.144.49.0烃类33.34.446.0以重型车为例，其额定燃油率为30.19L/100km ，按表 21 机动车辆污染物排放系数测算，单车污染物平均排放量分别为：CO815.13g/100km ， NO21340.44g/100km ，烃类物质134.0g/100km 。1.2 噪声施工期间产生的噪声具有阶段性、临时性和不固定性，主要来自施工过程。施工设备中噪声级较大的机械设备有装载机、吊车等，由建筑声学设计手册（中国建筑工业出版社）见表22。表 22建筑施工机械的噪声级单位： dB （
6、A ）2 / 25机械名称噪声值（峰值）装载机100吊车901.3 废水本项目施工废水主要施工人员产生的生活污水，根据项目施工实际情况，每天施工人员有5 人左右，生活用水按30L/ 人 d 计，用水量为3m3/总工期；排放系数以0.8 计，排放量约为2.4m3/总工期，生活污水排入厂区配套污水处理站处理后，通过市政污水管网进入漯河市淞江污水处理厂处理。1.4 固体废物施工阶段固废主要是施工人员生活垃圾和建筑垃圾。1.4.1 生活垃圾项目施工期施工人员5 人，生活垃圾产生系数为0.45kg/人 ?d，总施工期（ 15 天）生活垃圾产生量为33.75kg ，全部由环卫部门收集处理。1.4.2 建筑
7、垃圾主要来源于场地平整、地面硬化、煤气发生炉设备拆除及脱硝设备安装，产生建筑垃圾量0.5t，施工单位应对建筑垃圾进行集中堆放，按类分检予以回收，不能回收利用的全部拉走送城市建设部门指定地点处理，严禁随意倾倒，运输过程应慢行，遮盖严实，按指定路线行车，厂区内应加强管理，防止乱堆乱放。2.技改项目营运期污染物产排情况2.1 废水本项目不新增工作人员，因此无新增生活污水；脱硝装置运行时，企业在脱硝管道安装有过滤器，无废水外排。本次技改后，无新增废水外排。2.2 废气本项目废气主要为玻璃窑炉烟气和脱硝装置部分氨逃逸。2.2.1 玻璃熔窑烟气2.2.1.1 玻璃窑炉烟气产生源强本项目年生产60000 吨
8、啤酒玻璃瓶，采用天然气为能源，天然气年用量720 万 m3/a。玻璃窑炉烟气中污染物主要为烟尘、 SO2、NOX ，烟尘主要来源于未来得及发生反应的粉状原辅料燃烧随烟气排出，烟气中 SO2 的产生主要来自燃料中的含硫成分， 烟气中 NOX 的产生主要来源于空气中氮气及氧气在高温条件下热力反应及原料中硝酸盐的分解产生。本项目为啤酒瓶玻璃窑炉技术改造，玻璃熔窑面积为60m2，采用天然气为能源，天然气年用量720万 m3/a 。根据环境保护实用数据手册（胡名操主编）中统计， 1Nm3 天然气燃烧产生的烟气量为10.5Nm3 ，考虑适当过剩系数，本次环评按照1m3 天然气燃烧产生14m3 废气计算，则
9、本项目天然气玻璃窑炉烟气量为14000m3/h、10080 万 m3/a 。玻璃窑炉烟气中污染物主要为烟尘、SO2、NOX ，其烟气中污染物产生浓度类比成都市金鼓药用包装有限公司2 号玻璃窑炉车间节能技术改造项目（简称“金鼓 2 号玻璃窑炉车间节能技术改造项目 ”）竣工环境保护验收监测报告， 以此确定本项目玻璃窑炉烟气中污染物源强情况。金鼓 2 号玻璃窑炉车间节能技术改造项目于2017 年 7 月 5 日通过邛崃市环境保护局的批复（邛环建2017177 号，于 2018 年 8 月建成投产， 并于 2018 年 11 月通过竣工环保验收；其玻璃窑炉有组织烟气排放监测结果见表 23。表 23金鼓
10、 2 号玻璃窑炉有组织废气监测结果采样位置及监测项目监测结果采样时间2 号玻璃炉窑烟气标干流量（ Ndm3/h）第 1 次第 2 次第 3 次第 4 次3 / 25排气筒2018.8.232 号玻璃炉窑排气筒2018.8.24二氧化排放浓度（ mg/m3）硫排放速率（ kg/h ）氮氧化排放浓度（ mg/m3）物排放速率（ kg/h ）烟气黑度（林格曼黑度，级）颗粒物排放浓度（ mg/m3）（烟尘）排放速率（ kg/h ）烟气标干流量（ Ndm3/h）二氧化排放浓度（ mg/m3）硫排放速率（ kg/h ）氮氧化排放浓度（ mg/m3）物排放速率（ kg/h ）1736517370173771
11、73706576280.0289.2294.8292.30.1040.0870.1220.104 1 1 111.21.31.11.50.02080.02260.01910.02611750117203173931771877870.1230.1200.1390.124294.8287.7291.7292.35.164.955.075.18烟气黑度（林格曼黑度，级） 1 1 11颗粒物排放浓度（ mg/m3）1.61.71.51.6（烟尘）排放速率（ kg/h ）0.02800.02920.02610.0283根据上表可知， 金鼓 2 号玻璃窑炉车间采用全氧燃烧窑炉+布袋除尘器除尘后，烟气中颗
12、粒物、SO2、NOX 排放浓度分别为 1.7mg/m3、 8mg/m3 、 294.8mg/m3 ；由金鼓 2号玻璃窑炉车间节能技术改造项目原环评及竣工验收监测报告可知，全氧燃烧窑炉脱硝效率为70%以上、布袋除尘器除尘效率为99%，则金鼓 2 号玻璃窑炉车间烟气中颗粒物、SO2、NOX 产生浓度分别为170mg/m3 、8mg/m3 、982.7mg/m3 。金鼓 2 号玻璃窑炉车间节能技术改造日用玻璃管生产能力为12000t/a，外购各种玻璃瓶生产原料， 经人工称量后的原料按比例加入到混合搅拌机，混合料由板链斗式提升机机械提升到窑头仓，供自动加料机送入天然气玻璃窑炉内熔制，玻璃窑炉加热温度可
13、达到14001500，熔制后制管、定长、检验入库； 天然气玻璃窑炉采用全氧燃烧窑炉，烟气由 1 套布袋除尘器除尘后通过1 根 50m 排气筒外排。其加工工艺、 燃料、生产产品类型、 管理水平等均与本次项目基本一致，类比金鼓 2 号玻璃窑炉车间节能技术改造项目竣工环保验收实测数据，并结合本项目生产工艺，本次天然气玻璃窑炉烟气中颗粒物、 SO2、 NOX 产生浓度分别为170mg/m3 、 8mg/m3 、982.7mg/m3 。综上述所述， 本项目天然气玻璃窑炉烟气量为14000m3/h、10080 万 m3/a，烟气中颗粒物、 SO2、NOX产生浓度分别为170mg/m3 、 8mg/m3 、
14、 982.7mg/m3 。本项目天然气窑炉烟气中主要污染物颗粒物、SO2、NOX 产生情况分别为170mg/m3 、17.136t/a，8mg/m3 、 0.8064t/a，982.7mg/m3 、99.0562t/a；经厂区现有 1 套旋风除尘器除尘后，烟气中烟尘排放为 17.0mg/m3 、1.7136t/a，旋风除尘后烟气中烟尘、SO2 均能满足工业炉窑大气污染物排放标准（ DB41/1066-2015）表 1中（颗粒物 30mg/m3 、SO2200mg/m3 ） 的 要 求 ， 但 烟 气 中 NOX浓 度 不 能 满 足 工 业 炉 窑 大 气 污 染 物 排 放 标 准 （ DB
15、41/1066-2015 ）表 1 中（氮氧化物400mg/m3 ）的要求。为实现达标排放及总量控制要求，企业需在现有旋风除尘器基础上配套建设1 套脱硝治理设施， 实现天然气玻璃窑炉烟气达标排放。天然气玻璃窑炉烟气经除尘及脱硝处理达标后沿用原项目的收集设备与管道，收集后经30m 高烟囱高空排放。2.2.1.2 玻璃窑炉烟气治理措施1.依托现有除尘设施的可行性根据天然气玻璃窑炉燃烧源强分析可知，天然气玻璃窑炉烟气中烟尘源强为170mg/m3 、 17.136t/a，厂区现有 1 套旋风除尘器，经查阅资料，旋风除尘器除尘效率可达到90%以上，本环评除尘效率以4 / 2590% 计，则除尘后烟尘排放
16、情况为17.0mg/m3 、 1.7136t/a，能满足工业炉窑大气污染物排放标准（ DB41/1066-2015 ）表 1 中（颗粒物 30mg/m3 ）的要求。因此，本次依托现有旋风除尘设施是可行的。2.脱硝治理根据日用玻璃工业污染物排放标准（征求意见稿）编制说明中 “5.1大气污染控制技术 ”，日用玻璃玻璃窑炉脱硝治理技术如下：燃料燃烧时产生的NOx 分为两种， 一种是燃料中的N 经过氧化生成的 NOx ，另一种为燃烧空气中的N2 与 O2 在高温下剧烈反应生成的热NOx 。玻璃熔炉一般都是在高温下运行，所以热 NOx 占大部分，NOx 主要是指 NO 和 NO2 。玻璃熔炉废气中的NO
17、x ，初始 9095% 为 NO，但在排放过程中，随着温度的下降而逐渐转化为 NO2。日用玻璃炉窑NOx 控制技术可分为一次措施和二次措施，控制技术参见表 24。表 24玻璃熔炉 NOX 控制技术控制技术一次措施二次措施（特种玻璃案例）燃烧技术改进纯氧燃烧SCRSNCR去除效率40%60%70%90%70%95%40%75%排放浓度4801800mg/Nm 30.51.5kg/t 玻璃液 500mg/Nm 3500700mg/Nm 3由于本项目玻璃窑炉烟气中NOx 产生量大、浓度高，结合目前玻璃行业窑炉NOX 炉内控制措施的具 体 工 程 实 践 ，同 时 为 保 证 烟 气中NOX浓 度 满
18、 足 满 足 工 业 炉 窑 大 气 污 染物 排 放 标 准 （ DB41/1066-2015 ）表 1 中（氮氧化物 400mg/m3 ）的要求，环评建议企业玻璃窑炉采用阶段增氧燃烧 +SNCR 脱硝技术控制 NOX 排放量。（ 1）阶段增氧燃烧技术蓄热式玻璃窑炉利用高温助燃空气，温度高达9801370，来提高生产效率、产品质量和窑炉热效率，但窑炉较高的操作温度和火焰温度会促进NOX 的生成。蓄热式天然气玻璃窑炉NOX 主要由氮气在高温下氧化而生成，其反应依赖于火焰的时间及温度，随停留时间的增加和温度的提高而增多，同时随高温区氧气含量的增大而提高。可见，为减少天然气窑炉的NOX 生成，必须
19、降低火焰的温度峰值和氧气含量。减少氧气含量的最简单方法是降低过剩空气系数。在低的过剩空气系数情况下（O2 过剩量 5%），氧气含量成为主导因素，火焰温度峰值成为次要因素。因为玻璃窑炉通常在O2 过剩量 2%5% 的水平运行，通过减少空气过剩系数可以有效降低NOX 的生成。然而，其副作用是烟气中的CO 或未燃碳氢化物浓度升高。由此可见，高温区氧气含量过高将使NOX 的产生量大大提高，而氧气含量过低将会降低窑炉的燃烧效率， 使天然气无法实现完全燃烧。因此， 阶段增氧工艺即是在高温区采用低氧气助燃，炉尾处再通入富氧空气，实现天然气的完全燃烧。该工艺的主要核心内容为：有效控制玻璃熔窑空燃比，对项目马蹄
20、焰熔窑采取分阶段供给空气的技术。主要分为两阶段供给空气，第一阶段保证空气过剩系数在1.05 左右（空燃比为10/1），使天然气处于不完全燃烧状态；第二阶段将完全燃烧所需的其余氧气引入到窑炉内，助燃气体为空气或氧气浓度为40%的富氧空气，保证空气过剩系数在1.15 左右，确保天然气利用余热完全燃烧，位置在排烟小炉的烟气上风向，此阶段没有可见的火焰，由于远离火焰的高温点，因此第二阶段不产生NOX 。马蹄焰窑阶段增氧燃烧工艺见下图：5 / 25图 10 蹄焰窑阶段增氧燃烧工艺图根据国内同类项目采取该工艺的处理效果分析，蹄焰窑阶段增氧燃烧工艺其NOX 的减排比率可达到40%60% ，本环评取55%。（
21、 2） SNCR（非选择性催化还原） SNCR 脱硝工艺原理烟气脱硝技术主要有干法 （选择性催化还原烟气脱硝SCR、选择性非催化还原法脱硝 SNCR）和湿法两种。 与湿法烟气脱硝技术相比，干法烟气脱硝技术的主要优点是：基本投资低， 设备及工艺过程简单，脱除NOx 的效率也较高，无废水和废弃物处理，不易造成二次污染。选择性非催化还原（ SNCR）技术是一种建设周期短、投资少、 脱硝效率中等的烟气脱硝技术。SNCR技术可在较低投资成本下进一步降低NOX 的排放。在 8501200 温度范围内， 在无催化剂的作用下，尿素等氨基还原剂可选择性地把烟气中的NOX 还原为 N2 和 H2O 。尿素还原NO
22、X 的主要反应为：尿素热解反应：CO(NH2)NH3+HNCO（ 1）HNCO+H2ONH3+CO2 （ 2）尿素脱硝反应：4NO+4NH3+O24N2+6H2O（3）6NO2+4NH37N2+12H2O（4）烟气中的NOX 主要由 NO 和 NO2 组成，其中 NO 约占 NOX 总量的 95%，NO2 约占 NOX 总量的 5%。因此，化学反应方程式（ 3）被认为是脱硝反应的主要反应方程式。脱硝反应的产物是水和氮气，脱硝反应需要的氧气来自烟气本身携带的氧气。尿素SNCR脱硝工艺原理见下图：6 / 25图 11 尿素 SNCR 工艺原理图 SNCR 工艺系统SNCR 工艺系统主要包括：尿素溶
23、液制备与储存系统、尿素溶液输送系统、稀释水系统、热解系统、尿素溶液喷射系统，具体工艺流程详见下图。图 12 尿素 SNCR 工艺流程图本项目采用尿素为脱硝还原剂，袋装尿素颗粒储存于尿素储存制备间，由斗式提升机输送到溶解罐里，用去离子水将干尿素溶解成50% 质量浓度的尿素溶液，通过尿素溶液给料泵输送到尿素溶液储罐。50%质量浓度的尿素溶液通过尿素溶液输送泵输送与稀释水混合，将尿素溶液浓度稀释到10%，在喷入炉膛之前， 再经过计量分配装置的精确计量分配至每个喷枪，然后经喷枪喷入炉膛，进行脱氮反应。根据国内同类项目采取该工艺的处理效果分析，SNCR 脱硝工艺其NOX 的减排比率可达到40%75%，本
24、环评取70%。综上所述，本项目玻璃窑炉烟气推荐采用阶段增氧燃烧+SNCR 脱硝技术对烟气进行脱硝处理，阶段增氧燃烧工艺其NOX的去除效率按55%计、 SNCR 脱硝效率按70%计算，氮氧化物减排效率可达86.5%，烟气中NOX 产生源强为982.7mg/m3 、 99.0562t/a ，脱硝处理后，NOX 排放为 132.7mg/m3 、13.3726t/a，能够满足工业炉窑大气污染物排放标准（DB41/1066-2015 ）表 1 中（氮氧化物400mg/m3 ）7 / 25的限值要求。因此，项目玻璃窑炉烟气脱硫采用阶段增氧燃烧+SNCR 技术脱硝是可行的。（ 3）玻璃窑炉烟气产排情况本次技
25、改后，玻璃炉窑烟气采用旋风除尘+阶段增氧燃烧 +SNCR脱硝处理后，除尘效率可达90%、氮氧化物减排效率可达86.5%，最终玻璃窑炉烟气产排情况见下表：表 25天然气玻璃窑炉烟气产排放情况生装污污产染染置线源物颗玻玻30m粒璃璃物车窑烟SO2囱间炉NO x污染物产生废气产生 产生浓核算量度产生量方法（ Nm 3/a （ mg/ （ t/a）m3）产污17017.136系数10080 万80.8064法982.799.0562治理措施污染物排放排放浓排放工艺效率核算 废气产生度排放量 时间（ %） 方法 量（ m3/a）（ mg/（ t/a） （h）m3）旋风除尘 +阶90%17.01.7136
26、24段增氧排污燃烧-系数 10080 万8.00.806424+SNCR86.5%132.713.372624脱硝2.2.2 脱硝装置氨逃逸尿素SNCR 脱硝工艺中逃逸出的氨气随玻璃窑炉烟气排放，氨逃逸浓度是脱硝系统运行时空气预热器入口烟气中氨的质量与烟气体积之比，根据火电厂烟气脱硝工程技术规范-选择性催化还原法（ HJ562-2010 ），脱硝系统氨逃逸浓度应控制在8mg/m3 以下。本次核算按最大值8mg/m3 计，烟气处理量为 14000Nm3/h ，由此核算其最大排放速率为0.112kg/h 、最大排放量为 0.8064t/a，满足恶臭污染物排放标准 （GB14554-93 ）表 2
27、中排放限值要求： 20kg/h(30m 高烟囱 )。2.3 噪声源强分析本项目噪声源主要为风机、水泵等设备运转时产生的噪声，噪声源强为7090dB(A) ，各种设备均置于厂房内，产生的机械噪声通过设备底座减振后，经建筑隔声、距离衰减后，预测厂界噪声符合工业企业厂界环境噪声排放标准（ GB12348-2008 ） 2 类标准。2.4 固废源强分析本项目职工在厂区内部调剂，无新增生活垃圾； 原项目产生的 432t/a 炉渣，本次技改后完成后不再产生；本次技改产生的固体废物主要为废弃包装袋、除尘灰及脱硝杂质。（ 1）废弃包装袋根据类比相关项目， 本次技改项目废包装废料产生总量为 0.02t/a，经厂
28、区内集中收集后外售废品回收站综合利用。（ 2）除尘灰窑炉废气产生的烟尘通过旋风除尘后产生的除尘灰， 根据工程分析， 除尘灰产生量约为 15.4t/a，外售给砖厂综合利用。（ 3）脱硝杂质SNCR 还原剂尿素在溶解制备溶液时会产生杂质，脱硝管道安装有过滤器， 需定期清理， 脱硝管道杂质产生量为 0.01t/a，集中收集后统一交由环卫部门清运处置。根据污染源源强核算技术指南准则（HJ884-2018），本项目固体废物污染源源强核算结果及相关参数见表 26。表 26固体废物污染源源强核算结果及相关参数一览表固废属产生情况处置措施最终生产线装置固废名称核算方产生量处置量性工艺去向法（ t/a）（ t/
29、a）玻璃窑生产过废弃包装类一类比法0.02外卖废品回0.02实现综炉车间程袋般废物收站合利用8 / 25脱硝装脱硝杂质类比法0.01统一交由环0.01垃圾填置卫部门清运埋场除尘装除尘灰类一物料衡15.4外售给砖厂15.4实现综置般废物算综合利用合利用2.5 环境风险分析本项目所用尿素在储存和利用过程中发生泄露事故会存在一定的环境风险。2.6 技改项目营运期污染物产排情况汇总本次技改项目运营后主要污染物产排汇总情况见表27。表 27项目运营期主要污染物产排汇总情况一览表污染物排放源产生量治理措施排放量名称玻璃窑炉烟颗粒物170mg/m3、 17.136t/a旋风除尘 + 阶段增17.0mg/m
30、3、 1.7136t/aSO28mg/m3、 0.8064t/a氧燃烧 +SNCR 脱8mg/m3、0.8064t/a气废气NOX982.7mg/m3、99.0562t/a硝 +30m 高烟囱132.7mg/m 3、13.3726t/a和玻璃窑炉烟气脱硝装置逃8mg/m3、 0.8064t/a8mg/m3、0.8064t/aNH 3一起通过 30m 烟逸氨囱外排本项目噪声主要为风机、水泵等设备运转时产生的噪声，噪声源强为7090dB(A) ，各噪声种设备均置于厂房内，产生的机械噪声通过设备底座减振后，经建筑隔声、距离衰减后，预测厂界噪声符合工业企业厂界环境噪声排放标准（ GB12348-200
31、8 ） 2 类标准。生产过程废弃包装袋0.02外卖废品回收站固废脱硝装置脱硝杂质0.01统一交由环卫部门清运除尘装置除尘灰15.4外售给砖厂综合利用3.本次技改完工后全厂污染物排放情况3.1 废水技改工程完成后， 全厂产能不发生变化， 不新增劳动定员； 本次技改无新增废水外排， 技改后全厂废水不发生变化， 3.5m3/d、 1000m3/a 强排废水经厂区管网排入啤酒生产区配套的污水处理站，处理达标后经市政污水管网排入漯河市淞江污水处理厂再处理，后排入柳河。3.2 废气技改完成后全厂废水主要为工艺粉尘、玻璃窑炉烟气及脱硝装置逃逸氨。（ 1）无组织颗粒物技改工程完成后，全厂无组织颗粒物主要为工艺
32、粉尘，无组织颗粒物排放情况为0.430.714mg/m3 。（ 2）玻璃窑炉烟气技改工程完成后，全厂玻璃窑炉烟气由采用旋风除尘+阶段增氧燃烧 +SNCR 脱硝后通过 1 根 30m 高排气筒排放，燃烧烟气排放情况为烟尘：17.0mg/m3 、1.736t/a ，SO2：8mg/m3 、0.8064t/a，氮氧化物：132.7mg/m3 、 13.3726t/a，可满足工业炉窑大气污染物排放标准（ DB41/1066-2015 ）表 1（颗粒物30mg/m3 、SO2200mg/m3 、NOX400mg/m3 ）限值要求。 SO2、NOX 排放量分别为0.864t/a、13.3726t/a。（
33、3） SNCR 脱硝装置氨逃逸技改完成后， 尿素 SNCR 脱硝工艺中逃逸出的氨气随玻璃窑炉烟气排放，最大排放速率为 0.112kg/h、最大排放量为0.8064t/a，满足恶臭污染物排放标准 （GB14554-93 ）表 2 中排放限值要求： 20kg/h(30m高烟囱 )。3.3 固废废物表 28技改完成后全厂固废产排情况汇总表9 / 25序号污染物名称产生量（ t/a）处置措施排放量（ t/a）1次品瓶30粉碎后回用于生产02风选杂物260收集后由环卫部门统一处理03铁瓶盖100外售废品回收站综合利用04废弃包装袋0.02t/a收集后外卖废品回收站05除尘灰15.4t/a外售给砖厂综合利
34、用06脱硝杂质0.01t/a收集后统一交由环卫部门清运处置07合计427.83t/a/03.4 技改完成后全厂污染物排放情况表 29 技改完成后全厂污染物排放情况内容种类污染物现有工程本项目技改后全厂总排放排放量排放量量类型废水生产废水COD24.0mg/L 、0.024t/a024.0mg/L 、 0.024t/a氨氮未检出0未检出工艺粉尘无组织颗粒物0.430.714mg/m 300.430.714mg/m 3逃逸氨氨气01.8936t/a1.8936t/a废气烟尘4.53t/a4.2t/a4.2t/a玻璃炉窑烟气SO219.4t/a0.864t/a0.864t/aNOX34.3t/a13
35、.3726t/a13.3726t/a次品瓶0(30t/a)00(30t/a)焦油及煤灰0（ 37t/a）00风选杂物0（ 260t/a）00（ 260t/a）一般固废生产过程铁瓶盖0（ 100t/a）00（ 100t/a）炉渣0（ 432t/a）00废弃包装袋00（ 0.02）0（ 0.02）除尘灰00（ 15.4t/a）0（ 15.4t/a）脱硝杂质00（ 0.01t/a）0（ 0.01t/a）4.本工程技改后全厂污染物“三笔帐 ”计算表 30本工程技改后全厂污染物“三笔帐 ”一览表内容种类污染物现有工程“以新带本项目技改后全厂增减量排放量老”削减量排放量总排放量类型废水生产废水COD0.024t/a000.024t/a0氨氮未检出00未检出0无组织工颗粒物0.430.71400.430.714艺粉尘3030mg/mmg/m废气逃逸氨氨气001.8936t/a1.8936t/a+1.8936t/a玻璃炉窑烟尘4.53t/a-2.8164t/a1.7136t/a1.7136t/a-2.8164 t/a烟气SO219.4t/a-18.5936t/a0.8064t/a0.8064t/a
