1、1钢结构基本原理实验报告（共 页）姓 名： 学 号： 专 业： 土木工程地下系学 院： 土木工程学院2试验名称： H 型截面受弯构件试验试验时间： 2012 年 5 月 22 日试验组号： H 梁-31试验目的1、通过试验掌握钢构件的试验方法，包括试件设计、加载装置设计、测点布置、试验结果整理等方法。2、通过试验观察 H 型截面受弯构件的失稳过程和失稳模式。将理论极限承载力和实测承载力进行对比，验证弹性临界弯矩公式和规范计算公式。2试验原理2.1 受弯构件的主要破坏形式 截面强度破坏：即随着弯矩的增大，截面自外向内逐渐达到屈服点，截面弹性核逐渐减小，最后相邻截面在玩具作用下几乎可以自由转动，此
2、时截面即达到了抗弯承载力极限，发生强度破坏；另外若构件剪力最大处达到材料剪切屈服值，也视为强度破坏。 整体失稳：单向受弯构件在荷载作用下，虽然最不利截面的弯矩或者与其他内力的组合效应还低于截面的承载强度，但构件可能突然偏离原来的弯曲变形平面，发生侧向挠曲或者扭转，即构件发生整体失稳。 局部失稳：如果构件的宽度与厚度的比值太大，在一定荷载条件下，会出现波浪状的鼓曲变形，即局部失稳；局部失稳会恶化构3件的受力性能，是构件的承载强度不能充分发挥。2.2 基本微分方程距端点为 z 处的截面在发生弯扭失稳后，截面的主轴和纵轴的切线方向与变形前坐标轴之间产生了一定的夹角，把变形后截面的两主轴方向和构件的纵
3、轴切线方向分别记为 ，则：， ， =；=；=；或： +=0；+=0；=0第一式是绕强轴的弯曲平衡方程，仅是关于变位 的方程，后两式 则是变位 耦连方程，表现为梁整体失稳的弯扭变形性质。 和 的2.3 弯扭失稳的临界荷载值（1）弹性屈曲范围由上述基本微分方程可求得纯弯梁的弯扭屈曲临界弯矩公式，即：4=22 (1+22)又由 绕 y 轴弯曲失稳 =22绕 z 轴扭转失稳 =(22+)/02可推得： =0=0/ 考虑支撑条件的变化：=2()222+()22其中 ： 和 为 支撑条件决定的系数 考虑荷载作用方式的变化：=1其中： 为荷载作用方式系数，纯弯曲时取 1.0；满跨均布荷载时1 取 1.13；
4、跨中中央一点集中荷载时取 1.35；两端作用等值反向弯矩时取 2.65。 考虑截面形式变化：=122 2+3+ (2+3)2+(1+22)其中：a 为横向荷载作用点到截面剪力中心的距离；为反映截面不均匀程度的参数； 为与荷载类型有关的截面系数，纯弯是分别为 0 和 1 2、 3 ；满跨均布时分别取 0.46 和 0.53;跨中中央一点集中5荷载时分别取 0.55 和 0.40。（2）非弹性屈曲=2（ ） 2 （ ） （ ） 1+(） +22(） 其中：（ ） 、 （ ） 、 () 均 为 考 虑 塑性影响的截面有效 刚 度；为考虑沿构件轴向应力对扭转影响的系数； 2.4 稳定系数计算公式 规范
5、规定，受弯构件稳定系数计算公式如下：1=43202 1+(14.4)2+235=1.070.282 1.03. 试验设计3.1 试件设计 考虑的因素：实现试验目的、考虑加载能力、考虑经济条件 试件材质：钢材 Q235B 试件描述：H 型截面 HBtwtf100404.04.0mm6 试件加工图和照片3.2 支座设计 模拟的边界条件：端部可绕强轴自由转动、端部可绕弱轴自由转动、端部不可扭转、端部可以自由翘曲； 设计原理：水平方向用双刀口夹紧试件上下翼缘的侧边，从而可以起到限制梁的侧向位移，但允许绕强轴转动的条件；竖向梁端部搁置在支座上，可以自由转动，但无法发生扭转及竖向位移，从而达到模拟简支梁的
6、效果。7 支座简图及照片：3.3 测点布置 应变片和位移计布置原理：需要测量的数据：荷载、应变、变形、转角；测点数量应该合理（考虑数据的必要性以及可以利用的通道数等） ；测点的布置应该方便控制试验过程；数据之间应该可8以相互印证。 应变片布置图 位移计布置图3.4 加载装置设计 加载原理：逐级在吊篮上添加质量块，使上述重量通过吊篮设备 传至简支梁跨中部位，形成集中荷载； 加载装置所模拟的荷载条件：两端铰支梁在跨中作用集中荷载 加载方式：单调加载；加载初期：分级加载，每级荷载约 10%*Pu，时间间隔约 2 分钟 ；接近破坏：连续加载，合理控制加载速率，连续采集数据卸载阶段：缓慢卸载9 加载装置
7、图：3.5 制定加载制度 单调加载 加载初期：分级加载每级荷载约 10%uP时间间隔约为 2 分钟 接近破坏：连续加载合理控制加载速率连续采集数据 卸载阶段：缓慢卸载4.试验准备104.1 实测试件截面实测截面图如图所示所测数据如下表所示。实测截面 平均值 截面 1 截面 2 截面 3截面高度 H mm 100.04 101.15 99.87 99.10 截面宽度 B mm 40.14 39.78 40.05 40.58 腹板厚度 Tw mm 2.78 2.79 2.74 2.81 翼缘厚度 Tf mm 2.79 2.88 2.76 2.73 试件长度 L mm 2500.00 2500.00
8、 2500.00 2500.00 刀口厚度 mm 50.00 50.00 50.00 50.00 试件跨度 mm 2400.00 材性试验屈服强度 fy MPa 306.77 弹性模量 E MPa 206000.00 拉断强度 fu MPa 434.64 4.2 试件拉伸试验11试验结果如下表试件编号 屈服强度 拉伸强度 延伸率（%）1 279 412 312 276 405 323 261 395 324 268 398 325 255 391 346 262 405 32平均值 267 402 324.3 设备标定（已完成） 需要标定的设备：千斤顶、油压传感器、位移计、应变片、数据采集板4
9、.4 检查测点逐个检查测点是否工作正常。4.5 根据实测截面和实测材料特性估算承载力 根据弹性理论即 4crcrLMP4crcrML=122 2+3+ (2+3)2+(1+22)（1）若按铰接计算，求得：122.61(.53)crPkNg（2）若按刚接计算，求得： .08(4.)cr 根据钢结构设计规范=43202 1+(14.4)2+235（1）若按铰接计算，求得： .98(0.6)crPkNg（2）若按刚接计算，求得： 5.4(.35)cr4.6 试件对中 主要步骤：水平放置、几何对中、应变对中4.7 预加载 检查设备是否工作正常 检查应变片和位移计 压紧试件，消除空隙 预加载荷载一般为极
10、限承载力的 30%5.试验结果初步分析5.1 实验现象描述 加载初期：外加荷载较小，构件应力较小，处于弹性阶段，无明 显变形； 初步判断出构件可能发生失稳的方向，即向玻璃一侧。 接近破坏：构件向玻璃一侧的外弯和扭转变形逐渐明显。13 破坏现象：构件明显出现向玻璃一侧的外弯和扭转变形，表明梁的跨中部分出现较大的内弯变形。 破坏模式：梁出现整体的平面外弯扭失稳 破坏前后构件的比较照片:破坏前：破坏后；5.2 绘制相关曲线 荷载应变曲线14-30000 -20000 -10000 0 10000 2000000.511.522.533.544.55应 变1应 变2应 变3应 变4荷 载 应 变 图应
11、 变 （ ）荷 载 （kN ） 荷载位移曲线-80 -60 -40 -20 0 20 40 60 8000.511.522.533.544.55位 移1位 移2位 移3位 移4位 移5荷 载 位 移 图位 移 （mm ）荷 载 （kN ）155.3 实测承载力与理论值比较 数据汇总 根据欧拉理论计算临界失稳荷载 Pcr = 230.58KN 根据钢结构设计规范计算临界失稳荷载 Pcr =162.35KN 实测得到临界失稳荷载 Pcr = 240.43KN 结果分析从上述数据可知，实测临界失稳荷载远大于根据线弹性理论计算的临界失稳荷载以及根据钢结构设计规范计算的临界失稳荷载。考虑原因主要有以下几
12、点：（1）两端支座虽设计为铰接，但由于加载过程截面接触难免产生压力和摩擦力，增大了对柱子的约束，从而增大了其临界失稳荷载；（2）在我国钢结构设计规范采用方法中有：以初弯曲为 l/1000,选用不同的界面形式，不同的残余应力模式计算出近 200 条柱子曲线。并使用数理方程的统计方式，将这些曲线分成 4 组，公式采用了偏于安全的系数。（3）每次加载之后，未等到足够的时间即进行下一级加载，从而造成实测失稳临界值大于真实的失稳临界值。（4）截面测量存在误差，从而导致应用公式得出的理论临界值普遍偏小。6试验总结本次钢结构实验我参加的是 H 型截面受弯构件试验，通过实际亲身16学习，我初步了解了受弯构件破坏的几张常见模式；基本掌握了受弯构件整体失稳的数学原理，失稳模式以及临界承载力的两种计算方法（线弹性理论法和根据钢结构设计规范计算方法） ，观察到了梁构件发生平面外弯扭失稳的现象，并最后独立整理数据，绘制了本实验梁发生平面外失稳的荷载与应变、荷载与位移等曲线。
