1、 网络教育学院钢筋混凝土结构课程设计题 目：厂房单向板设计 大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板II学习中心：专 业：年 级：学 号：学 生：指导教师：一、设计资料1、厂房平面示意图：如图所示：图1-1：厂房平面示意图2、建筑构造生产车间的四周外墙均为 承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸m370为 ，柱高为 .54楼盖面层做法 : m20厚水泥砂浆面层厚混合砂浆天棚抹灰梁侧抹灰做法： 厚混合砂浆抹灰15大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板III3、荷载参数楼面活荷载： 3/0.6mkN水泥砂浆容重： ；2钢筋混凝土容重 ；3/5混合砂浆容重： ；17恒载分项系数： ；.G活
2、载分项系数： （因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于 ）。Q 2/4mkN4、建筑材料混凝土： 25C钢 筋：主梁及次梁受力筋采用 级钢筋，板及梁内的其他钢筋采用 级钢筋.35HRB235HPB5、建筑尺寸 318LBm二、屋盖结构平面图图2-D 主6A54213B132B14B2600 601：楼盖结构平面布置图 单 位：mm2 单向板结构设计2.1 板的设计本节内容是根据已知的荷载条件对板进行配筋设计，按塑性理论进行计算。板按考虑塑性内力重分布方法计算。板的 3，宜按单向板260.lm设计，本 设计按单向板设计 。板的的厚度按构造要求取 mm.次梁截面高度取h=180540lhm大连理工大学
3、网络教育学院毕业论文（设计）模板IV500mm mm,截面宽度b=200 mm,板尺寸及支承情况图如图3-260415l1所示。g+q=1.09kN/m(b)Aa图3-1：板的尺寸和计算简图 （a）板的尺寸 （b）计算 简图1、荷载（取1m宽板带为计算单元）恒载标准值 20 mm水泥砂浆面层 23/4.0/20. mkNk80 mm钢筋混凝土板 8520 mm混合砂浆天棚抹灰 .17.2/4gk线设计值 km/9.3.2.1活荷载设计值 Nkq8/0632合计 9.即每米板宽 g.12、内力计算计算跨度边 跨 0.2.82.0.11.2nhml0 .4.8nal m取 1.82m大连理工大学网
4、络教育学院毕业论文（设计）模板V中间跨 02.1.8lm计算跨度差 ，说明可按等跨连续板计算内力。取1m 板宽带作为计算1.82.1.%m单元，计 算简图如图3-1 （b）所示。连续板各截面弯矩计算见表3-1。表3-1 连续板各截面弯矩计算截面 边跨跨内 离端第二支 座 离端第二跨跨内中间跨跨内 中间支座弯矩计算系数 m11161420)(lqgM/( )kN.3.34 -3.34 2.25 -2.573、板的截面承载力计算=1000 mm,h=80 mm, , b mh60280=1.0,连续板各截面的配筋计算见表3-21表3-2 连续板各截面配筋计算边区板带（，轴线间） 中间区板带（轴线间
5、）板带部位截面 边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内，中间跨跨内中间支座边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座M/( )mkN.3.34 -3.34 2.25 -2.57 3.34 -3.342.25 0.8=1.80-2.57 0.8= -2.07201bhfcS0.078 0.078 0.053 0.060 0.078 0.078 0.042 0.0480.081 0.081 0.054 0.062 0.081 0.081 0.043 0.049ycsfA/10/mm2275.4 275.4 183.6 210.8 275.4 275.4 146.2 166.6选配钢筋818
6、0818081808180818081806/81806/8180实配钢筋面积/mm2 279 279 279 279 279 279 218 218 中间区板-带轴线间，各内区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱效应作用，计算弯矩降低 20%。连续板的配筋示意图见图3-2。大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板VI2实 配 79m计 算 5.41802计 算实 配(a)2实 配 79m计 算 5.41802计 算实 配6/8实 配 21m2实 配 79m计 算 5.4计 算实 配 2实 配计 算 4.计 算b图3-2 板的配筋示意图 （a）边区板带 （b）中间板带4
7、、确定板的构造筋根据构造要求该板必须配如下构造筋：整个板与墙 体结合的四个 边角各配 412，且 长度不宜小于四分之 ，经计算钢筋实长为720mm；nl嵌入墙内的板面陪 负弯矩 钢筋12200,长度不宜小于七分之 经计算钢筋实nl长为470mm；垂直于主梁的板面负弯矩 钢筋12200， 该筋伸出主梁 边缘的长度不应小于板短向净跨度 ，经计算钢筋的实长为1520；41的nl沿板的长边 方向配构造筋 8250，长度为6100 ；2.2、次梁设计次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。取主梁的梁高=650 mm ，梁宽b=250 ml501263mm。次梁有关尺寸及支承情况见图4-1（a）。1、 荷载恒荷
8、载设计值由板传来 mkNmkN/58.60.2/9.3次梁自重 mkN/52.)0.(53 梁侧抹灰 6.1./17. g/9活载设计值由板传来 kNkNq6.50.2/8.合计 mq/4大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板VII2、 次梁的尺寸和计算简图(b)(a)g+q=24.96kN/m图4-1 次梁的尺寸和计算简图（a）次梁尺寸 （b ）计算简图3、 内力计算计算跨度边跨 mmln 35.62.01.6. a47352ln .1.0.1取 l475.60中间跨 mln35.62.06.0跨度差 %135.47m说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图如图4-1（b）。连续次梁各截面
9、弯矩及剪力计算分别见表4-1和4-2。表4-1 连续次梁弯矩计算截面 边跨跨内 离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座弯矩计算系数 m11161420)(lqgM/( )kN.95.13 -95.13 62.90 -71.89表4-2 连续 次梁剪力计算大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板VIII截面 端支座内 侧 离端第二支座外侧 离端第二支座内侧 中间支座外侧、内侧剪力计算系数 v45.05.05.05.0)(lqgV/kN71.38 87.24 87.17 87.174、次梁的截面承载力计算次梁跨内截面按T形截面计算，翼缘计算宽度为：边 跨 mlbf 2160647531
10、0 mmsb201820离端第二跨、中间跨 lbf 35 梁高 ，mh5h40翼缘厚 f8判别T形梁的类型：对于边跨 )2(01ffchb )280465(802/9.1 mmN89.53kNmMk离端第二跨、中间跨1 2()./1()857.6290.fcfoahkkN故均属于第一类T形截面。支座截面按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，取，其他中间支座按布置一排纵筋考虑，05640hm 0465hm连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表4-3和表4-4。表4-3 连续次梁正截面承载力计算截面 边跨跨内 离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座M/( )mkN.95.13 -
11、95.13 62.90 -71.89/(201bhfcsS0.018 0.206 0.012 0.1400.018 0.2330.55 0.012 0.151)/(10 ycsffbhA/mm2664 813 469 557大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板IX选配钢筋 3 18 4 18 2 18 2 20实配钢筋面积/( )2m763 1017 509 628表4-3 连续次梁斜截面承载力计算截面 端支座内侧 离端第二支座外侧 离端第二支座内侧 中间支座外侧、内侧V/kN 71.38 87.24 87.17 87.17Nbhfc/25.00276700V 261800V 2618
12、00V 276700Vt782700V 78200V 78200V 82700V选用箍筋 28 28 28 2821/mnAsvs101 101 101 10107.5bhfVty按构造配筋 1290 1300 2758实配箍筋间距s/mm2 200 200 200 200次梁配筋示意图见图4-2 82计 算 57m实 配 68 02计 算 49实 配 1计 算 3实 配 7 22计 算 64实 配31图4-2 连续次梁配筋示意图5、确定次梁的构造筋根据构造要求连续次梁的构造配筋如下：在边跨跨内配置架立筋212，长度经计算得4350mm；在中间跨跨内同 样配置架力筋 212，长度经计算得220
13、0mm；（因为配置二级钢筋，所以该架力筋不用弯钩，直接搭接）2.2 主梁的设计主梁按弹性理论计算柱高H=4.5m，设柱截面尺寸为300 mm 300 mm。主梁的有关尺寸及支承情况如图5-1(a) 所示。1、 荷载恒载设计值由次梁传来 9.36/.61.78kNmkN主梁自重（折算为集中荷载） 3125/025(.60.8)2.mm8.大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板X侧梁抹灰（折算为集中荷载） 31.27/0.15(.60.8)2.0kNmmm=0.70kNG活载设计值由次梁传来 5.6/.3.QkkN合计 1742、主梁的尺寸和计算简力图(b)6026020QGQG=71.kN
14、360256086015140(a)AB图5-1 主梁的尺寸及计算简图 （a）主梁尺寸 （ b）计算简图3、内力计算边跨 0.36.0.125.7n ml0 0.312.6.2nbll m .6.5.7362nabl取 06.lm中间跨 .0.5.70nlm306.nlbm跨度差 ，则可按等跨连续梁计算。(.2.)/63%1计算主梁和柱的线刚度比：大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板XI3300312.5062.44.lbhEI milH梁 梁梁梁 梁 梁 柱柱 柱 株柱 柱故主梁可视为铰支于柱顶上的连续梁计算简图如图5-1(b)所示。各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁
15、的内力系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算，则 0KQlGlMKGV式中系数K值由混凝土结构设计书中的附录7查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表5-1和 表5-2。将以上最不利荷载组合下的四种弯矩图及三种剪力图分别叠画在同一坐标图上，即可得主梁的弯矩包络图 和剪力包络图， 见图5-2 。表5-1 主梁弯矩计算边跨跨内 中间支座、中间 跨跨内 中间支座、中间 跨跨内序号 计算简图 1MKaB2MKbCK0.244104.290.15566.25-0.267-113.930.06728.540.06728.54-0.267-113.930.289179.200.244151.29
16、-0.133-82.33-0.133-82.19-0.133-82.19-0.133-82.33-0.044-27.28-0.089-55.19-0.133-82.330.200123.60.200123.6-0.133-82.330.229141.990.12678.13-0.311-195.520.09659.330.170105.06-0.089-55.09-0.089/3-18.40-0.059-36.58-0.089-55.090.170105.060.09659.33-0.311-192.52+ 283.49 217.54 -196.26 -53.65 -53.65 -196.26
17、+ 77.01 11.06 -196.26 152.14 152.14 -196.26+ 246.28 144.38 -306.45 87.87 133.60 -169.02最不利荷载组合 + 85.89 29.67 -169.92 133.60 87.87 -306.45表5-2 主梁剪力计算序号计算简图 端支座 中间支座大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板XIIAinMK)(CexB)(CinBiMK0.73352.04-1.267（-1.000）-89.96（-71.00）1.000（1.267）71.00（89.96）0.86689.20-1.134（0）-116.80（0）0
18、（1.134）0（116.80）-0.133-13.70-0.133（-1.000）-13.70（-103.00）1.000（0.133）103.00（13.70）0.68970.97-1.311（-0.778）-135.03（-80.13）1.222（0.089）125.87（9.17）-0.089-9.17-0.089（-1.222）-9.17（-125.87）0.778（1.311）80.13（135.03）+ 141.24 -206.76（-71.00）71.00（206.76）+38.34 -103.66（-174） 174.00（103.66）+123.01 -224.99（-15
19、1.13） 196.87（99.13）最不利荷载组合 + 42.87 -99.13（-196.87）151.13（224.99）4、主梁截面承载力计算主梁跨内截面按T形截面计算，其翼 缘计算宽度为：= ，00 20631sbmlbf m6并取 h6155判别T型截面类型： )2(01ffcb )280615(802/9.NM=283.49 ，故各跨内截面均属于第一类T形截面。mk.894k支座截面按矩形截面计算，取 ，(因支座弯矩较大mh7650考虑布置两排众筋，并布置在次梁主筋下面)。跨内截面在负弯矩作用下按矩形截面计算，取 。 mh9650主梁正截面及斜截面承载力计算分别见表5-3和表5-
20、4。大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板XIII表5-3 主梁正截面承载力计算截面 边跨跨内 中间支座 中间跨跨内M/( )mkN.283.49 -306.45 152.14 -53.65/(20bV26.1).M-438.71)/(201bhfcsS0.031 0.290 0.017 0.0520.031 0.352 0.017 0.053)/(10 ycsffA/mm21512 1990 829 310选配钢筋 4 22 6 22 3 20 2 20实配钢筋面积/mm2 1520 2281 942 628表5-4 主梁斜截面承载力计算截面 端支座内侧 离端第二支座 外侧 离端第二支
21、座 内侧V/kN 141.24 224.99 196.87Nbhfc/25.00457410V 423940V 423940Vt7136680V 126680V 126680V选用箍筋 82828221/mnAsvs101 101 10107.5bhfVty3576 154 215实配箍筋间距s/mm2 150 150 150大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板XIV13+413+215+52.879624.950M（ 单 位 kNm)V（ 单 位 kN)14.2+1.-06.57.89图5-2主梁的弯矩包络图及剪力包络图5、主梁的吊筋计算由次梁传至主梁的全部集中力为kNkkNQG78
22、.1640.378.61则 2024.35sin/2sinmmfAys 选216（A s=402mm2）主梁的配筋示意图见 1计 算 829实 配 43 0计 算实 配 622计 算实 配计 算 152实 配 04 图5-3 主梁的配筋示意图6、确定主梁的构造钢筋根据构造要求主梁的构造配筋如下：边跨内配置架力筋 212，其长度为5235mm；主梁的截面尺寸为250750，所以要加配腰筋和拉筋，腰筋为两排212 ，拉筋为8200；大连理工大学网络教育学院毕业论文（设计）模板XV在主梁支座左右 处，为保证主梁局部有足够的受冲切承载力，在s=2（21bh）范围内配置附加箍筋，计算箍筋公式为 ，经计算
23、应采用2810021bh 1svyAnfFm，此箍筋正好与主梁其他截面的箍筋数量相吻合，所以在整个主梁上均配置此箍筋。3 心得体会本次设计我对混泥土结构设计这门课有了更深的理解，混泥土结构设计是一门实践性很强的课程，为了学好这门必须掌握理论知识、加强实践。一个人力量是有限的，要把课程设计更好，还要学好参考一定资料，吸取别人的经验，让自己和别人的思想有机的结合起来，得出自己的灵感。总的说来，这次课程设计让我受益匪浅，对混泥土结构有了新的理解与认识。在设计过程中得到了老师的悉心指导和细心审核，我又把所学的知识巩固了一遍，以前不懂的知识，通过这次的设计也学懂了；在老师及同学的帮助下，按时完成了课程设计，在此表示衷心的感谢！设计中还有诸多不足之处望老师批评指正。
