1、1附件 1：计算书本计算书钢管规格均取 483.0mm。1 荷载汇总序号 部位 设计值 标准值1 模板荷载 79.30 kN/m 58.74 kN/m2 次楞荷载 27.76 kN/m 20.56 kN/m3侧墙（钢模） 主楞荷载71.78 kN/m 52.87 kN/m4 模板荷载 34.08 kN/m 20.58 kN/m5 次楞荷载 8.52 kN/m 5.14 kN/m6 主楞荷载 30.67 kN/m 18.52 kN/m7 立杆荷载 27.59 kN /8顶板横杆荷载 0.34 kNm /9 模板荷载 67.97 kN/m 45.68 kN/m10 次楞荷载 16.99 kN/m
2、11.42 kN/m11 主楞荷载 20.39 kN/m 13.70 kN/m12梁立杆荷载 27.55 kN /2 材料性能汇总序号 材料 截面抵抗 矩/mm 3 截面惯性 矩/mm 4 回转半径 /mm 截面积 /mm2 弹性模量(N/mm2)抗弯设计强度(N/mm2)1 模板 3.75104 2.81105 / / 9000 282 7070 方木 5.72104 2.00106 / / 9000 153 10 槽钢 3.97104 1.98106 / / 200000 2154 钢管 4.49103 1.08105 16 424 200000 2053 侧墙钢模及支撑体系验算3.1 钢
3、模板及支撑体系验算（1）侧压力计算根据建筑施工计算手册,新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下列公式计算,并取二式中较小值。 210.VtFcH式中：新浇混凝土对模板的最大侧压力（ ）F2/mkN混凝土的重力密度，取 24c 3/ 新浇混凝土的初凝时间（小时），可按公式 ，T 为0t )15/(0t2混凝土的温度，取 20， h7.5)120/(t0外加剂影响修整系数， =1.211 混凝土的坍落度影响修整系数。当坍落度小于 30mm 时，取20.85；5090mm 时，取 1.0；110 150mm，取 1.15，本次计算取 =1.152混凝土浇注速度。取VhmV/2混凝土侧压力计算位置至新浇混凝
4、土顶面的总高度，本次侧墙浇注高H度取最大值 4.70m。得： 22101/74.585.mkNtFc。22/8.1704mkNHFc因二者取最小值，新浇混凝土对模板最大侧压力 。20/74.58mkNF有效压头高度 h 由下式计算： cF/0有效压头 。45.2分项系数 1.35，则作用在侧墙模板上的总荷载为：。2/3.79.683.1mkNF（2）钢面板验算钢面板采用 6mm 钢板，背面间距 350mm 布置10 槽钢，面板计算时按三跨连续梁考虑，有效净跨去 330mm，计算时取 1m 板宽。截面抵抗矩 32210.6106Wmbh模截面惯性矩 4338.I模进行刚度验算时，采用标准荷载，同
5、时不考虑振动荷载作用，则模板上作用的均布荷载 。/74.5.81bq01 kNF进行强度验算时，采用设计荷载，则作用在钢面板上的均布荷载 。mkb/7.563.9q23刚度验算钢面板挠度 m31.08.12107456.EIqK44W模l钢面板容许挠度值 m.，挠度满足规范要求强度验算 mNlqKM522max 1064.830.791235/.4.68W模钢面板抗弯强度设计值 。2/15fm钢 板，强度符合规范要求。钢 板mf上面各式中： 作用于模板上的标准均布荷载；1q作用于模板上的均布荷载；2内楞间距；l 模板承受的应力； 模板的截面抵抗矩；模W 模板的截面惯性矩；模I（3）钢面板内楞验
6、算内楞采用10 槽钢，间距 布置，外楞采用双10 槽钢，间距m350布置，按三跨连续梁计算。m90截面抵抗矩 34197.W楞截面惯性矩 608I楞内楞刚度验算内楞挠度计算： m23.0198.02135746.0qK644W楞EIl内楞的允许挠度值 l1 ，刚度符合规范要求。4内楞强度验算内楞承受的弯矩计算： mNlqKM6221 105.9035.7.0内楞强度计算： 246m/8.1097.35NW楞槽钢抗弯设计强度 2/15f槽 钢，强度符合规范要求。槽 钢mf（4）模板外楞验算桁架间距 600mm，外楞按三跨连续梁计算。外楞刚度验算外楞挠度计算： m06.198.21074.56.1
7、0qK44W楞EIl外楞的允许挠度值 l5.6 ，刚度符合规范要求。外楞强度验算外楞承受的弯矩计算： mNlqKM6221 1057.609.37.0外楞强度计算： 2246 /.1097.325fNWm槽 钢楞，强度符合规范要求。槽 钢mf3.2 钢桁架计算使用 MIDAS 软件计算桁架。（1）刚度验算支反力 ，顶部最上面一根荷载按照一半考1N=58.7409.631.72ql kN5虑，模型如下图：变形计算结果如下图：经分析，桁架上部整体最大变形 2.89mm ，满足要求。m0.5（2）强度验算支反力 ，顶部最上面一根荷载按照一半2N=79.30.642.8ql kN考虑，模型如下图：6最
8、大组合应力计算结果如下图：经分析，最大组合应力 ，满足要求。max9.10a215aMP最大剪切应力计算结果如下图：7经分析，最大组合应力 ，满足要求。max35.0a215aMP（3）支腿验算支反力计算如下图：支反力 ，支腿使用 可调丝杆，配 螺=128.kNF反 32m3280m母， ，满足要求。6.aMP（4）预埋锚筋抗拔验算侧模支撑桁架根部抗拔采用在每榀桁架根部两侧位置结构砼中预埋直径820 螺杆进行锚固固定，车站结构砼强度为 C35 砼，根据锚筋与砼的粘结力计算锚筋的锚固深度。当预埋螺栓采用 Q235 钢，计算式采用 53.8bdh式中：d锚固钢筋直径 mm砼与锚固螺栓表面的容许粘结
9、强度 ，一般在普通砼b 2Nm中 ，本次计算取21.5()bNm:2.5()b故螺栓锚固长度为 。53.804h根据建筑施工计算手册，一般光圆钢筋在砼中的锚固深度为 2030d；有弯钩时为 1520d，本次计算预埋螺栓采用 20 圆钢螺栓，锚固深度采用450mm，可满足要求。4 板模板及支撑体系验算中、顶板支架搭设按纵向 900mm，横向 900mm，步距 1200mm 搭设。模板上层楞木均采用 70mm70mm 方木铺设，间距 250mm，下层主楞采用10 槽钢铺设。本工程中板厚 400mm、顶板厚 800mm，中、顶板采用相同搭设体系，故只验算顶板模板支架。4.1 顶板模板验算（1）荷载计
10、算800mm 厚混凝土自重：240.8=19.2kN/m 2800mm 厚顶板钢筋自重：1.10.8=0.88kN/m 2顶板模板自重标准荷载：0.5kN/m 2施工人员及设备（均布荷载）：2.5kN/m 2混凝土振捣荷载：2kN/m 2由于板厚大于 30cm，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载。永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。设计均布荷载为： mkNq /08.341.)25.(3.1)8.052.19( 9mkNq/58.201).502.19(（2）模板计算顶板模板采用
11、=15mm 竹胶板，按单位宽度 1000mm，跨度 250mm 三跨等跨连续梁计算。刚度验算挠度 m2.018.2091567.03442w模EIlqKA板模板允许挠度 l6.4,满足刚度要求。强度验算模板强度按下式计算。 mNlqKM5221 103.508.3424/6.17.W模模板抗弯强度设计值 2/8.035fm模 板，强度满足要求。模 板mf（3）上层楞木验算上层楞木（次楞）采用 7070mm 方木，间距 250mm，下层主楞采用10 槽钢，横向间距 900mm。截面抵抗矩 3422107.5061bmhW楞截面惯性矩 633I楞楞木承受的标准荷载与模板相同，则楞木承受的均布荷载为
12、： mkN/52.8.034q142刚度验算挠度 m27.10.210567.16344w楞EIlqK10板模板允许挠度 ml25.4091，刚度满足要求。强度验算 mNlqKM52213 109.605.824/.7.96W楞方木抗弯强度设计值 2/15mNfm方 木，强度满足要求。方 木mf（4）下层主楞验算查表得10 槽钢的性能参数为：截面抵抗矩 341097.3mW楞截面惯性矩 68I楞主楞承受的标准荷载与模板相同，则主楞承受的均布荷载为： kN/7.309.34q5m5218206刚度验算挠度 m21.098.102167.065446w楞EIlqK板模板允许挠度 l.4，刚度满足要
13、求。强度验算 mNlqKM62215 1048.9067.3025/48W楞方木抗弯强度设计值 2/1mNfm槽 钢，强度满足要求。槽 钢mf114.2 纵、横杆强度验算纵、横杆强度验算取 900900 间距布置验算。脚手板自重标准值：0.35kN/m 2施工荷载标准值：3kN/m 2（1）纵、横水平杆抗弯强度验算取较长的横杆做内力计算，按简支梁计算：脚手板自重产生的弯矩：；mNabFMGK 4221 105.109.35.施工荷载产生的弯矩：；QK 522 910横杆截面特性：截面抵抗矩 。343413 10.)82)d2 mW（ 截面惯性矩 45441.66（弯矩设计值 NMQKG 554
14、 10.319.205.23.35.1主应力：,纵横杆抗弯22335 /6.8104761049. mAFW强度设计值 。2/mNf钢 管，抗弯强度满足要求。钢 管f（2）横水平杆刚度验算 mEIbaF16.08.106.23859)(385)( 5543421 m.09，刚度满足要求。124.3 板下立杆稳定性验算作用于模板支架上的荷载包括静荷载、动荷载，顶板与中板模板支架布置相同，由于顶板厚度大于中板，只验算顶板即可。（1）顶板立杆荷载计算静荷载： kNGj 6.1321混凝土自重： k5.908.4钢筋自重： 712模板自重： k4503动荷载： Nd6.3施工人员及设备（均布荷载）：
15、kNG02.9.05.2混凝土振捣荷载： k619.026不考虑风荷载，静荷载乘以分项系数 1.35，活荷载乘以分项系数 1.4，立杆的轴向压力设计值 顶 kNGdj 59.274.135.顶（2）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式: fA式中：N-立杆的轴心压力设计值(kN)；-轴心受压构件稳定系数，根据长细比 由规范附录E取值。长细比,由 确定；il0计算立杆的截面回转半径 ；i mAIi 164208.15A立杆净截面面积(mm 2) 24m立杆的计算长度 (m)；0l ahl0h立杆步距，取h=1.2m；13a立杆伸出顶层水平杆长度，取规范附录A最大值a=0.35m- 钢管立杆抗压强度
16、设计值： ；f 2/05mNf故：立杆计算长度： hl 9.123.1a20立杆长细比 5096.i通过查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附表 E 得立杆稳定性系数 =0.458。23/08.142.458.097mNANf立杆稳定性满足要求。本工程模板支架基础为结构底（中）板，由于模板支架施工是在底（中）板达到设计强度后进行的，施工时立杆下基础承载力满足承载力要求，无需进行地基承载力验算。5 梁模板及支撑体系计算梁模板均采用 15mm 竹胶板，次楞采用 8585mm 方木，间距 200m，主楞采用 48mm 双拼钢管，外侧采用 M16 对拉螺栓固定，拉杆纵向间距 600mm 布置。最大下
17、翻梁的混凝土浇筑高度 1800mm，最大上翻梁上翻浇筑高度 1310mm，则取最大下翻梁计算梁模板。5.1 梁侧模板验算混凝土侧压力参见侧墙模板计算，得有效压头 h=1.73m，总侧压力F1=56.07kN/，侧压力标准值 F2=41.53kN/。（1）梁侧模板侧模板受力与侧墙一致，且次楞、主楞间距均小于或等于侧墙次楞间距，故由侧墙模板验算可得，梁侧模板满足要求。（2）钢管侧外楞计算：外楞所受标准荷载与模板相同，拉杆纵向间距 600mm。外楞上的均布荷载，不考虑动荷载作用，外楞所受标准均布荷mkNlFq/04.28107.561载 。7342外楞刚度验算14m41.0208.16.2107qK
18、55442W楞EIl外楞的允许挠度值 l.4，刚度符合规范要求。外楞强度验算外楞承受的弯矩计算： mNlqKM6221 10.604.8外楞强度计算： 2256 /5/.129.4fWm钢 管楞，强度符合规范要求。钢 管mf强度满足要求。（3）模板拉杆验算拉杆取横向间距 600mm,最大竖向间距取 600mm，模板拉杆计算公式：0AFf式中：f-模板拉杆承受的拉力；F-混凝土侧压力；A-拉杆分担的受力面积 A=ab；a-拉杆横向间距；b-拉杆竖向间距；A0-拉杆截面面积； 230 /43.961570.6mNFf M16 拉杆容许拉力为 ，满足设计要求。22/./f5.2 梁底模板验算（1）荷
19、载计算800mm 厚混凝土自重：241.8=43.2kN/m 2800mm 厚顶板钢筋自重：1.11.8=1.98kN/m 215顶板模板自重标准荷载：0.5kN/m 2施工人员及设备（均布荷载）：2.5kN/m 2混凝土振捣荷载：2kN/m 2由于板厚大于 30cm，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载。永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。设计均布荷载为： mkNq /97.614.)25.(3.1)98.502.43(1 mkN/642 （2）模板计算顶板模板采用 =15mm 竹
20、胶板，按单位宽度 1000mm，跨度 250mm 三跨等跨连续梁计算。刚度验算挠度 m49.018.20915647.0342w模EIlqKA板模板允许挠度 l.,满足刚度要求。强度验算模板强度按下式计算。 mNlqKM5221 10.4597.6024/3.1.3W模模板抗弯强度设计值 2/8.05fm模 板，强度满足要求。模 板mf（3）上层楞木验算上层楞木（次楞）采用 7070mm 方木，间距 250mm，下层主楞采用10 槽钢，横向间距 300mm。16楞木承受的标准荷载与模板相同，则楞木承受的均布荷载为： mkN/9.1625.0976q3484刚度验算挠度 m035.1.20916
21、7.06344w楞EIlqK板模板允许挠度 l，刚度满足要求。强度验算 mNlqKM52213 103.9.60245/7.17.W楞方木抗弯强度设计值 2/mNfm方 木，强度满足要求。方 木mf（4）下层主楞验算查表得10 槽钢的性能参数为：主楞承受的标准荷载与模板相同，则主楞承受的均布荷载为： mkN/39.20.976q5184荷载数值均小于顶板底主楞所受荷载，由顶板模板验算可得，主楞刚度及强度满足要求。5.3 梁立杆稳定性验算（1）梁立杆荷载计算静荷载： kNGj 89.17321混凝土自重： kN85.163/)9.0.2404( 钢筋自重： 71.2模板自重： k7/98503动
22、荷载： Nd43.2617施工人员及设备（均布荷载）： kNG35.1/9.085.2混凝土振捣荷载： k13/9.0826不考虑风荷载，静荷载乘以分项系数 1.35，活荷载乘以分项系数 1.4，立杆的轴向压力设计值 顶 kNGdj 5.274.135.顶（2）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式: fA式中：N-立杆的轴心压力设计值(kN)；-轴心受压构件稳定系数，根据长细比 由规范附录E取值。长细比,由 确定；il0计算立杆的截面回转半径 ；i mAIi 164208.15A立杆净截面面积(mm 2) 24m立杆的计算长度 (m)；0l ahl0h立杆步距，取h=1.2m；a立杆伸出顶层水平杆长度，取规范附录A最大值a=0.35m-钢管立杆抗压强度设计值： ；f 2/5Nf故：立杆计算长度： mhl 9.13.021a0立杆长细比 596.i通过查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附表 E 得立杆稳定性系数 =0.458。23/87.1402.458.07mNAN，立杆稳定性满足要求。f
