1、 1 目录 1 1. .局 局部 部放 放电 电（ （一 一） ） . 2 2 2. .局 局部 部放 放电 电( (二 二) ) 3 3 3. .局 局部 部放 放电 电( (三 三) ) 4 4 4. .局 局部 部放 放电 电( (四 四) ) 7 5 5. .三 三相 相交 交流 流系 系统 统的 的对 对称 称分 分量 量法 法 . 9 6 6. .空 空载 载电 电流 流的 的谐 谐波 波分 分量 量 . 11 7 7. .变 变压 压器 器不 不对 对称 称运 运行 行时 时的 的对 对称 称分 分量 量 . 12 2 1.局部放电（一） 在电场强度作用下，在变压器绝缘系统中局部
2、区域有绝缘性能薄弱的地方会被激发出局部放 电，局部放电是不足以贯通施加电压的两个电极间形成放电通道，即平常所说的击穿。如果将局 部放电量控制在一定放电量水平以下，对绝缘不会引起损伤，所以局部放电试验是一种无损探测 绝缘特性的试验， 在一定的局部放电试验电压与大于局部放电试验电压并模拟运行中过电压的局 部放电预激发电压作用后，在以后的局部放电试验电压持续时间内测局部放电视在放电量，如局 部放电视在放电量小于标准规定值，即认为变压器能通过局部放电试验。这项试验比传统的短时 工频耐压试验要严格，因短时工频耐压试验是以绝缘结构中是否有击穿作为能否通过试验的准 则。局部放电试验能检测出绝缘上薄弱的部位，
3、在运行中检测局部放电量可探测出潜在的绝缘薄 弱部位。而短时工频耐压试验，只能探测到绝缘结构能否承受住各种过电压或试验电压的作用， 要么承受住，要么承受不住，发现不了潜在的绝缘薄弱地位。所以说，局部放电试验是一种比较 理想的绝缘试验项目， 是一项正在推广应用范围的试验项目， 凡是能通过局部放电试验的变压器， 在运行中可靠性是比较高的。因此应对局部放电特性及检测加以研究，使变压器达到低局部放电 量水平的要求，某些试验用变压器还应达到无局部放电的水平。 在油纸绝缘的变压器中，在内部带电电极上，固体绝缘部件的表面(油与绝缘材料的分界面) 或内部、变压器油内部所发生的局部放电都统称为局部放电，发生在被气
4、体所包围的电极表面或 附近气体中局部放电则称为电晕。 变压器的允许局部放电量水平不包括套管在空气中的电晕所产 生的允许局部放电量水平，只是指油箱内部所产生的局部放电量水平。对三相变压器可以分相测 出每一相的局部放电量水平。对每一相的局部放电量而言，包括其它绕组传递到被测绕组的局部 放电量。每一相的高压、中压与低压绕组有其各自的局部放电量。每一相高压绕组(或中压或低 压绕组)的局部放电量可能来自线端套管、中点套管、有载调压分接开关或无励磁分接开关、引 线、绕组、各种接地零部件、绝缘内部、变压器油等处。但最容易产生局部放电的地方是气隙、 绝缘件内部的气隙、变压器油中气泡。 当变压器上施加电压后，绝
5、缘介质内承受的电场强度与介电常数成反比，如纸中含气隙，纸 的介电常数比气隙的介电常数要高。因此气隙要承受较高的电场强度，而气隙的允许场强又低。 因此，纸中气隙是绝缘上的薄弱点，最易产生局部放电。当然气隙会不会产生局部放电要达到两 个因素：首先，气隙上的承受场强超过起始局部放电允许场强；其次气隙内要存在一定的有效自 由电子。 所以，要控制绝缘材料内不准有气隙存在，包括制造中剩留的气隙及运行中绝缘材料裂解出 的气体所形成的气隙，在绝缘件干燥时要注意加温与降温的速度，防止骤热膨胀后形成绝缘件开 裂层中的气隙。变压器油必须脱气后才能注入变压器中。要控制最热点温度不超过 140160 ，避免纸和油的裂解
6、。变压器试验前要停放足够时间，局部放电试验前要将顶部存气，通过放 气阀释放尽。 3 另外，对带电电极或接地电极而言都应有电极表面圆整化处理，以降低承受场强。防止各种 悬浮电位的电极存在。因为带电电极，接地电极与悬浮电位电极都有可能产生局部放电，往往是 接地电极产生的局部放电不被人们所注意。变压器油中存金属杂质时就是悬浮电位的电极。可通 过采用低介电常数绝缘纸与纸板来改善场场强分布。 总之，低局部放电量的变压器具有较高的运行可靠性。 2.局部放电(二) 目前都是通过视在放电电荷来评定局部放电对绝缘系统的危害程序。实际发生局部放电处的 放电电荷无法检测，通过等效电路可推导出视在放电电荷与实际放电电
7、荷的关系式，所以可用稳 定的、最大的视在放电电荷 pC量来标定局部放电量。一般视在放电电荷要比实际放电电荷小， 故允许的变压器本体局部放电量已考虑这个因素而规定得低些。但应注意，当变压器采用油纸套 管时， 套管的局部放电量将按变压器入口电容与套管电容之比放大而相当于变压器本体的视在放 电量。所以套管的局部放电量允许值要比变压器本体局部放电量允许值低得多。如变压器入口电 容等于套管电容的10 倍，那么套管内产生 10pC 的放电量，相当于100pC 的变压器本体视在放电 量。对变压器本体局部放电量有严格要求时，应同时对套管放电量作严格的控制，只有套管局部 放电量符合规定后才能装到变压器主体上。
8、另外要注意，只有在变压器线端测得的局部放电量才能评定变压器的局部放电水平，在三相 变压器中点测得的局部放电量不能用作评定变压器局部放电水平的评定， 因为从中点测得的放电 量有较大偏差，不能反映实际情况。从A、B、C三个套管(包括高压、中压、低压各三个套管) 可测得每相每个绕组的局部放电量。 评定变压器局部放电量主要指油内绝缘系统，不包括套管在空气中的电晕，因此允许在套管 顶部带电部分加屏蔽罩以防止外部电晕对局部放电量实测值的影响，联接线外加防晕管(注：外 部电晕一般用无线电干扰的V数评定，V与pC 间无直接联系，还不能折算)。要防止来自电 源的高频干扰，来自中间变压器产生的局部放电量的干扰，试
9、验时可采用安全接地与保护接地， 但接地线不能形成环路，接地阻抗要尽量小，应在有屏蔽的大厅内作局部放电试验。 在局部放电试验中，还应测量局部放电的起始放电电压与熄灭放电电压，对油纸绝缘的油浸 式变压器而言， 熄灭放电电压低于起始放电电压， 所以， 熄灭放电电压应高于系统最高工作电压， 即U m/ 。变压器本体、套管、有载分接开关或无励磁分接并关都应符合熄灭放电电压的规定。 局部放电试验是一项出厂试验，在试验程序上，局部放电试验可预做一次，以便发现有无潜 在绝缘性故障，另外在全部绝缘介质试验后正式做一次，以检测绝缘介质试验中有无绝缘上的潜 在故障。 4 局部放电试验时，对地试验电压与相间试验电压是
10、不相等的。以单相电源作局部放电试验时， 相间试验电压等于1.5倍对地试验电压，以三相电源作局部放电试验时，相间试验电压等于 倍对地试验电压。所以，必须核对局部放电试验时的相间试验电压，要防止相间有较高的局部放 电水平。如果 Um=126kV变压器要进行长时间感应试验并附带测量局部放电水平的特殊试验时， 必须核对局部放电时相间的承受场强。 对一台三绕组变压器而言，允许的局部放电的视在放电电荷pC 规定值是适用于每个绕组。不 是单指高压绕组要遵守此限值。对用于高压的套管要控制其局部放电量，用于中压与低压套管也 要控制其局部放电量。对于分接开关也一样。对于低压注油式套管要另接电容分压器测低压的局 部
11、放电量。 对高压、超高压与特高压变压器而言，如采用强油循环冷却时，在作局部放电试验过程中， 标准中没有规定要启动潜油泵。但应保证变压器内无杂质。 也可以对运行中变压器作局部放电的在线检测，这样，可及时发现潜在绝缘故障，可提醒应 及早解决这些潜在故障。 3.局部放电(三) 承受电场强度的大小能较大程度地影响变压器局部放电的视在放电电荷值。 对油浸式变压器而言，当变压器油中含有不同介电常数的杂质时，场强分布会受到一定的影 响。是引起局部放电的主要因素。 今以平板电极为例来说明： 图 1a为平板电极间均匀电场的等位线分布电极间介质的介电常数为1； 图 1b为平板电极间含有介电常数为2的介质时电场畸变
12、，21； 图 1c为平板电极间含有介电常数为2的介质时电场畸变，21。 5图 1 不同介电常数的杂质对均匀电场的影响 a-均匀电场的等位线分布、介电常数为1； b-当杂质的介电常数为2，且21； c-当杂质的介电常数为2，且21。 在平板电极间混入另一球形介质时场强计算可按图2 进行。 图2 电场强度为E0的均匀电场中 混有另一球形或圆柱形介质时的场强计算用图 当混入的介质形状为球形时，那么球内(rR)沿Z轴方向的场强，按圆柱面座标制计算时为： 6 （1） 式中E0为原均匀电场的场强。 当21时,EzE0意思是介电常数为2的介质球位于介电常数为12的均匀电场中时， 由于电场的畸变，使介质球内的
13、场强增大了。如果1为变压器油的介电常数，且1.5; 为空气的介电常数，那么，Ez=1.25E0。由于空气泡的工频许用场强很低，仅 2MV/m左右， 故当变压器油内的场强 E0达 1.6MV/m 时，空气泡就放电了，这样，一旦在变压器油中混入空气 泡时，就会使油的许用场强降低，同时，由于空气泡受到介质力的作用还会向低场强处移动。 再计算球外(rR)的场强： r方向为 (2) 方向为 （3） （4） 12时，于 r=R 处，sin= 1，即=90、270时 E1最大。这相当于图 1b中A 与B 点。 （5） 在1=2.5、2=1 的情况下(即变压器油中混入空气泡时)E1max=1.25E0。但是，
14、这种情况实际上 是不存在的，因为此时空气泡早已放电了。溶于油中空气释放出来变为悬浮气泡也属此情况。 当12时。且 r=R，cos= 1 时，即=0，180时E1最小，这相当于图1b 中的C 与 D 点，由于介质球的21使C 与D处等位线变得稀疏，等位线都集中到A与B 处去了。E1min 可从式(2)求出。 7 当混入的介质球的介电常数2大于电极间介质的介电常数1，球内场强就减小，当2， 即混入金属球时，球内场强 E0。球处场强于 r=R，cos= 1，即=0、180时 E1最大， 故 (6) 如1为变压器油的介电常数，1=2.5，2为悬浮水珠的介电常数，2=80，介质球表面最 大场强为： E1
15、max=2.822E0 (7) 上式相当于图 1c中的C与D 点。因21，就使C与D 处的等位线密集，C与D 点场强大 于原均匀电场的场强E0。如2（即金属杂质或碳粒)，E2max=3E0。 这些混入的金属球屑或悬浮水珠还要向高场强区移动。 在 r=R 的球外最小场强位于 sin= 1，即=90、270处，相当于图1c 中的A与B 点。 当 (水珠)， (变压器油)时，E2min=0.089E0，即A与B 点附近的场强接近于零。 此时，等位线密集于C与D点处。 如混入介质为圆柱形时，如纤维或金属丝，即可利用类似公式计算。混入金属丝(圆柱形)时 E2max=2E0 综上所述，油中不宜混入异物，油
16、中含气与含水不能释放出来成为自由气体与自由水珠。 4.局部放电(四) 油浸式变压器中纸中含水，在很大程度上影响局部放电量水平。 当场强为 3MV/m 时，如纸中含水为 0.5%，在 220下才出现局部放电，当相同场强、纸中含 水增加到 2%时，在 130下就出现局部放电。如热点温度为130，这是超名牌容量运行时允许 的温度，如含水量为2%，就可能在这一热点温度下出现局部放电。如纸中含水超过 2%时，会在 更低温度下就出现局部放电。 8 所以，在绕组或器身进行真空干燥处理时，应以纸中含水允许值作为干燥处理的终点判断依 据，对厚绝缘的里外纸中含水应接近同一水平。同时还要控制油中含水。在运行中，根据
17、不同运 行温度，纸中含水会与油中含水达到平衡，运行温度提高，纸中含水向油中迁移，运行温度降低， 油中含水向纸中迁移。所以在低温时，在较低温度就会出现局部放电。如厚绝缘里外纸中含水不 等，在运行时里外纸中含水也会平衡。 为了不能从外界空气中吸收潮气，对要保证局部放电量的油浸式变压器一定要采用全密封结 构。用胶囊作隔膜时，还要使胶囊有较低的透气率。 在变压器结构中，随着绝缘材料的老化，纸中氢、氧会因老化而结合成水。所以热点温度要 加以控制，以免高温老化时析出化学结合水。 控制变压器局部放电量主要因素还是控制电极表面形状，降低电极表面的电场强度，不同试 验电压值，可设计成不同电极表面曲率半径，从而获
18、得相同的电场强度。不仅要使带电电极表面 能有较低的电场强度，更重要的是使接地电极表面也能有较低的电场强度。使带电的电极表面电 场强度与接地电极表面电场强度都在允许电场强度以下。铁心是电容性接地，要注意控制远离接 地片处的叠片电位。 匝绝缘的允许电场强度还和匝绝缘与匝绝缘的接触面积有关，接触面积越大，允许电场强度 越低。匝绝缘的允许电场强度还和包匝绝缘的单张纸带厚有关。 改变电极表面曲率半径比增加绝缘距离有效。有时也可用屏蔽结构增加曲率半径。 当中压和低压侧有局部放电时，它们会被传递到高压侧去。因此，当测出的变压器高压侧局 部放电的视在放电电荷较大时，有时，不一定是高压侧产生局部放电的原因，而是
19、由低压或中压 侧传递过去的。因此要特别注意传递局部放电的放电量。 对超高压和特高压变压器而言，还应注意长期工作电压下的局部放电水平。这是因为超高压 和特高压变压器的各种试验电压在相对地下降，因而长期工作电压就显得突出。还要注意相间的 局部放电水平。超高压和特高压变压器的相间绝缘水平相对讲要高些。 根据连续几篇的局部放电方面的介绍，可以看出，局部放电试验是一项较好的试验项目，影 响局部放电的因素又较多， 包括电磁计算的场强控制， 工艺参数的控制、 如油中含水与含气控制， 纸中含水控制，油中杂质含量控制，干燥时升温速度控制，电极表面圆整化加工，防止接地电极 的较小曲率半径等等。要达到较低局部放电水
20、平是要经过努力才能达到的，但是一旦能使变压器 的局部放电水平符合标准规定要求，变压器的可靠性是高的，所以，在降低变压器局部放电水平 上作些科研是值得的。随着技术的进步，对变压器局部放电的要求会越来越严，如不早作科研的 预研，不会轻易达到要求的。 9 新的IEC 标准即将局部放电试验扩大到Um126kV 的变压器，长期或短期工频感应试验都要 测局部放电的视在放电电荷量，以前已作过介绍。 5.三相交流系统的对称分量法 在三相变压器中，由于磁路的饱和，会引起空载激磁电流含有高次谐波，当3、6、93n 次高次谐波无回路时，会引起平顶波的磁通或尖顶波的感应电压。另外，在三相变压器运行中也 会遇到不对称现
21、象，即外施电压的不对称或负荷不对称所产生的不对称现象。分析上述问题的方 法是采用三相对称分量法，将不对称三相参数分解为：正序分量、负序分量与零序分量的三组对 称分量。因为空载激磁电流不呈正弦波形时可由傅立叶变换而分解成基波与高次谐波的分量，即 。因为空载激磁电流是横轴对称波形的稳态电流。所以在高次谐波 中不含偶次谐波，其余各次谐波也可用三相对称分量法来分析，如基波认为是正序分量，5次谐 波为负序分量，3次谐波为零序分量。 正序分量就是正常使用的三相稳态量，应具有下列物理概念： 1.三相中每一相的电压与电流都应是正弦波的参数，即电压与电流随时间的变量应是正弦变 量； 2.三个相的相互间相位移都是
22、 120电气角，见图 1； 图 1 正序分量相量图 3.A、B、C三相相量以相同角频率逆时针方向同步旋转，A先达最大值、B 与C依次达最大值； 4.A、B、C三相相量的峰值与方均根值都相等； 10 5.正序分量视为三相对称，三相分量的相量和为零。 至于负序分量，仅图1中，B 改为C，C改为B，即A先达最大值，C与B 依次达量大值，其 余与正序分量的概念完全相同三相分量的相量和也为零； 不对称电压与不对称负荷的负序分量逆 时针方向旋转，频率与正序分量逆时针方向旋转频率都相同，都是额定频率，负序分量是故障条 件下建立起来的分量，而高次谐波的负序分量有5、7、11、13等次高次谐波负序分量，逆 时针
23、方向旋转频率与基波正序分量逆时针方向旋转频率不同，而为5、7、11、13倍额定频率 。 至于零序分量，三相的每相零序分量都是同相位，峰值都相同，三相相量和不等于零，是每 相零序分量的三倍，所以零序分量是单相相量。不对称电压与不对称负荷的零序分量逆时针方向 旋转频率与正序分量逆时针方向旋转频率都相同，都是额定频率。而高次谐波的零序分量有 3、 9等次高次谐波零序分量，逆时针方向旋转频率与基波正序分量逆时针方向旋转频率不同， 为 3、9 倍额定频率。 不对称运行与高次谐波的三相对称分量相量可用图2 表示。 图2 三组对称分量， a.正序分量； b.负序分量； c.零序分量。 在图2 中，三个分量都
24、有各自的峰值，即正序分量的幅值与负序或零序分量的幅值不一定相 同。三个分量都有各自的起始旋转电气角，即每个相三个分量的峰值不一定同时达最大值。不对 称运行时 n=m=1；高次谐波时n 与m 为谐波的高阶次数。一般情况的三组对称分量见图3。 图 3 通常情况的三组对称分量，同一瞬间相量 11当然，高次谐波也可用时间函数表示，空载激磁电流的波形可用图4(忽略5 次以上谐波)表 示。 图 4 空载激磁电流波形 6.空载电流的谐波分量 将正弦波波形的电压施加于绕组上后，由于磁路的饱和现象，在铁心中产生的磁通波形为正 弦波时，空载电流中激磁部分电流就不是正弦波波形。为保持正弦波波形的磁通与感应电压，变
25、压器的接法应使绕组能从电源吸取空载激磁电流的谐波分量。 当变压器为Y接法时，就不能从电源吸取空载激磁电流的谐波分量，磁路中磁通将为平顶波 波形，感应电压就变为尖顶波波形。有时变压器虽为YN或 ZN接法，电源侧中点绝缘，则这种 YN 或 ZN 接法与 Y 接法相同。 变压器为Y 接法时，一般只适用于配电变压器，铁心必须为三相三柱式，对三相三柱的磁路 而言，零序磁通(即 3、6、93n次谐波)不能在磁路内成回路，而必须在空气中在油箱的箱壁 内成回路，它的磁阻较大，因此零序三次谐波磁通不大，对配电变压器而言，这一零序磁通只占 基波磁通的5左右，即使低压也为星形接法，感应电压还是接近于正弦波波形。但要
26、注意，零 序三次谐波磁通会在箱壁内产生损耗。另外两侧夹件不能通过铁轭螺杆形成短路，以免三次谐波 磁通在短路环内感应电流而发热，尤其Yyn 接法干式变压器更应注意这一现象。其它结构件也要 防止对于零序三次谐波磁通形成短路环。 12 如果一次侧为Y 接法，二次侧为d接法时，铁心中零序三次谐波磁通就会在闭合d 接法内感 应出在d接内部循环的三次谐波电流， 相当于空载激磁电流从d接法内吸取零序三次谐波空载激 磁电流分量。此电流产生的三次谐波磁通抵消原有三次谐波磁通，最终保持正弦波波形磁通。 对三相五柱铁心而言，情况就不同，当一次侧为Y接法时，零序三次谐波磁通能在旁轭中成 回路，磁通就呈平顶波波形，感应
27、电压呈尖顶波波形。这使感应电压为正弦波波形，在绕组中应 有一绕组接成d 接法，如用户不要求d接法绕组，也要有一个独立的d 接法绕组以提供空载激磁 电流的零序三次谐波分量。 从以上分析可知，为获得正弦波波形的感应电压，三相三柱Yyn接法仅限于配电变压器。如 不能从电源获得空载激磁电流的零序三次谐波分量时，也可从呈闭合回路的d接法绕组中吸取。 三相五柱铁心结构的变压器必须有一个提供零序三次谐波空载激磁电流的d 接法绕组， 此d接绕 组可单独输出功率或不输出功率仅为提供零序三次谐波空载激磁电流的一个绕组。 Yyn接法配电变压器中，如负载也为 yn接法，则空载激磁零序三次谐波电流也可在中点与各 相内流
28、通。有的照明负载也会吸取三次谐波电流(有磁路且易饱和的负载)，因 Yyn 接法的二次中 线负载电流有限制时(限制高压一次侧中点电位漂移的需要)最好改用 Dyn 接法。 Yyn接法配电变压器在空载运行时二次感应电压不呈正弦波波形。 单相变压器组成的三相组、三相壳式变压器都不宜用全星形接法，因无法提供空载激磁电流 零序三次谐波分量的回路。所以必须加一个d 接绕组，或二次改为d接。 在对单相变压器作空载性能试验时，如电源容量太小，零序三次谐波空载激磁电流会使发电 机输出的电压波形畸变无法获得正弦波波形。但新的国标，对空载性能试验用发电机波形有一定 要求，即以方均根值表示的平均值电压表读数与方均根值电
29、压表读数之差在 3以内的电源才 能用作变压器的空载性能试验。故要注意试单相变压器试验电源的发电机容量，要保持发电机能 输出正弦波波形的电压，即使变压器吸取零序三次谐波空载激磁电流时也应如此，发电机容量要 足够大，串联内阻抗要小。 7.变压器不对称运行时的对称分量 变压器的不对称运行主要是指外施电压的不对称与负荷不对称的不对称三相系统。如运行中 发生单相短路， 二相短路也是不对称运行工况。 这一不对称三相系统可用三个对称三相分量表示， 即用三相对称分量法来分析或计算， 即分解成正序分量、 负序分量与零序分量三个对称三相分量。 分析不对称运行特性的正序分量、负序分量与零序分量与空载激磁电流的三个分
30、量有不同概 念，也有共同点。主要是相量的旋转频率，不对称运行时三个分量的旋转频率都相同。 13 分析不对称负载时的关键参数是正序阻抗、负序阻抗与零序阻抗。这些阻抗都是指额定频率 与主分接位置的值。因为变压器属于静止型电器，因此正序阻抗等于负序阻抗，它们的值就是变 压器性能参数之一的短路阻抗。 零序阻抗与变压器接法与铁心结构有关。希望零序阻抗小些为好，这样，可允许的负载不平 衡程度可大一些。零序阻抗大的变压器则要求负载不平衡程度要小些，就是三相负载要更接近于 平衡。 上面已经说明， 零序阻抗是额定频率下的参数(空载激磁电流的零序分量为三次、 六次 3n 次额定频率)。 电力系统也有零序阻抗，零序
31、阻抗中被关心的零序电抗。电力系统的零序阻抗与变压器零序 阻抗也有关。电力系统零序电抗大小影响电力系统中性点绝缘水平。 对于系统最高工作电压 Um为 126kV、252kV 中点有效接地系统而言，接地系数80%，电力系 统的零序电抗 X0与正序电抗 X+而言，X0X+3。变压器的高压绕组一般为YN 接法，在运行时YN 的中点可接地也可不接地，中点接地的变压器台数应使电力系统的接地系数80，此时，不接 地的YN 中点电位为 当X 03 X+时，UN ，即中点绝缘水平应按此电压作绝缘配合。 当U m=126kV 时，UN43.5kV。Um252kV 时 UN87kV。 YN 接法中点不接地时，无零序
32、回路，在系统发生单相接地故障时，健全相的电压为 0.8Um， 此时0.8为接地系统。 对U m72.5 kV 的中点绝缘系统而言，接地系数80，X03X。中点绝缘系统的中点绝缘 水平采用线端绝缘水平，比中点有效接地系统的中点绝缘水平要高。 电力系统的零序阻抗决定中点绝缘水平。 综上分析，在变压器接法与铁心结构选择时应注意零序阻抗大小。 对 Yyn0 接法的三相三柱铁心的变压器而言，零序阻抗约 5060，同一接法的三相五柱 铁心的变压器的零序阻抗约 10 4 ，因此，不宜用这一接法，三相五柱变压器的接法中必须有 d 接法绕组，以作为零序电流的通道。 14 对 YNd11接法变压器而言，不论铁心为
33、三相三柱还是五柱，其零序阻抗略小于正序阻抗或略 小于短路阻抗。 另外，还要注意，在Yyn0接法三相三柱铁心变压器中，零序阻抗还是非线性的。yn 中零序 电流越大，零序阻抗越小，变压器容量越大，零序阻抗的欧姆值越小。Dyn 接法的零序阻抗则是 线性的，即零序阻抗与零序电流大小无关。 Yyn0 变压器的负载接成yn 时，负载侧中点电位会在不对称运行时漂移。不对称运行时，变 压器负载侧中点有电流，此电流要小于25额定电流以限制中点电位的漂移不超过 5，中点电 位漂移大，有的相的相电压会升高。中点电位漂移程度与零序阻抗有关。零序阻抗越小，中点电 位漂移就少，负载不平衡程度就可大些。如 Dyn 接法可允许接单相负载，而Yyn 接法不允许接单 相负载。
