1、第 1 页 共 15 页成都市锦江大面桥政府保障性住房建设项目（A 标段）地下室顶板施工道路加固施工方案审批： 审核： 编制： 中建七局成都锦江大面桥项目经理部二 0 一一年三月十八日第 2 页 共 15 页目 录第一章、地下室顶板加固原因第二章、地下室顶板加固范围第三章、地下室顶板加固范围内模板支设要求第四章、地下室顶板行车安全事项第五章、加固施工方案计算书第 3 页 共 15 页第一章、地下室顶板加固原因第一节、工程概述工程名称：成都市锦江大面桥政府保障性住房建设项目（A 标段）工程地点：成都市锦江大面桥三桥村 10 组、粮丰村 1、6、8 组工程规模：总建筑面积约 281814.45m2
2、，建筑层数：地面 32、33、34层，地下一层。结构形式：大直径素砼灌注置换桩复合地基、筏板基础；塔楼主体为剪力墙结构；地下室框架结构、独立基础，地下室底板为 300mm 钢筋砼抗水板。建设单位：成都市住房保障中心、成都市住房储备中心项目管理：四川建科工程建设管理有限公司监理单位：四川康立项目管理有限责任公司设计单位：中国建筑西南设计研究院有限公司成都市人防设计院地质勘察：成都四海岩土工程有限公司第二节、建筑概况“成都市锦江大面桥政府保障性住房建设项目（A 标段） ”工程位于成都市锦江大面桥三桥村 10 组、粮丰村 1、6、8 组；该高层建筑群由 11栋高层建筑组成，见下表示。其中 4#、5#
3、、6#、7#、8#楼为独立地下室；1#、2#、3#、9#、10#、11#楼地下室组成一地下车库（其中一部分为“平战结合”人防工程） 。见下表示：栋号 建筑面积（m 2） 地下层数 地上层数 建筑高度1#楼 31768.196 一层 32 层 94.5m2#楼 33351.87 一层 32 层 94.5m3#楼 46775.52 一层 32 层 93.25m9#楼 17097.76 一层 33 层 96.10m10#楼 17097.76 一层 33 层 96.10m11#楼 31598.10 一层 32 层 94.5m第 4 页 共 15 页地下车库 25079.84 一层 - -该建筑群建筑结
4、构安全等级为二级，为一类高层住宅，建筑物耐火等级为一级，屋面、地下室防水等级为级，设计使用年限为 50 年。地下车库类别为类地下车库，耐火设计等级一级，结构类型为钢筋砼剪力墙、钢筋砼框架结构，抗震设防烈度为 7 度，地下室防水等级级。第三节、结构概况本工程由 11 栋高层建筑组成，建筑层数有 32、33、34 层，地下层数为一层。本工程结构安全等级为二级，地基基础设计等级为甲级，塔楼剪力墙抗震等级为二级，地下车库抗震等级为三级，建筑物耐火等级为一级；设计地震分组为第三组，抗震设防烈度为 7 度，建筑场地土类别为类；砼结构的环境类别：基础、地下室层梁、底板侧墙及与土壤、水直接接触的梁、板、墙为二
5、 a 类，其余为一类。地下室为独立基础，底板为 300mm 钢筋砼抗水板。其中一部分为平战结合地下室。第四节、顶板加固原因由于该区域场地狭窄，不能满足材料的转运和堆放，影响上部工程施工需要，故在地下室顶板浇筑后，需加以利用，将地下室顶板作为临时行车道路、施工电梯、砼输送泵、材料堆场等。为此对地下室顶板进行加固处理。第二章、地下室顶板加固范围地下室加固范围为：临时环形行车道路、施工电梯、砼输送泵、材料堆场等。加固区域见附图（一） 。临时行车道路宽度为 8000mm，为保证加固区域地下室顶板安全，在第 5 页 共 15 页临时行车道路两侧外 4000mm 范围内仍属加固范围；地下室顶板总加固宽度
6、16000m，道路转弯半径 10m。砼输送泵设置在道路侧（加固范围内） 。施工电梯加固范围：施工电梯两侧各 2000mm 范围内加固，见附图（一） 。第三章、地下室顶板加固范围内模板支设要求临时施工道路加固方式采用承重脚手架加固方式，使用时间：地下室施工装饰装修完工。具体施工方法见下：3.1、道路加固区域内支模用材料：483.2 钢管，100100 木枋，钢模板。3.2、加固区内的模板支设方法：全部采用钢模板，纵、横背楞皆采用 100100 木枋，钢模板支设方法按常规方法施工。注意钢模板接缝严密，防止浇筑砼时漏浆。加固区模板支设前，首先按临时道路进行定位放线，规划出需要加固的区域，在抗水板上定
7、位放线。由于地下室跨度大，应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为跨度的 13。100*100 木枋螺旋千斤顶横杆500钢模板楼板模板支设示意图100*100 木枋钢管100*100 木枋500 横向750 纵向 横向水平杆第 6 页 共 15 页3.3、加固区模板承重支撑体系：采用 483.2 钢管，脚手架搭设符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）中的有关要求。采用满堂脚手架搭设方式。3.3.1、加固区承重脚手架为一独立体系，该部分脚手架在浇筑地下室顶板混凝土浇筑后不拆除，待上部装饰装修工程完工后再拆除。非加固区模板支撑体系与加固区承重脚手架各自成独立体系，在浇
8、筑地下室顶板混凝土前采用钢管连接。非加固区模板支撑体系在浇筑混凝土后，待混凝土强度满足拆除要求后拆除。3.3.2、脚手架的材料符合下列要求：（1） 、立杆、横杆：钢管选用 483.2mm 的焊接钢管，质量符合国家标准碳素结构钢 （GB/T700）中 Q235-A 级钢的规定。新、旧钢管的尺寸，表面质量和外形必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）中第 8.1.1 和第 8.1.2 的规定，并且钢上管上严禁打孔。（2） 、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件 （GB15831）的规定。扣件要求在螺栓拧紧力矩达65Nm 时不得发生破坏
9、。（3） 、脚手板：选用厚度 50mm，宽 200300mm 的木质跳板。长度3 米左右。3.3.3、支撑脚手架搭设间距：立杆的纵距 750mm，横杆间距500mm，步距 750mm，脚手架纵向设剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于 4第 7 页 共 15 页跨，斜杆与地面的夹角 4560。横向剪刀撑在纵向剪刀撑的与扫地杆节点处沿架体横向设置。3.3.4、支撑脚手架搭设前应在抗水板上铺设脚手板，立杆坐落于脚手板上。3.3.5、脚手架每根钢管顶部采用螺旋千斤顶顶紧 100100mm 木枋，以防止加载后顶板沉降。3.3.6、脚手架设扫地杆和纵横剪刀撑，纵横剪刀撑见附图。纵横剪刀撑 4 跨连续搭设，剪刀撑斜
10、杆夹角约 49。脚手架顶部采用双扣件抗滑。剪刀撑搭设见附图（四-1、2） 。3.4、施工电梯坐落于地下室顶板上，加固方式同道路加固方式。施工电梯基础采用 1012mm 厚钢板预埋在顶板基础上，地脚螺栓采用塞焊，见附图（二） 。3.5、临时施工道路穿越后浇带作法：由于地下室后浇带须在沉降稳定后封闭，故在前期使用临时施工道路时，须对后浇带进行处理。在后浇带两侧的道路 1000mm 范围内厚度改为 200mm 厚 C25 砼，临时施工道路端部预埋50*5 角钢，角钢长度同路宽，后浇带上盖 30mm 钢板（与道路端部预埋50*5 角钢焊接） ，后浇带内夯填级配碎石，见附图（三-2） 。第四章、地下室顶
11、板行车安全事项4.1、临时施工道路作法：在地下室顶板砼浇筑后 28d，才能作临时施工道路。具体作法如下：4.1.1、首先在地下室顶板上定位临时施工道路的位置，定位须与加固承重脚手架相对应。由于行车道路不能直接接触地下室结构顶板，故需在第 8 页 共 15 页顶板上作临时施工道路。4.1.2、临时施工道路的宽度为 8m，先铺设 200mm 级配砂石（70%石子+30%中砂）宽度 9000mm，然后在级配砂石上浇筑 150mm 厚 C25 砼道路面层，宽 8000mm，砼养护 14d。4.2、临时环形施工道路形成后，在道路两侧用钢管搭设临时栏杆，作为防止车辆驶出预定的道路的标志，见附图（三-1）
12、。4.3、进入施工现场的车辆限速 5 公里/小时，行驶方向见附图（一） 。临时施工道路安全管理由专业安全员负责。在施工过程中，应安排专人看守，着重注意车辆行驶速度及形驶在预定的道路上，同时随时对承重脚手架进行检查，检查人员定员定职，同时将检查结果做好记录。第五章、加固施工方案计算书5.1、地下室顶板过车支架抗压荷载强度计算新浇混凝土自重标准值：24KN/m 3土的标准值：1.1KN/m 3板面取 1.5KN/m3,均布荷载取 2.5KN/m2活荷载取 7.5KN/m2荷载组合覆土、楼板、模板、活荷载、支架。计算脚手架满堂架，搭设高度为 5.3M，立杆采用钢管单立管，(采用48X3.2)，搭设间
13、距：立杆的纵距 750mm，横向立杆间距 500mm，横杆步距 750mm，均布荷载为 2.5KN/m2。一计算荷载组合第 9 页 共 15 页恒载土 0.22KN/m2。 楼板混凝土 3.84KN/m2。模板 0.75KN/m2横杆自重 P=0.038KN/m。活荷载取 7.5KN/m21.均布荷载计算小横杆按简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面，小横杆在大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。小横杆的自重标准值 P1=0.038KN/m模板的荷载标准值 P2=0.75X0.5=0.375KN/m混凝土荷载标准值 Q1=3.84X0.5=1.92KN/m覆土
14、荷载标准值 Q2=0.22X0.5=0.11KN/m活荷载标准值 Q3=7.5X0.5=3.75KN/m荷载的计算值：q=P11.2+P21.2+Q11.2+Q21.2+Q31.4=0.0381.2+0.3751.2+1.921.2+3.751.4=8.18kN/m第 10 页 共 15 页2.强度计算最大弯矩为简支梁均布荷载作用下的弯矩。M=qmax=ql2/8M=8.181.0002/8=1.023KN/m=1.023106/5080=201.38N/mm2小横杆的计算强度小于 205.00N/mm2 满足要求。 第 11 页 共 15 页3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠
15、度Vqmax=5qL4/384El荷载标准值 q=0.038+0.375+1.92+0.11+3.75=6.193KN/mVqmax=5qL4/384El=56.1935004/(3842.06X105121900.00)=2.01mm小横杆的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm。满足要求。二大横杆的计算大横杆按三跨连续进行强度计算，小横杆在打横杆的上面，用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算打横杆的最大弯矩和变形。1.荷载计算小横杆的自重标准值 P1=0.038KN/m模板的荷载标准值 P2=0.75X0.5=0.375KN/m混凝土荷载标准值 Q1=3.84X0.5
16、=1.92KN/m第 12 页 共 15 页覆土荷载标准值 Q2=0.22X0.5=0.11KN/m活荷载标准值 Q3=7.5X0.5=3.75KN/m荷载的计算值：q=P11.2+P21.2+Q11.2+Q21.2+Q31.4=0.0381.2+0.3751.2+1.921.2+3.751.4/2=4.09kn/m.2.强度计算最大弯矩考虑为打横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算。Mmax=0.08ql2Mpmax=0.267ql=0.08(1.20.038) 0.52+0.2674.090.5=0.547KNm=0.547106/5080=107.68kN/
17、mm2打横杆的计算强小于 205.0N/mm2 满足要求。3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算。Vmax=0.677qL4/100El集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax=1.883PL3/100El大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：V1=0.6770.0380.54/(1002.060105121900.000)=0.000641mm集中荷载标准值第 13 页 共 15 页p=0.038+0.375+1.92+0.11+3.75=6.193kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：V2=1.883PL3/100El V2=1.
18、8836193.0000.53/(1002.060105121900.000)=5.81mm最大挠度和V=V1+V2=0.000641+5.81=5.81mm大横杆的最大绕度小于 500.0/150 与 10mm，满足要求！三扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 5.2.5）：R Rc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取 8.0kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计1荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038 kN脚手板的荷载标准值 P2=0.7501.0000.5/2=0.188 kN覆土荷载标准值 P3=0.221
19、.0000.5/2=0.11 kN混凝土荷载标准值 P4=3.841.0000.5/2=0.96kN活荷载标准值 P5=7.51.0000.5/2=1.875kNR=0.038+0.188+0.11+0.96+1.875=3.171 kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 第 14 页 共 15 页当直角扣件的拧紧力炬达 4065N.m 时，实验表明：单扣件在12kN 的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20 kN 的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取 12.0KN。四 脚手架荷载标准值：作用在脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载，在这不计算风荷载，静荷载标准值包括以下内容
20、；每米立杆承受的结构自重标准值（KN.m）,在这取 0.1337G1=0.1345.300=0.710 kN模板的标准值（kN/m 2） ，在这取 0.75G2=0.750.5/2=0.1875 kN土的标准值（kN/m 2）G3=0.220.5/2=0.11kN混凝土板的标准值（kN/m 2）G4=3.840.5/2=0.96kN活荷载的标准值（kN/m 2） （实际计算）G5=7.50.5/2=1.875kN静荷载标准值：G=G1+G2+G3+G4+G5=0.710+0.1875+0.11+0.96=1.968 KN活荷载为施工荷载标准值的轴向力总和，内外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。活荷载标准值：G=7.50.5/2=1.875kN第 15 页 共 15 页五 立杆稳定性计算：本项目地下室满堂架设置，不考虑风荷载，立杆稳定性计算=N/ Af其中 N-立杆的轴心压力设计值，N 据表查扣件为对接N=35.7KN；-轴心受压立杆的稳定系数 ，由长细比 10/i 的计算结果得 0.055A-立杆静截面面积，A=4.89cm2.-钢管立杆受压强度计算值。f -钢管立杆抗压强度设计值f205.00mm2。=N/ A=35.7/0.055X4.89=132.76Nmm不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f满足要求。
