1、/某培训中心综合楼计算书1 工程概况拟建 5 层培训中心,建筑面积 4500m2,拟建房屋所在地的设防参数，基本雪压S0=0.3kNm2,基本风压 0=0.45kNm2地面粗糙度为 B 类。2 结构布置及计算简图主体 5 层,首层高度 3.6m,标准层 3.3m,局部突出屋面的塔楼为电梯机房层高 3.0m,外墙填充墙采用 300mm,空心砖砌筑,内墙为 200mm 的空心砖填充 ,屋面采用 130mm，楼板采用 100mm 现浇混凝土板,梁高度按梁跨度的 1/121/8 估算,且梁的净跨与截面高度之比不宜小于 4,梁截面宽度可取梁高的 1/21/3,梁宽同时不宜小于 1/2 柱宽,且不应小于2
2、50mm,柱截面尺寸可由 Ac 确定本地区为四级抗震 ,所以 ,各层重力荷载cNf 8.0c近似值取 13kNm-2,边柱及中柱负载面积分别为 m27.869.1和 m2.7.8(692)34柱采用 C35 的混凝土（f c=16.7Nmm 2，f t=1.57Nmm 2）第一层柱截面 边柱 A C= mm231.3105781.86中柱 A C= mm23.257469.如取正方形,则边柱及中柱截面高度分别为 339mm 和 399mm。由上述计算结果并综合其它因素，本设计取值如下：1 层: 600mm600mm； 25 层:500mm500mm 表 1 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土等级强
3、度横梁(bh)层次 砼等级AB、 CD 跨 BC 跨主梁(bh)次梁(bh)1 C35 350500 350400 400700 30045025 C30 300500 300400 350700 300450基础选用桩基础。25 层柱高为 3.3m,底层柱高度从基础顶面取至一层底板，即。13.604.10.5hm/图 1 结构平面布置图图 2 建筑平面图/10厚 钢 筋 混 凝 土 板20厚 水 泥 砂 浆 找 平 层三 毡 四 油 防 水 层4厚 刚 性 防 水 细 石 砼 保 护 层5厚 炉 渣图 3 剖面图 7.8m7.8m3.4=12m3.069m27.50（a） 横向框架 （b）纵
4、向框架图 4 框架结构计算简图3 重力荷载计算3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值40mm 刚性防水细石砼内配 4200 钢筋网 250.04=1.0 kNm -220mm1:3 水泥砂浆找平层 200.02=0.4 kNm -2/50mm 炉渣找坡 2% 120.05=0.6 kNm-2三毡四油防水层 0.4 kNm -2100mm 钢筋混凝土板 0.125=2.5 kNm -2V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 kNm -2合计 5.15 kNm -2 15 层楼面:瓷砖地面 0.55 kNm -260mm 浮石珍珠岩混凝土隔声层 50.06=0.3 kNm -2100mm 混凝土楼板 0.102
5、5=2.5 kNm -2V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 kNm -2合计 3.6 kNm -23.2 屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值 2.0 kNm -2楼面活荷载标准值 2.0 kNm -2电梯机房楼面活荷载标准值 7.0 kNm -2屋面雪荷载标准值 0.3 kNm -23.3 墙重力荷载计算外墙:墙体为 300mm 粘土空心砖，外墙面贴瓷砖。墙面为 20mm 厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：150.3+170.02=4.84 kNm-2内墙:为 200mm 粘土空心砖，两侧均为 20mm 抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：150.24+170.022=3.68 kNm-2
6、3.4 梁柱自重重力荷载(见表 2)表 2 梁柱重力荷载标准值层次 构件b/mh/m/kNm-3 gKN /kNm-1 Li/m n Gi/kNiG/kN边横梁 0.35 0.5 25 1.05 4.59 6.12 16 449.45中横梁 0.35 0.4 25 1.05 3.68 2.1 8 61.824次梁 0.3 0.45 25 1.05 3.54 6.5 14 322.14纵梁 0.4 0.7 25 1.05 7.35 7.02 28 1444.7162278.13 1柱 0.6 0.6 25 1.10 9.9 5.05 32 1599.84/边横梁 0.3 0.5 25 1.05
7、3.94 6.27 16 395.26中横梁 0.3 0.4 25 1.05 3.15 2.2 8 55.44次梁 0.3 0.45 25 1.05 3.54 6.55 14 324.62纵梁 0.35 0.7 25 1.05 6.43 7.17 28 1290.892066.21 25柱 0.5 0.5 25 1.10 6.88 3.3 32 726.5283.5 门窗自重重力荷载塑钢窗: 0.45 kNm -2 普通钢铁门: 0.45 kNm -2 铝合金门: 0.40 kNm -2 火 门: 0.45 kNm -2木 门: 0.2 kNm -2玻璃门: 1.0 kNm -23.6 重力荷
8、载代表值具体数据见图 5 中标注，G i的单位为 kN。4 框架侧移刚度计算 图 5 各质点重力荷载代表值4.1 横向框架侧移刚度计算 表 3 横梁线刚度 ib计算类别层次Ec/Nmm-2bh/(mmmm)IO/(mm4)l(mm)E0I0/l/(Nmm)1.5E0I0/l/(Nmm)2.0 E0I0/l/(Nmm)1 3.15104 350500 3.646109 6900 1.661010 2.491010 3.321010边横梁253.0104 300500 3.646109 6900 1.5851010 2.371010 3.1610101 3.15104 350400 1.86910
9、9 2700 2.181010 3.271010 4.361010走道梁2 53.0104 300400 1.6109 2700 1.81010 2.71010 3.61010表 4 柱线刚度 ic计算层次hC/mmEC N/mmbh /mmmmIc /mm4ECI0/hc/N.mm1 5000 3.15104 600600 1.081010 6.804101025 3300 3.0104 500500 0.5211010 4.7361010/表 5 中框架柱侧移刚度 D 值(Nmm -1)边柱(8 根) 中柱 (8 根)层次 Kc1iKc1iiD35 0.335 0.154 8030 1.1
10、75 0.528 27550 2862402 0.343 0.113 6940 0.822 0.468 36550 3479201 0.244 0.356 23360 1.175 0.528 27550 408880表 6 边框架柱侧移刚度 D 值(Nmm -1)A-1、A-8、D-1、D-8 B-1、B-8、C-1、C-8层次 KcDi1KcDi2 iD35 0.335 0.143 7350 0.714 0.174 9080 65720 2 0.343 0.146 19100 0.763 0.190 9916 1160641 0.244 0.332 1721.088 0.564 0.362
11、23757 183988 表 7 楼、电梯间框架柱侧移刚度 D 值(Nmm -1)C-3、C-4、C-5、C-6 D-3、D-4、D-5、D-6层次KcDi1KcDi2 iD35 1.267 0.388 20240 0.633 0.240 12520 131040 2 1.409 0.473 21550 0.367 0.155 8080 1185201 0.847 0.413 31040 0.270 0.340 22310 213400 表 8 横向框架层间侧移刚度(Nmm -1)层次 1 2 3 4 5iD614208 482504 483000 483000 483000由上表得到 / =
12、614208 /482504=1.270.7,故该框架为规则框架。1Di5 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1 横向自振周期计算突出屋面部分的折算重力荷载 kN314.07173.29.8eG结构顶点的假想侧移计算由表 9 体现。/表 9 结构顶点的假想侧移计算层次 Gi/KN VGi/kN /(Nmm-1)iD/mmu/mmiu5 6948.24 6948.24 483000 14.39 210.734 7352.14 14300.38 483000 29.61 196.343 7352.14 21652.52 483000
13、 44.83 166.732 7352.14 29004.66 482504 60.11 121.91 8946.07 37950.73 614208 61.79 61.79计算基本周期 T1,其中 T的量纲为 m,取 T=0.7,则T1=1.70.7 =0.57s0.21735.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力结构不超过 40m,质量和刚度沿高度分布比较均匀,变形以剪切性为主,故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值，即 ） 0.850.85(94.67205.4698.2eqiG=0.8529899.27=25414.38KN ).()(9.0max9.01 TgFEK
14、= 1Geq=0.058225414.38=1479.12kN因 1.4Tg=1.40.40=0.56s82.330/1(hbffc)2/f mkNk属第一类 T 形截面 ： =201bhfMcs401.65207.16382AS=bs mm23.9360.4.01 yfc/实配钢筋 422（A S=1256 mm2） 满足要求%52.04.653012将下部跨间截面的 420 钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（ =1520mm2） ，再计算相应的受拉钢筋 AS，即支座 A 上部。s 059.65307.1)3(84.326 s=-0.059 VRE-0.4780 双肢8100（2
15、.01）双肢8150（0.335）5Br 78.99 325.5 V -0.2420双肢8100（2.01）双肢8100（0.503）A Bl 191.45 717.38 VRE0.21 四肢8100（2.01）四肢8150（0.335）3Br 286.78 325.5 V 1.09四双肢8100（2.01）四肢8100（0.503）/A Bl 237.72 864.44 VRE0.339 四肢8100（2.01）四肢8150（0.335）1Br 293.48 621.24 V 1.29四肢8100（2.01）四肢8100（0.503）注：表中 V 为换算至支座边缘处的梁端剪力。7.2 框架柱
16、7.2.1 剪跨比和轴压比验算 表 29 柱的剪跨比和轴压比验算柱号层 次b/mmb0/mmFc/N.mm-2Mc/kN.mVc/kNN/kNMc/Vch0 N/fcbh5 550 510 14.3 137.55 68.18 432.44 3.952 0.0992 0.4192 0.3932 0.1182 0.0482 0.4430.8注释：由表 29 可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。7.2.2 柱正截面承载力计算以第一层 B 轴柱为例说明。根据 A 柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。B 节点左、右梁端弯矩46.25/6.0213.259mkN8748B 节点上、下梁端弯矩42.1.0619.30k3.6)5(852N73柱BMm8.4196梁 k/柱B2.梁， ，在节点处将其按弹性80.5972.1梁BmkN 05.7.580N弯矩分配给上、下柱端，即
