1、钢筋混凝土现浇框架课程设计计算书系 别： 土木工程与建筑系 专业年级： 09 级土木工程专业姓 名： 学 号： 指导教师： 2012 年 06 月 18 日目 录一、设计任务 .11 设计内容 12 设计条件 1二.框架结构计算过程 21.平面布置 22.结构计算简图 23.内力计算 3(1)恒荷载计算 .3(2)活荷载计算 .6(3)荷载转化 .7(4)水平荷载计算 20(5)弯矩调幅 24(6)内力组合 25三.构件配筋计算 .321.梁的设计 .322.柱的设计 .40四.绘制框架结构施工图 .48一、设计任务1某五层教学楼，钢筋混凝土现浇框架结构。建筑平面为一字形，如图 1 所示。底层
2、层高 4.2m，其它层高 3.6m，室内外高差 0.3m。(结构布置如下图 1) 图 11 设计内容（1）结构布置确定柱网尺寸，构件截面尺寸，绘制框架结构平面布置图。（2）框架内力计算竖向荷载作用下可按分层法计算内力，水平荷载作用下按 D 值法计算框架内力。（3）内力组合（4）框架梁和柱承载力计算框架梁承载力计算包括正截面和斜截面承载力计算，计算梁的纵向钢筋和箍筋，并配置钢筋。框架柱承载力计算包括正截面和斜截面承载力计算，计算柱的纵向钢筋和箍筋，并配置钢筋。（5）框架侧移验算验算顶点侧移和层间侧移，使之符合规范要求。（6）绘制框架配筋施工图。2 设计条件(1)气象条件基本风压 0.5+60.0
3、1=0.56kN/m2，地面粗糙度为 B 类。注：以现场按编号布置的为准,本人编号 6 号(2)工程地质条件地表下 0-10m 深度土层均可做天然地基，地基承载力为 180kPa。(3)屋面及楼面做法: p6tg 屋面做法:现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚 100mm，2%自两侧檐口向中间找坡） ；1：2 水泥砂浆找平层厚 20mm；现浇混凝土楼板 100mm；15mm 厚纸筋面石灰抹。 楼面做法:顶层为 20mm 厚水泥砂浆找平；5mm 厚 1：2 水泥砂浆加“107”胶水着色粉面层；现浇混凝土楼板；底层为 15mm 厚纸筋面石灰抹底。(4)楼面屋面活荷载为：1.5280.01=1.7
4、8 kN/m 2（注：楼面、屋面活荷载以现场按学号布置的为准,本人学号 28）二.框架结构计算过程21.平面布置（1）结构平面布置（见图 2）图 2 结构平面布置（2）构件尺寸确定边跨（AB、CD）梁：取中跨（BC）梁：取 h=400mm边柱（A 轴、D 轴）连系梁：取中柱（B 轴、C 轴）连系梁：取 bh=250mm400mm柱截面均为 bh=300mm500mm现浇楼板厚 100mm。2.结构计算简图（1）确定结构计算单元阴影（见图 1 阴影所示）。（2）计算梁、柱线刚度（见图 3）（同时由资料可知底层层高为 4.5m，其他各层为 3.6m）依据 1）梁：obIblEIi123ho2）柱：
5、 cliIc可知： AB,CD 跨梁： )(m1068./5.02134-3cc EEi BC 跨梁： 974.2-上部各层柱: )(.3/.334-cci底层柱： 10560.12-EE算竖向荷载柱线刚度乘以 0.9 系数得：350360360603065.705.704.56868685.705.704.568989895.75.74.8.68.68.6梁柱线刚度图 33.内力计算(1)恒荷载计算a)屋面框架梁线荷载的标准值: 20mm 厚 1:2 水泥砂浆： 2/4k.02.mN100-150mm 厚膨胀珍珠岩： 2/875.1100mm 厚先交钢筋混凝土板：0.1025=2.5415m
6、m 厚纸筋石灰抹底：0.01516=0.24 2/mkN屋面恒荷载： 4.18边跨（AB，CD 跨）框架梁自重：0.250.525=3.13 mkN/梁侧粉刷： 3.4 2/k2（0.5-0.1）0.0217=0.27 k/中跨 BC 跨框架梁自重：0.250.425=2.5k/侧梁粉刷： 2.7 2/mkN2（0.4-0.1）0.0217=0.2 k/因此，作用在顶屋框架梁上的线荷载为： mkNgCDAB/4.315157.2kN/m81.52525CDABkN/m4138.4gb)楼面框架梁线荷载标准值25mm 厚水泥砂浆面层： 0.02520=0.50 2/mkN100mm 厚先交钢筋混
7、凝土板：0.1025=2.515mm 厚纸筋石灰抹底： 0.01516=0.24 2/楼面恒荷载： 3.24 k边跨框架梁及侧梁粉刷 3.4 2/边跨填充墙自重 墙面粉刷中跨框架梁及侧梁粉刷因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为： kN/m64.192.43g1CDABmkN/7.2/58/.2BCc）屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁梁自重 0.250.54.525=14.1kN粉刷 0.02（0.50.1）24.517=1.22 kN5连系梁传来的屋面自重 0.54.50.54.54.18=21.16 kN顶层边节点集中荷载 36.48 kNDAG6中柱连系梁自重 0.250.44.525
8、=11.25 kN粉刷 0.02（0.4-0.1）24.517=0.92 kN连系梁传来的屋面荷载 0.5（4.5+4.5-3）1.54.18=18.81 kN0.54.52.254.18=21.16 kN顶层中节点集中荷载 52.14 kNCBG6d)楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 14.1 kN kN粉刷 1.22 kN墙体自重 4.50.24(3.6-0.5)19=63.61 kN墙体粉刷 4.50.0223.617=11.02 Kn框架柱自重 0.30.453.625=12.15 kN（柱子粉刷算在墙体之中）连系梁传来的楼面自重 0.54.50.54.53.24=16.4 k
9、N中间层边节点集中荷载 118.5 KnDAG中柱连系梁自重 11.25 kN中柱粉刷 0.92 kN内纵墙自重 4.5(3.6-0.4)0.2419=65.66 kN内纵墙粉刷 4.5(3.6-0.4)20.0217=9.79 kN框架柱自重 12.15 kN（柱子粉刷算在墙体之中）连系梁传来的楼面荷载 0.5（4.5+4.5-3）1.53.24=14.58 kN0.54.52.253.24=16.4kN中间层终结点集中荷载 130.75 KnBCG6e）恒荷载作用下的结构简图如图 5图 5 恒荷载作用下结构计算简图(2)活荷载计算屋面活荷载 1.78KN/m2，楼面活荷载 1.78KN/m
10、2，走廊楼面活荷载 1.78KN/m2。活荷载计算值如下：1.784.5 =8.01kN/mCDABp5/mNk34.78.1/mPk02.178.6205 /mCB N35.A1.784.5 =8.01kN/mDAp/mk34.78.17NPDA k02.178.65.42033ACB楼面活荷载作用下的结果计算简图如图 6：图 6 楼面活荷载作用下结构计算简图(3)荷载转化（同时列出弯矩分配系数如下）梯形转化为均布荷载的公式为： 231epp012.5l8三角形转化为均布荷载的公式为：58epAB0.3960.2840.2414580.28430.2430.32610.238540.2318
11、540.2318540.19507弯矩分配系数A.恒载作用下（ ）375.017.0231=14.48kN/m =14.48+3.4=17.88 kN/m15ABg1ABg=7.84 kN/m 7.84+2.7=10.54 kN/m2C25C=11.23kN/m =11.23+19.64=30.87 kN/m=6.08 kN/m =6.08+2.7=8.78 kN/m2B2B9转换后恒荷载均分荷载图屋面恒荷载内力利用弯矩分配计算并利用结构对称性取二分之一结构计算,各杆固端弯矩为:a) 顶层： mkNlMAB 64.538.172g12255边边C k94035中中lgB 453162中中10弯
12、矩分配法计算恒荷载顶层各柱端弯矩如下表格：( )mNk杆件位置 A5A4 A5B5 B5A5 B5B4 B5C5 C5B5弯矩分配系数 0.40 0.60 0.46 0.30 0.24 固端弯矩 -53.64 53.64 -7.91 -3.45 第一次弯矩分配 21.24 32.40 -21.08 -13.86 -10.79 弯矩传递-10.54 16.20 10.79 第二次弯矩分配 4.17 6.37 -7.47 -4.91 -3.82 结果 25.42 -25.42 41.29 -18.76 -22.53 7.34 A4A5= 25.42 =8.47 B4B5=- 18.75 = -6.
13、25 3131边跨跨中弯矩： 47.10 中跨跨中弯矩: 10.57对应弯矩图如下：b)标准层 ： mkNlMAB 61.9287.3012g1244边边 NlC k5.6.8734中中mgB 93624中中11弯矩分配法计算恒荷载标准层各柱端弯矩如下表格：( )mNk杆件位置 A4A5 A4A3 A4B4 B4A4 B4A3 B4B5 B4C4 C4B4弯矩分配系数 0.28 0.28 0.43 0.35 0.23 0.23 0.18 固端弯矩 -92.61 92.61 -6.59 -3.29 第一次弯矩分配 26.30 26.30 40.01 -30.45 -19.96 -19.96 -1
14、5.66 弯矩传递-15.23 20.00 15.66 第二次弯矩分配 4.32 4.32 6.58 -7.08 -4.64 -4.64 -3.64 结果 30.63 30.63 -61.25 75.08 -24.60 -24.60 -25.89 12.37 A5A4= 30.63=10.21 A3A4= 30.63=10.213131B5B4=- 24.6=-8.2 B3B4=- 24.6=-8.2边跨跨中弯矩：70.06 中跨跨中弯矩: 16.01对应弯矩图如下：c)底层： mkNlMAB 61.9287.3012g1244边边C k5.6.8734中中 mNlgB 93.624中中12弯
15、矩分配法计算恒荷载底层各柱端弯矩如下表格：( )mNkA0A1= 26.16=13.08 A2A1= 32.68=10.892131B0B1=- 20.91=10.46 B2B1=- 26.16=8.72边跨跨中弯矩： 72.48 中跨跨中弯矩: 17.08对应弯矩图如下：13i.叠加分层法计算结果，并进行节点不平衡弯矩分配，得整个结构弯矩图如下图所示:ii.计算梁端剪力梁平衡受力及柱轴力图如下：顶层集中力： 36.48 kN 52.14 kNDAG6 CBG6标准层集中力： 118.5 kN 130.75 kNlMlVrMrV梁平衡受力图由梁的平衡条件可得： 和lqlrl2lqlrr2m/k
16、8.17Nq顶 层 边 m/k54.10N顶 层 中14m/k8.17Nq标 准 层 边 m/k54.10qN标 准 层 中可知恒荷载标准值作用下梁剪力、柱轴力图如下：（单位：KN）B.活载作用下 = =6.17kN/m = =6.17kN/mABp5ABp5；= =3.34kN/m = =3.34kN/mCC转换后活载均布荷载图15a)顶层： mkNlMAB 51.8617.2g12244“ 边边C k5334“中中lgB 1624“中中弯矩分配法计算活荷载顶层各柱端弯矩如下表格：( )mNk杆件位置 A5A4 A5B5 B5A5 B5B4 B5C5 C5B5弯矩分配系数 0.40 0.60
17、 0.46 0.30 0.24 固端弯矩 -18.51 18.51 -2.50 -1.25 第一次弯矩分配 7.33 11.18 -7.38 -4.85 -3.78 弯矩传递-3.69 5.59 3.78 第二次弯矩分配 1.46 2.23 -2.58 -1.69 -1.32 结果 8.79 -8.79 14.14 -6.54 -7.60 2.53 A4A5= 8.79 =2.93 B4B5=- 6.54= -2.18 3131边跨跨中弯矩： 16.31 中跨跨中弯矩: 3.84对应弯矩图如下：( )mNk16b)标准层： mkNlMAB 51.8617.2g12244“ 边边C k5334“
18、中中lgB 1624“中中弯矩分配法计算活荷载标准层各柱端弯矩如下表格：( )mNk杆件位置 A4A5 A4A3 A4B4 B4A4 B4B3 B4B5 B4C4 C4B4弯矩分配系数 0.28 0.28 0.43 0.35 0.23 0.23 0.18 固端弯矩 -18.51 18.51 -2.50 -1.25 第一次弯矩分配 5.26 5.26 8.00 -5.67 -3.71 -3.71 -2.91 弯矩传递-2.83 4.00 2.91 第二次弯矩分配 0.80 0.80 1.22 -1.42 -0.93 -0.93 -0.73 结果 6.06 6.06 -12.12 15.43 -4
19、.64 -4.64 -6.14 1.66 A5A4= 6.06 =2.02 A3A4= 6.06=2.023131B5B4=- 4.64=-1.55 B3B4=- 4.64=-1.55对应弯矩图如下：( )mNk边跨跨中弯矩13.95： 中跨跨中弯矩: 2.6113.9513.9517c)底层： mkNlMAB 51.8617.2g12244“ 边边C k5334“中中lgB 1624“中中弯矩分配法计算活荷载底层各柱端弯矩如下表格：( )mNk杆件位置 A1A0 A1A2 A1B1 B1A1 B1B0 B1B2 BC1 C1B1弯矩分配系数 0.24 0.30 0.46 0.37 0.20
20、0.24 0.19 固端弯矩 -18.51 18.51 -2.50 -1.25 第一次弯矩分配 4.46 5.57 8.48 -5.94 -3.12 -3.91 -3.04 弯矩传递-2.97 4.24 3.04 第二次弯矩分配 0.72 0.89 1.36 -1.57 -0.83 -1.03 -0.81 结果 5.18 6.47 -11.64 15.24 -3.95 -4.94 -6.35 1.79 A0A1= 5.18=2.59 A2A1= 6.47=2.16 2131B0B1=- 3.95=-1.98 B2B1=- 4.94=-1.67边跨跨中弯矩： 14.33 中跨跨中弯矩: 2.99
21、对应弯矩图如下：18i 叠加分层法计算结果，并进行节点不平衡弯矩分配，得整个活载下结构弯矩图如下图所示:19ii 计算梁端剪力梁平衡受力及柱轴力图如下： lMlVrMrV梁平衡受力图由梁的平衡条件可得： 和lqlrl2lqlrr2m/k17.6Nq边 m/k34.N中可知恒荷载标准值作用下梁剪力、柱轴力图如下：（单位：KN）20(4)水平荷载计算风压彼岸准直计算公式： ozsz因为高度 H=23m30m,可取 =1.3， 可查建筑结构荷载规范 ，将风荷载换算成作sz用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表。Z 为框架节点到室外地面高度， ，A 为一榀框架各层节点的受风面积计算如下表：层次
22、zs()zmz20/()KNm2/PKN5 1.0 1.3 18.9 1.226 0.56 8.1 7.234 1.0 1.3 15.3 1.147 0.56 16.2 13.533 1.0 1.3 11.7 1.048 0.56 16.2 12.362 1.0 1.3 8.1 1.00 0.56 16.2 11.791 1.0 1.3 4.5 1.00 0.56 18.23 13.2721D 值法计算线刚度计算（单位为 ）ac30PE22由公式： jkmijDV102.eh可知：满足要求3502.64.37 02.6.5h满足要求m410174满足要求339 3满足要求2064 0262h满
23、足要求（此层 h 取 5m）m31185 .5.1顶层总位移为： )(7.64.29.06.224风荷载作用下的框架内力图：（kN）25(5)弯矩调幅换算公式：2bVM)( qg弯矩调幅至 80将框架梁在各种荷载作用下经弯矩调幅并换算至柱边截面的弯矩如下表：框架梁在恒荷载作用下梁端剪力算到柱边截面：梁端弯矩调幅及剪力换算到柱边后数值V/kN gkN/m b/m调幅前M/kNm调幅后M/kNmM/kNmV/kN边左 52.43 17.88 0.30 37.01 29.61 22.15 49.75 边右 54.77 17.88 0.30 44.02 35.22 27.40 52.09 上层中跨左
24、13.17 10.54 0.30 20.74 16.59 14.85 11.59 边左 90.69 30.87 0.30 70.94 56.75 43.84 86.06 边右 94.53 30.87 0.30 82.48 65.98 52.50 89.90 标准层 中跨左 13.17 8.78 0.30 23.47 18.78 17.00 11.85 边左 91.14 30.87 0.30 70.43 56.34 43.37 86.51 边右 94.08 30.87 0.30 79.27 63.42 50.00 89.45 恒载底层 中跨左 13.17 8.78 0.30 24.61 19.6
25、9 17.91 11.85 梁端弯矩调幅及剪力换算到柱边后数值V/kNpkN/mb/m调幅前 M/kNm调幅后 M/kNmM/kNmV/kN边左 17.9 6.17 0.30 10.96 8.77 6.22 16.97 边右 19.13 6.17 0.30 14.65 11.72 8.99 18.20 上层中跨左 5.01 3.34 0.30 7.3 5.84 5.16 4.51 边左 17.83 6.17 0.30 13.25 10.60 8.06 16.90 边右 19.19 6.17 0.30 17.35 13.88 11.14 18.26 标准层 中跨左 5.01 3.34 0.30
26、5.34 4.27 3.60 4.51 边左 18.18 6.17 0.30 13.81 11.05 8.46 17.25 边右 18.82 6.17 0.30 15.75 12.60 9.92 17.89 活载底层中跨 5.01 3.34 0.30 6.12 4.90 4.22 4.51 26左梁端弯矩调幅及剪力换算到柱边后数值V/kNb/m调幅前 M/kNm调幅后 M/kNmM/kNmV/kN边左 0.92 0.30 3.45 2.76 2.62 0.92 边右 0.92 0.30 2.07 1.66 1.52 0.92 五层 中跨左 1.44 0.30 2.16 1.73 1.51 1.
27、44 边左 3.1 0.30 11.14 8.91 8.45 3.10 边右 3.1 0.30 7.47 5.98 5.51 3.10 四层 中跨左 5.19 0.30 7.78 6.22 5.45 5.19 边左 5.23 0.30 19.96 15.97 15.18 5.23 边右 5.23 0.30 13.21 10.57 9.78 5.23 三层 中跨左 9.17 0.30 13.75 11.00 9.62 9.17 边左 7.91 0.30 28.15 22.52 21.33 7.91 边右 7.91 0.30 19.93 15.94 14.76 7.91 二层 中跨左 13.85
28、0.30 20.77 16.62 14.54 13.85 边左 10.27 0.30 38.16 30.53 28.99 10.27 边右 10.27 0.30 23.48 18.78 17.24 10.27 风载一层 中跨左 16.29 0.30 24.44 19.55 17.11 16.29 (6)内力组合根据内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中。由于对称性，每层有 5 个控制截面，即下图 6-7中的 1、2、3、4、5 号截面，表 1 给出了各层梁的内力组合过程。柱则分柱边和中柱（即 A 柱、B 柱） ，每个柱每层有两个控制截面，以图
29、6-7 中第三层为例，控制截面为 5、6 号截面，表 2 给出了各层柱的内力组合过程。27图 6-7注：使梁下部受拉的弯矩为正，使梁截开部分产生顺时针方向转动的剪力为正。表 1：荷载类型风载楼层控制截面恒载 活载左风 右风M V M V M V M V1 -22.15 49.75 -6.22 16.97 2.62 0.92 -2.62 -0.92 2 39.95 -1.17 14.97 -0.62 0.69 -0.92 -0.69 0.92 3 -27.40 -52.09 8.99 -18.20 1.52 -0.92 -1.52 0.92 4 -14.85 11.91 -5.16 4.51 1
30、.51 -1.44 -1.51 1.44 五5 -9.08 0.00 -3.77 0.00 0.00 -1.44 0.00 1.44 1 -43.84 86.06 -8.06 16.90 8.45 -3.10 -8.45 3.10 2 62.21 -1.92 12.47 -0.68 1.17 -3.10 -1.17 3.10 3 -52.05 -89.90 -11.14 -18.26 -5.51 -3.10 5.51 3.10 4 -17.00 11.85 -3.60 4.51 5.45 -5.19 -5.45 5.19 四5 -13.59 0.00 -1.80 0.00 0.00 -5.19
31、 0.00 5.19 1 -43.84 86.06 -8.06 16.90 15.18 -5.23 -15.18 5.23 2 62.21 -1.92 12.47 -0.68 3.38 -5.23 -3.38 5.23 3 -52.05 -89.90 -11.14 -18.26 -9.78 -5.23 9.78 5.23 4 -17.00 11.85 -3.60 4.51 9.62 -9.17 -9.62 9.17 三5 -13.59 0.00 -1.80 0.00 0.00 -9.17 0.00 9.17 1 -43.84 86.06 -8.06 16.90 21.33 -7.91 -21.
32、33 7.91 2 62.21 -1.92 12.47 -0.68 4.11 -7.91 -4.11 7.91 3 -52.05 -89.90 -11.14 -18.26 -14.76 -7.91 14.76 7.91 4 -17.00 11.85 -3.60 4.51 14.54 -13.38 -14.54 13.38 二5 -13.59 0.00 -1.80 0.00 0.00 -13.85 0.00 13.85 1 -43.37 86.51 -8.06 18.25 28.99 -10.27 -28.99 10.27 2 69.87 -1.47 12.99 -0.32 7.34 -10.2
33、7 -7.34 10.27 3 50.00 -89.45 -11.14 -17.89 -17.24 -10.27 17.24 10.27 一4 17.91 11.85 -3.60 4.51 17.11 -16.29 -17.11 16.29 285 -14.73 0.00 -2.59 0.00 0.00 -16.29 0.00 16.29 续表 1：内力组合恒载1.2+活载1.4恒载1.2+0.9(活载1.4+风载1.4)左风 右风 左风 右风M V M V M V-35.29 83.46 -31.12 82.24 -37.72 79.92 68.90 -2.27 67.67 -3.34 65
34、.93 -1.02 -20.29 -87.99 -19.64 -86.60 -23.47 -84.28 -25.04 20.61 -22.42 18.16 -26.22 21.79 -16.17 0.00 -15.65 -1.81 -15.65 1.81 -63.89 126.93 -52.12 120.66 -73.41 128.47 92.11 -3.26 91.84 -7.07 88.89 0.75 -78.06 -133.44 -83.44 -134.79 -69.55 -126.98 -25.44 20.53 -18.07 13.36 -31.80 26.44 -18.83 0.00
35、 -18.58 -6.54 -18.58 6.54 -63.89 126.93 -43.64 117.98 -81.89 131.16 92.11 -3.26 94.62 -9.75 86.11 3.43 -78.06 -133.44 -88.82 -137.48 -64.17 -124.30 -25.44 20.53 -12.81 8.35 -37.06 31.46 -18.83 0.00 -18.58 -11.55 -18.58 11.55 -63.89 126.93 -35.89 114.60 -89.64 134.53 92.11 -3.26 95.54 -13.13 85.19 6.
36、81 -78.06 -133.44 -95.09 -140.85 -57.90 -120.92 -25.44 20.53 -6.62 3.04 -43.26 36.76 -18.83 0.00 -18.58 -17.45 -18.58 17.45 -63.33 129.36 -25.67 113.87 -98.73 139.75 102.03 -2.21 109.46 -15.11 90.96 10.77 44.40 -132.39 24.24 -142.82 67.69 -116.94 16.45 20.53 38.51 -0.62 -4.60 40.43 -21.30 0.00 -20.9
37、4 -20.53 -20.94 20.53 29续表 1：内力组合 恒载1.35+1.4(活载0.7+风载0.6)左风 右风最不利内力值M V M V Mmax Mmin Vmax-33.80 84.57 -38.20 83.02 -38.20 84.57 69.18 -2.96 68.02 -1.41 69.18 -3.34 -26.90 -88.93 -29.46 -87.38 -29.46 -88.93 -23.84 19.29 -26.37 21.71 -26.37 21.79 -15.95 -1.21 -15.95 1.21 -16.17 1.81 -59.98 130.14 -74
38、.18 135.35 -74.18 135.35 97.19 -5.86 95.22 -0.65 97.19 -7.07 -85.81 -141.86 -76.56 -136.66 -85.81 -141.36 -21.90 16.06 -31.06 24.78 -31.80 26.44 -20.11 -4.36 -20.11 4.36 -20.11 6.54 -54.33 128.35 -79.83 137.14 -79.83 137.14 99.04 -7.65 93.36 1.13 99.04 -9.75 -89.40 -143.65 -72.97 -134.87 -89.00 -143
39、.65 -18.40 12.71 -34.56 28.12 -34.56 31.46 -20.11 -7.70 -20.11 7.70 -20.11 11.55 -49.17 126.10 -85.00 139.39 -89.64 139.39 99.66 -9.90 92.75 3.39 99.66 -13.13 -93.58 -145.90 -68.79 -132.62 -93.58 -145.90 -14.26 9.18 -38.69 31.66 -43.26 36.76 -20.11 -11.63 -20.11 11.63 -20.11 17.45 -42.10 126.05 -90.80 143.30 -98.73 143.30 113.22 -10.92 100.89 6.33 113.22 -15.11 42.10 -146.92 71.06 -129.66 -71.06 -146.92 35.02 6.73 6.28 34.10 -38.51 40.43 -22.42 -13.68 -22.42 13.68 -22.42 -20.53
