1、042 2015年 03月 增刊1 岩土工程经验交流会优秀论文 预制桩处理砂土液化的方法及应用预制桩处理砂土液化的方法及应用李薇薇，郭永成，高俊海(天津电力设计院，天津 300400)摘要：砂土液化问题是地基处理中所面临的重要问题之一， 已引起工程界的普遍重视。在众多抗液化措施中，预制桩是一种常见的方法，但目前很少有工程会利用预制桩挤土效应的有利影响来消除地基土液化现象，大部分都是采用加大桩长、桩径来提高单桩承载力以达到处理地基土液化的目的。本文对采用预制桩的工程实例进行了分析，证明了在天津软土地区液化土层较厚的情况下，利用预制桩挤土效应的有利影响，不但能消除地基土液化影响，而且液化土层的侧摩
2、阻力无需折减，从而提高了单桩承载力，布桩数减少，节省了投资，对环境污染也降到了最低。关键词：砂土液化；预制桩；挤密效应；折减系数。中图分类号： TU4 文献标志码： B 文章编号： 1671-9913(2015)S1-0042-06Sand Liquefaction Processing Method and Its Application of Precast PilesLI Wei-wei, GUO Yong-cheng, GAO Jun-hai(Tianjin Electric Power Design Institute, Tianjin 300400, China)Abstract:
3、 Sand liquefaction is one of the important problems in the foundation treatment, the problem has attracted widespread attention in the industry. Among the many anti-liquefaction solutions, precast pile is a common solution. But in practices, most of projects prefer to increase the pile length and th
4、e pile diameter to improve pile capacity to eliminate the soil liquefaction, instead of adopting precast pile. After analyzing the real case that adopted precast piles, this paper found that the precast pile is a better solution to the soil liquefaction in Tianjin territory where the liquefied soil
5、layer is relatively thick. Precast piles can squeeze soil effectively, they will not only eliminate the influence of foundation soil liquefaction, also keep the lateral friction from the liquefied soil layer unreduced, so it will save investment as it needs less piles in the project as the capabilit
6、y of single pile is improved. Meanwhile, it will reduce the pollution to our environment.Key words: sand liquefaction; precast piles; compaction effect; reduction factor.* 收稿日期 ： 2014-11-01作者简介 ：李薇薇(1979- )，女，内蒙古通辽开鲁县人，硕士，注册土木工程师(岩土)，一级注册结构工程师，高级工程师，从事岩土工程勘察工作。1 概述近几年国内和国际地震灾害频繁，致使各类建 ( 构 ) 筑物倒塌和损坏，
7、地震造成建筑的破坏，除地震动直接引起结构破坏外，还有场地条件的原因，诸如：地震引起的地表错动与地裂，地基土的不均匀沉陷、滑坡和粉土、砂土液化等。在岩土工程勘察与设计过程中，经常遇到地基土液化问题，对工程安全、建设投资有较大影响。随着国家对抗震设计规范和地基基础设计规范的逐步更新和完善，抗液化设计已成为地基基础设计中的一个重要组成部分。0432015年 03月 增刊1 岩土工程经验交流会优秀论文 预制桩处理砂土液化的方法及应用在众多抗液化措施中，桩基是一种常用方法。在天津软土地区，预制桩因工期短、质量可靠、无污染等优点，得到广泛应用。对于存在厚层粉土或砂土液化土层地区，预制桩施工后，因粉土和砂土
8、的挤密效应，液化土层的侧摩阻力会有所提高，可以不用依据抗震规范的相关条款对其进行折减，设计时若不考虑粉土、砂土挤密效应的影响，其结果往往偏于保守，从而造成很大的经济浪费，因此分析粉土、砂土的挤密效应对设计和施工均有很重要的实际意义。2 饱和砂土和饱和粉土的震动液化2.1 砂土液化的概念及危害饱和松散砂土或饱和粉土受到震动时颗粒结构有压密趋势，但土颗粒间的孔隙全部为水充填，因此这种趋于紧密的作用将导致孔隙水压力的骤然上升，而在地震过程的短暂时间内，骤然上升的孔隙水压力来不及消散，这就使原料由土颗粒通过其接触点所传递的压力 ( 有效压力减小 )，当有效压力完全消失时，则砂土和粉土颗粒处于悬浮状态，
9、会完全丧失抗剪强度和承载能力，变成象液体一样的状态，即通常所说的液化现象。地基土液化主要危害如下 ：(1) 导致地下某些部位空虚，地面发生不均匀沉陷 ；(2) 导致大量饱和砂土从地下如泉水涌出，引起地面喷砂冒水 ；(3) 导致地基软化，承载力下降，基础下沉，建筑物因而沉陷或倒塌 ；(4) 导致地裂或土体滑移，从而造成建筑物破坏。2.2 影响砂土液化的主要因素及产生条件影响砂土液化最主要的因素为 ：土颗粒粒径 ( 以平均粒径 d50 表示 )、砂土密度、渗透性、排水条件、上覆土层厚度、地面震动强度和地面震动的持续时间及地下水埋藏深度。液化产生的条件 ：(1) 区域地震地质条件，包括地震液化史、地
10、震震级、峰值加速度、周期及波长、震中距等。(2) 场地条件，地形地貌，特别是河曲、河谷、坡地等微地貌特征及场地土地质年代、成因等。(3) 地基土质条件，液化判定层的埋藏情况，液化过程一般发生于地下一定深度 (20 m) 内，因埋藏越深的土，使之产生液化所需的地震剪应力越大。现行抗震规范中规定的最大液化判别深度为 20 m。2.3 砂土液化的判别方法饱和砂土和饱和粉土 ( 不含黄土 ) 的液化判别和地基处理， 6 度时，一般情况下可不进行判别和处理，但对液化沉陷敏感的乙类建筑可按 7 度的要求进行判别和处理， 7 9 度时，乙类建筑可按本地区抗震设防烈度的要求进行判别和处理。对地基土液化判别的方
11、法也很多，各行业规范规定也略有差异，但是最为常用有以下三种方法 ：(1) 标准贯入试验判别方法。(2) 静力触探试验试验判别方法。(3) 剪切波速试验的判别方法。对于存在液化土层的地基，应探明各液化土层的深度和厚度，按规范判别是否发生液化，若液化，应依据建筑抗震设计规范GB50011 2010 第 4.3.5 条计算每个钻孔的液化指数 ILE，并给出地基土的液化等级。依据液化指数 ILE大小将地基土液化等级分为轻微、中等、严重液化 3 个级别 ( 见表 1)。表1 液化等级与液化指数的对应关系液化等级轻微中等严重液化指数 ILE0 ILE 6 6 ILE 18 ILE182.4 抗液化措施在
12、7 度及以上地震区，抗震规范规定不宜将未经处理的液化土层作为天然地基持力层。依据规范，存在液化土层的地基，应根据建筑物的抗震设防类别、地基的液化等级，结合具体情况采取相应的抗液化措施。全部消除地基液化沉陷的措施主要有换土法、加密法、深基础或桩基础，当建筑物抗震设防类别高、地基液化势高、加密法或换土法等不适用时，桩基就成为唯一选择。桩基础可适用于液化土层埋044 2015年 03月 增刊1 深较深或厚度较厚的情况，将桩基穿过可液化的土层、支承在下部不液化的工程性质较好的土层上，以消除液化的不利影响。桩端伸人液化深度以下稳定土层中的深度应满足规范要求。3 桩基处理地基土液化的设计要点3.1 土层液
13、化影响折减系数的取值依据规范，当采用桩基础消除液化影响时，液化土的桩周摩阻力及桩水平抗力均应乘以表 2中相应的折减系数。表2 土层液化影响折减系数Ce=N/Ncr深度 ds /m 折减系数Ce 0.6ds 10 010 ds 20 1/30.6 Ce 0.8ds 10 1/310 ds 20 2/30.8 Ce 1.0ds 10 2/310 ds 20 1表 2 中 Ce为液化抵抗系数， N1、 Ncr分别为标准贯入锤击数实测值和临界值， ds为标准贯入点深度。 N、 Ncr、 ds应由岩土工程勘察报告提供数值。3.2 挤土桩的挤密效应打入式预制桩及其他挤土桩，当平均桩距为 2.5 4 倍桩径
14、且桩数不少于 5null5 时，可计入打桩对土的加密作用及桩身对液化土变形限制的有利影响。当打桩后桩间土的标准贯入锤击数值达到不液化的要求时，单桩承载力可不折减，但对桩尖持力层做强度校核时，桩群外侧的应力扩散角应取为零。打桩后桩间土的标准贯入锤击数宜由试验确 定，也可按下式计算 ：N1= Np+100(1 e-0.3Np)式中： N1为打桩后的标准贯入锤击数； 为打入式预制桩的面积置换率 ； NP为打桩前的标准贯入锤击数。3.3 桩端进入稳定土层的深度规定桩端伸入液化土以下稳定土层中的深度，除应按承载力计算确定外，还应满足规范中规定的最小埋入深度，以及地勘报告推荐的桩端持力层。关于桩端伸人液化
15、土以下稳定土层中的深度，现行抗震规范、桩基规范和地基基础规范中的规定稍有差异，汇总见表 3。表3 桩端伸入稳定土层的深度规定规范条款规定建筑桩基技术规范(JGJ942008)第 3.3.3 5条应选择较硬土层作为桩端持力层。桩端全断面进入持力层的深度，对于粘性土、粉土不宜小于 2d，砂土不宜小于1.5d，碎石类土不宜小于1d。当存在软弱下卧层时，桩端以下硬持力层厚度不宜小于3d。建筑桩基技术规范(JGJ942008)第 3.4.6 1条桩进入液化土层以下稳定土层的长度( 不包括桩尖部分) 应按计算确定；对碎石土，砾、粗、中砂，密实粉土，坚硬粘性土尚不应小于(2 3)d，对其他非岩石土尚不宜小于
16、(45)d。建筑抗震设计规范(GB 50011 2010)第4.3.71条采用桩基时，桩端伸入液化深度以下稳定土层中的长度( 不包括桩尖部分) ，应按计算确定，且对碎石土，砾、粗、中砂，坚硬黏性土和密实粉土尚不应小于0.8 m，对其他非岩石土尚不宜小于1.5 m。建筑地基基础设计规范(GB500072011)第 8.5.3 3条桩底进入持力层的深度，宜为桩身直径的1 3倍。在确定桩底进入持力层深度时，尚应考虑特殊土、岩溶以及震陷液化等影响。嵌岩灌注桩周边嵌入完整和较完整的未风化、微风化、中风化硬质岩体的最小深度，不宜小于0.5m。4 工程实例以天津某 220 kV 变电站综合楼工程为例，地点位
17、于天津市滨海新区，属于抗震设防 8 度区，该工程采用了预制桩方案处理地基土液化问题，从设计到施工都很成功，经济效益显著。4.1 工程概况拟建变电综合楼为地上五层地下一层的框架结构，基底占地面积为 56 mnull30 m=1680 m2。拟建场地较为平坦，勘察期间现地表有积水。地貌类型属于海积冲积平原。场地大沽高程约为 3.50 m，室外地坪设计标高为 4.50 m，基础埋深约为 3.0 m。整个建筑物的标准组合设计值为 375660 kN，基础拟采用桩基础。4.2 工程地质条件该变电站位于抗震设防烈度 8 度区，设计基本地震加速度为 0.20 g，设计地震分组为第一组，场地类别为类。抗震地段
18、类型为不利地段。根据勘察资料，在勘探所达 35.0 m 深度范围内，本场地地层按成因年代可划分为 6 层，再按力学性质可进一步划分为 10 个亚层。场地地层情况详见表 4。岩土工程经验交流会优秀论文 预制桩处理砂土液化的方法及应用0452015年 03月 增刊1 表4 地层概况土层编号岩性状态平均层厚平均层深层顶标高范围 素填土 褐色，可塑，以粘性土为主 1.5 1.5 3.323.98 黏土 褐黄,饱和,可塑,高压缩性 1.0 2.5 1.332.181淤泥质黏土 灰；饱和；流塑；高压缩性； 8.0 10.5 0.330.982粉土/粉砂 灰；稍密；湿；中偏低压缩性； 6.0 16.5 6.
19、665.73 粉质黏土 浅灰；饱和；可塑；中压缩性； 4.5 21.0 12.6810.831粉质黏土 灰黄；饱和；可塑；中压缩性； 5.0 26.0 17.4716.222粉砂 灰黄；饱和；中密；中偏低压缩性； 1.5 27.5 22.1720.021粉质黏土 灰黄；饱和；可塑；中压缩性； 3.5 31.0 23.6223.172粉砂 灰黄；饱和；密实；中偏低压缩性； 4.0 35.0 26.6826.674.3 液化判别本场地 20 m 深度范围内有2层粉土与粉砂互层。根据勘察期间地下静止水位观测值和年变幅范围，地下水位统一按地面 0.00 m 考虑，标准贯入锤击数基准值 N0 12，依据
20、建筑抗震设计规范(GB 50011 2010) 第 4.3.4、 4.3.5条计算判定，在地震烈度为 8 度时，该粉土与粉砂互层会发生中等液化现象。具体计算结果详见表 5。表5 标贯法液化判别结果土层编号孔号岩土名称标贯中点深度s/m粘粒含量c实测标贯击数N(击/30cm)临界值Ncr判定结果液化指数LE21#粉土 11.10 7.9 9.0 12.42 液化8.06粉砂 12.60 3 15.0 21.16 液化粉砂 14.10 3 15.0 22.07 液化粉土 15.60 6.5 13.0 15.56 液化2#粉砂 11.10 3 14.0 20.15 液化9.43粉砂 12.60 3
21、14.0 21.16 液化粉砂 14.10 3 15.0 22.07 液化粉砂 15.60 3 15.0 22.90 液化3#粉土 11.10 6.5 10.0 13.69 液化8.66粉土 12.60 7.3 9.0 13.56 液化粉砂 14.10 3 15.0 22.07 液化粉砂 15.60 3 17.0 22.90 液化4#粉砂 11.10 3.0 14.0 20.15 液化9.19粉砂 12.60 3.0 15.0 21.16 液化粉砂 14.10 3.0 14.0 22.07 液化粉砂 15.60 3.0 16.0 22.90 液化5#粉砂 11.10 3.0 14.0 20.1
22、5 液化8.86粉砂 12.60 3.0 14.0 21.16 液化粉砂 14.10 3.0 14.0 18.39 液化粉砂 15.60 3.0 13.0 19.08 液化岩土工程经验交流会优秀论文 预制桩处理砂土液化的方法及应用046 2015年 03月 增刊1 4.4 桩基设计参数及地基承载力特征值勘察报告提供的各土层地基承载力特征值fak、预制桩的极限侧摩阻力标准值 qsik和极限端阻力标准值 qpk见表 6。表6 地基承载力特征值及桩基设计参数地层编号岩 性fak/kPa预制桩qsik/kPa qpk/kPa 黏土 75 201淤泥质黏土 60 162粉砂/粉土 90 48null2/
23、3 粉质黏土 120 401粉质黏土 150 48 1000(1)人工填土不考虑侧摩阻力。(2)钻孔灌注桩 qpk值仅适用于孔底回淤土厚度 10 cm。(3)液化土层的桩侧摩阻力应依据表2 应乘以折减系数。通过计算第2层粉土/粉砂的液化抵抗系数0.6 Ce=N/Ncr 0.8，且埋深在10 m ds 20 m之间，依据表2 液化折减系数取2/3。4.5 桩基方案的确定及桩型的比选该场地表层素填土工程性质较差，填垫年限不超过 10 年，不能利用 ；第层黏土为高压缩性土，承载力很低；且下覆第1为高压缩性软弱土，属于典型的滨海软土，分布厚度较大；2层粉土 / 粉砂互层为中等液化土层 ；为了控制沉降变
24、形并消除液化影响，本工程只能选择采用桩基础方案，为了满足桩基穿过液化土层进入稳定土层的深度满足规范要求，并考虑到适当提高桩基承载力，建议1粉质黏土层作为桩端持力层。桩端持力层以上存在第层粉质黏土层，该层土厚度为 4.50 m，所以桩端进入第1粉质黏土层的深度满足建筑桩基技术规范(JGJ94 2008) 第 3.3.3-5 条不小于 2 d 即可。依据预应力混凝土管桩技术规程DB29 110 2010 第 3.14 条厚层软土地区抗震设防烈度为 8 度时，不宜采用预应力管桩。灌注桩桩径较大且承载力偏低，且施工过程中产生的污水、泥浆的排放、混凝土撒漏对环境污染严重。考虑到挤土桩的加密作用及桩身对液
25、化土变形限制的有利影响，如果满足第 2.2 节挤密效应可以不考虑液化折减系数，单桩承载力会有所提高，布桩数能减少，这样可以大大的节约投资。建议本工程优先采用预制桩并满足岩土工程经验交流会优秀论文 预制桩处理砂土液化的方法及应用不考虑液化折减及表 5 中各条款的规定。4.6 桩径、桩长的确定结构设计人提供的整个建筑物的标准组合设计值，及基底的占地面积，依据抗震规范4.4.3 式进行反算，得出预制桩面积置换率的计算公式 ：式中 ： N1取临界标贯击数， Np取勘察期间的实测标贯击数。将表 4 中的 20 组实测标贯击数和临界标贯击数数据代入上式中，计算出 20 组面积置换率 ，乘以结构设计人提供的
26、基底面积1680 m2，得出场地所需布桩截面积的总和，除以单桩截面积，得出布桩数，经计算布置 450 mmnull450 mm 预制桩平均数为 506 根，布置400 mmnull400 mm 预制桩平均数为 640 根。根据计算出的桩数，建议选择 450null450 预制桩，桩数少容易施工并且可以适当降低挤密效应的不利影响。依前文所述，预制桩平均桩距为 2.5 4 倍桩径且桩数不少于 5null5 时，可计入打桩对土的加密作用及桩身对液化土变形限制的有利影响。从满足桩间距进行反算，基础底面积为 56 mnull30 m，若布置 450null450 的预制方桩，平均桩基为 4 d，需布桩
27、518 根。同时满足以上两个必要条件，取布桩数为 518 根。整个建筑物的标准组合设计值 S 为 375660 kN，单桩竖向承载力设计值R=375660/518=725 kN， Quk=2null725=1450，根据表 6 提供的桩基设计参数进行计算当桩长为22.0 m，且不考虑液化折减系数时单桩承载力标准值基本能满足设计要求。依据表 6 桩基设计参数对预制桩单桩竖向极限承载力标准值估算见表 7。表7 单桩竖向抗压极限承载力标准值Quk 建议值桩 端持力层桩型桩顶标高/桩端标高/桩长/桩径/mQuk/KN考虑液化土层折减未考虑液化土层折减1粉质黏土层预制桩1.50 -20.5 22.040
28、0null400 1220 1374450null450 1395 15680472015年 03月 增刊1 最后结构设计人采用了桩筏基础，桩长为22.0 m，450 mmnull450 mm 的预制方桩。施工前进行了试桩，试桩结果单桩竖向极限承载力为1680 kN，最后共布置 500 根，采用锤击法施工，桩基施工非常成功 90% 以上均达到设计标高，只有极个别桩略超过了设计标高。若不考虑挤土效应对液化土层的有利影响，按照 Quk=1395 kN 进行设计，所需桩数为 544 根，比 500 多了 44 根桩，这样就造成了工程的浪费。由此可见，通过以上仔细分析反算，采用预制桩处理地基土液化是非
29、常可行的，并且对桩径、桩数、桩长、承载力经过平衡计算，既满足了规范的各项规定，也满足了设计的要求，为基础建设节约了投资，直接产生的经济效益上百万元。4.7 施工后检测并重新判别液化为了验证预制桩挤土效应是否能消除液化影响，该工程特意在桩基施工结束后，在场地岩土工程经验交流会优秀论文 预制桩处理砂土液化的方法及应用选择了具有代表性的 3 个点位，这三个点位处桩间距略大于 4d。为了避免对地基土做出过大的扰动，没有采用钻探标贯试验，而是采用静力触探试验对地基土进行了检测，探测深度穿过粉砂层即可。依据岩土工程勘察规范 (GB50021 2001) (2009 年版 ) 第 5.7.9 2 条文说明进
30、行静力触探试验判别，按5.8 式： qccr= qcowup；5.9 式： w=1 0.065(dw 2) ；5.10 式： u=1 0.05(du 2)经计算判定，当实测计算锥尖阻力 qc小于液化锥尖阻力 qccr时，应判别为液化土。水位dw=0.0m，查表 5.2 取 qco=11.8 MPa，查表 5.3 取p=1.0，本工程采用桩基础取 u=1.0。经判定在抗震设防烈度为 8 度时，该场地埋深 20.0 m 以上第 2 层粉砂层不会在发生液化现象。具体计算结果详见表 8。表8 静探法地震液化判别计算结果土层编号土层名称点位地下水位埋深修正系数w上覆非液化土层厚度修正系数u锥尖阻力临界值
31、qccr/MPa实测锥尖阻力qc/MPa未处理前实测锥尖阻力qc/MPa判别结果2粉砂1# 1.13 1.0 13.33 15.5710.23不液化2# 1.13 1.0 13.33 14.039.88不液化3# 1.13 1.0 13.33 13.5111.30不液化桩基施工后的场地实测锥尖阻力与勘察期间的实测值相比有了明显的提高。经计算判定，均大于临界锥尖阻力，不会发生液化现象。工程实践证明，在滨海软土地区存在厚层液化土的工程地质条件下，采用预制桩，合理控制桩距，利用挤土效应的有利影响，桩基施工后桩间土通过挤密后不会发生液化现象，液化土层的桩侧摩阻力也不需要折减，单桩承载力得到了提高，从而
32、节约了投资。5 结论本文通过对预制桩处理地基土液化的方法应用中存在的要点及难点进行分析，提出了该方法应用的注意事项。并通过实例进行了验证。得出主要结论如下 ：(1) 提出了桩基处理地基土液化设计要点，应注意液化土层的侧摩阻力应依据规范进行相应的折减，若采用预制桩应适当考虑挤密效应的有利影响，桩端进入稳定土层的深度各规范规定略有差异，对此进行了汇总对比。(2) 桩基施工结束后，在场地选择了 3 个点位，采用静力触探试验对液化土层进行了检测，依据静探判别法对液化粉砂层重新判定，结果不会发生液化现象。(3) 在天津软土地区利用预制桩处理地基土液化，在工程中非常普遍，但是合理控制桩距，利用挤土效应消除
33、液化影响，以达到液化土层的桩侧摩阻力不需折减，从而单桩承载力得到了普遍提高，该方法经常被忽略。工程实践证明采用预制桩处理地基土液化可行性，避免了基础建设的经济浪费。本工程积累的成功经验，对以后类似工程地质条件的工程具有非常重要的指导意义，对其它不同地质条件的工程也可以采用类似方法进行计算评价提供了参考。048 2015年 03月 增刊1 参考文献 :1 常士骠，张苏民工程地质手册 ( 第四版 )K北京 ：中国建筑工业出版社20072 GB50011 2010，建筑抗震设计规范 S3 GB 50021 2001，岩土工程勘察规范 S4 JGJ94 2008，建筑桩基技术规范 S5 GB 5000
34、7 2011，建筑地基基础设计规范 S6 刘双桩基处理地基土液化设计要点分析与工程应用 J. 中国市政工程，2013，(05)7 陈金平，等预制桩沉桩挤土效应及工程防治措施 J低温建筑技术，2013，(11)8 吴一伟，等砂土液化对桩基工程的影响 J同济大学学报 ( 自然科学版 )，1995，(03)岩土工程经验交流会优秀论文 预制桩处理砂土液化的方法及应用图4 加固后边坡整体稳定性计算示意图图5 加固后桩顶边坡局部稳定性计算示意图(上接第031页)最终诱发整个滑坡体滑塌，因此，在滑坡后缘 上坡侧采取截排水措施非常必要。滑坡体横向宽度 26 m 左右，共设计两道截排水沟 ： (1) 在滑壁后缘
35、边坡坡顶设置一条，规格为 300null300 mm，呈弧形向滑坡边缘两边延伸 6 7 m，沟体长度约 52 m ； (2) 在塔位上坡侧距离约 5 m 的地段设置一条，规格500null500 mm，上坡侧沟壁设置泄水孔，外侧回填碎石滤水层，呈弧形向滑坡边缘两边延伸 10 35 m，沟体长度约 80 m。坡顶排水沟水流向两侧坡下排泄，塔位后侧截水沟主要截挡上坡侧水流向西侧山体隐沟内。4.2.4 加固后边坡稳定性分析通过以上三种措施对边坡进行加固治理，该边坡稳定性得到较大改善，以下对前述章节所评价的两种状态，根据桩底和桩顶可能滑面对加固后边坡整体和局部稳定性进行计算，见图 4、图 5，计算成果
36、见表 8。表8 加固后边坡稳定性计算成果计算状态计算工况天然天然+地震暴雨稳定性系数Fs剩余推力kN/m稳定性系数Fs剩余推力kN/m稳定性系数Fs剩余推力kN/m桩底滑面 2.272 / 2.124 / 1.670 /桩顶滑面 2.004 / 1.849 / 1.713 /通过以上计算成果，可知在采取锚拉抗滑桩和锚杆格构梁支护措施之后，滑坡壁后侧边坡整体和局部稳定性系数均大于 1.5，满足规范要求，达到治理效果。5 结语本文通过对东石线 N20 号塔位滑坡治理实例，采用了全面系统的定性和定量分析评价，并在该陡峻斜坡上针对性的采取了锚拉抗滑桩的治理方案，通过最终的治理成果证实该方案效果明显，经
37、济效益良好，施工措施简单，对四川山区同类地质灾害的治理具有较好的借鉴作用，可积极推广应用。预制桩处理砂土液化的方法及应用作者： 李薇薇， 郭永成， 高俊海， LI Wei-wei， GUO Yong-cheng， GAO Jun-hai作者单位： 天津电力设计院,天津,300400刊名： 电力勘测设计英文刊名： Electric Power Survey 张苏民 工程地质手册 20072.建筑抗震设计规范3.岩土工程勘察规范4.建筑桩基技术规范5.建筑地基基础设计规范6.刘双 桩基处理地基土液化设计要点分析与工程应用期刊论文-中国市政工程 2013(5)7.陈金平,陈海阳,张雪松,王传波 预制桩沉桩挤土效应及工程防治措施期刊论文-低温建筑技术 2013(11)8.吴一伟 砂土液化对桩基工程的影响 1995(03)引用本文格式：李薇薇.郭永成.高俊海.LI Wei-wei.GUO Yong-cheng.GAO Jun-hai 预制桩处理砂土液化的方法及应用期刊论文-电力勘测设计 2015(z1)
