锅炉原理课程设计说明书-范例.doc

1、- 1 -目 录一、锅炉课程设计的目的3二、锅炉设计计算主要内容.3三、整体设计热力计算过程顺序3四、热力设计计算基本资参数.3五、锅炉整体布置的确定1、锅炉整体的外型-选 型布置32、受热面的布置.43、汽水系统4六、燃料特性1、燃料特性及名称42、燃料燃烧计算43、漏风系数和过量空气系数.5七、辅助计算1、烟气特性表62、烟气焓温表用于炉膛、屏、高过的计算.63、烟气焓温表用于低温过热器、高温省煤器的计算.74、烟气焓温表用于高温空预器、低温省煤器的计算.75、烟气焓温表用于低温空预器的计算.86、锅炉热平衡及燃料消耗量的计算9八、炉膛结构设计及热力计算1、炉膛结构尺寸设计9- 2 -2、

2、水冷壁设计.103、燃烧器结构尺寸计算.114、炉膛校核热力计算115、 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算13九、对流受热面的热力计算1、对流受热面计算步骤.142、屏式过热器热力计算.143、凝渣管（或悬吊管）184、高温过热器的设计及热力计算195、低温过热器的热力计算.246、省煤器和空气预热器.26（1） 、高温省煤器设计及热力计算.26（2） 、高温空气预热器设计及热力计算29（3） 、低温省煤器的设计及热力计算33（4） 、低温空气预热器的设计及热力计算35十、锅炉热力计算误差检查1、尾部受热面热力计算误差检查.372、整体热力计算误差检查.373、排烟温度校核.384、热

3、空气温度校核.38参 考 书 目 39心得与体会 40- 3 -锅炉课程设计说明书设计题目：220t/h 超高压燃煤锅炉课程设计一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计是锅炉原理课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对电厂锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力二、锅炉设计计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等

4、的主要数据。三、整体设计热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。3、理论工况下（a1）的燃烧计算。4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。5、绘制烟气温焓表。6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。7、锅炉炉膛热力计算。8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。9、锅炉整体计算误差的校验。10、编制主要计算误差的校验。11、设计分析及结论。四、热力设计计算基本资料、锅炉蒸发量： De=220t/h、给水温度： tgs=215 、过热蒸汽温度： tgr=540、过热蒸汽压力： Pgr=9.8

5、MPa、制粉系统：中间储藏室（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机，烟煤、褐煤为乏气送粉；贫煤无烟煤为热风送粉）、燃烧方式：四角切圆燃烧、排渣方式：固态、环境温度： tlk=20五 锅炉整体布置的确定1锅炉整体的外型-选 型布置选择 型布置的理由如下(1)锅炉的排烟口在下方送，引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低，烟囱也建在地面上。- 4 -(2)对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能力（3）各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热2受热面的布置在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响本锅炉为高压参数，汽化吸热较少

6、，加热吸热和过热吸热较多，为使炉膛出口烟温降到要求的值，保护水平烟道的对流受热面，除在水平烟道内布置高、低温对流过热器外，炉膛内布置全辐射式的屏式过热器，前会隔墙省煤器采用光管式水冷壁结构；设置省煤器时，根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸腾式，采用双级空气预热器。3汽水系统按高压煤粉锅炉热力系统的设计要求，该锅炉的汽水系统的流程设计如下；（1） 过热蒸汽系统的流程一次喷水减温 二次喷水减温 汽包 顶棚管 低温对流过热器 屏式过热器 高温对流过热器冷段 高温对流过热器热段 汽轮机（2 ）烟气系统流程 ：炉膛屏式过热器高温对流过热器低温对流过热器高温省煤器高温空预器低温省煤器低温空预器（3

7、 ）水系统的流程给水-低温省煤器-高温省煤器-后墙引出管-汽包-下降管-水冷壁下联箱-水冷壁-水冷壁上联箱-汽包六、燃料特性：1. 燃料特性及名称a、 燃料名称：大同烟煤b、 煤的收到基成分（%）： Car=70.8; Oar=7.1; Sar=2.2; Aar=11.7; Har=4.5; Nar=0.7; Mar=3;c、 煤的空气干燥基水分：M ad=24.7%d、 煤的收到基成分低位发热量：27800 KJ/kge、 可磨性系数： 1.05f、 灰熔点：变形温度 13502.燃料燃烧计算1） 燃烧计算：需计算出理论空气量、理论氮容积、RO 2 容积、理论干烟气容积、理论水蒸汽容积等。计

8、算结果见表- 5 -表 1 燃烧计算表3.漏风系数和过量空气系数 表 2序号项目名称 符号 单位 计算公式及数据 结果1 理论空气量 V0/kgNm30.0889( +0.375 )+0.265 -0.0333CarSarHarOar7.3952 理论氮容积 2RO/kg 0.8 +0.7910rV05.8483 2容积R2/kg31.866 +0.7arar 1.3374 理论干烟气容积 VGY0/kgN3+N02RO2 7.1855 理论水蒸汽容积 OH2/kgm11.1 +1.24 +1.61 ( =0.01kg/kg)1ar0MardkV0k0.7646 飞灰份额 afh查指导书表 2

9、-4 0.92非额定负荷时漏风系数 出口过量空气系数序号名称 漏风系数符号 结果 符号 结果1 制粉系统 0.1 aZF- - -2 炉膛 0.05 L0.074 aL123 屏、凝渣管 0 PN0 PN124 高温过热器 0.03 G0.030 G1.235 低温过热器 0.03 aD0.030 D1.266 高温省煤器 0.02 S0.024 aS1.287 高温空气预热器 0.03 K0.061 K1.318 低温省煤器 0.02 XS0.024 XS1.339 低温预热器 0.03 aK0.061 K1.36- 6 -七、辅助计算：需要计算出各受热面的烟道平均过量空气系数。干烟气容积、

10、水蒸汽容积，烟气总容积、RO 2 容积份额、三原子气体和水蒸汽容积总份额、容积飞灰浓度、烟气质量、质量飞灰浓度等。具体计算见表 3 烟气特性表序号 项目名称 符号 单位 炉膛、屏凝渣管高过 低过 高省 高空预 低省 低空预1 受热面出口过量空气系数“ - 1.200 1.230 1.260 1.284 1.345 1.369 1.4302 烟道平均过量空气系数 pj - 1.200 1.215 1.245 1.272 1.315 1.357 1.4003 干烟气容积Vgy m3/kg 8.664 8.774 8.997 9.196 9.514 9.825 10.1434 水蒸气容积 VH2O

11、m3/kg 0.788 0.790 0.793 0.796 0.801 0.806 0.8125 烟气总容积 Vy m3/kg 9.452 9.564 9.790 9.992 10.315 10.631 10.9556 RO2容积份额 rRO2 - 0.141 0.140 0.137 0.134 0.130 0.126 0.1227 水蒸气容积份额 rH2O- 0.083 0.083 0.081 0.0800.0780.0760.0748 三原子气体和水蒸气容积总份额r - 0.224 0.2230.218 0.214 0.208 0.202 0.1969 容积飞灰浓度 v g/m3 11.3

12、88 11.225 10.995 10.773 10.435 10.125 9.82610 烟气质量 mg Kg/kg 12.473 12.617 12.907 13.168 13.583 13.867 14.40411 质量飞灰浓度 y Kg/kg 0.0086 0.0086 0.0084 0.0082 0.0080 0.0078 0.00753） 烟气焓、空气焓、蒸汽焓的计算：炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的焓，并列成表格作为温焓表。具体见表 4、5、6、7.对在锅炉受热面的各个部位的蒸汽或者

13、空气的焓值进行计算，列成表格，作为温焓表。具体见表表 4 烟气焓温表用于炉膛、屏、高过的计算烟气焓温表（用于炉膛，屏式过热器,高温过热器）烟气或空气温度（）理论烟气焓h0y(kJ/kg)理论烟气焓h0K(/kg)炉膛、屏凝渣管 hy“=1.20高温过热器hk“=1.23400 3767.629 3320.989 4431.827 4537.456- 7 -500 4776.344 4193.840 5615.112 5740.927600 5811.527 5086.306 6828.788 6981.377700 6872.704 597.120 8072.124 8252.037800 7

14、956.57 6921.506 9340.808 9548.453900 9057.780 7860.622 10629.904 10865.7231000 10176.984 8810.649 11939.114 12203.4331100 11312.528 9776.676 13267.863 13561.1631200 12461.281 10784.587 14610.998 14933.4561300 13625.283 11734.353 15972.154 16324.1841400 14795.828 12727.106 17341.249 17723.0621500 159

15、77.236 13724.457 18722.127 19133.8611600 17167.947 14729.654 20113.878 20555.7671700 18368.741 1573.794 21516.329 21988.4681800 19571.650 16746.302 22920.910 23423.2991900 20781.909 17769.828 24335.875 24868.9692000 21996.076 18729.128 25754.502 26318.2652100 23221.262 19823.133 27185.889 27780.5832

16、200 24492.902 20852.053 28613.313 29238.874表 5 烟气焓温表用于低温过热器、高温省煤器的计算低温过热器 高温过热器=1.260 =1.284烟气或空气温度（）理论烟气焓h0y(kJ/kg)理论空气焓(kJ/0kkg)理论烟气焓增（每100） 0yhyyhyyh 300 3393.12 2977.89 4145.851 4267.4201196.36 1474.151 1498.733400 4589.48 4006.315 5670.002 5766.1531229.13 1513.541 1538.652500 5818.61 5059.289 7

17、183.543 7304.8051261.48 1552.346 1578.144600 7080.09 6135.927 8735.889 8882.9491293.25 1590.092 1616.143700 8373.34 7234.676 1032.981 10499.3791320.94 1624.116 1648.836800 9696.28 8349.84211950.10012148.215表 6 烟气焓温表用于高温空预器、低温省煤器的计算- 8 -高温空预器 低温省煤器=1.345 =1.369烟气或空气温度（）理论烟气焓h0y(kJ/kg)理论空气焓(kJ/0kkg)理论

18、烟气焓增（每100） 0yhyyhyyh 100 1100.11 970.32 1443.568 1466.855999.41 1484.731 1508.717200 2230.54 1969.735 2928.299 2975.5721008.16 1520.5781544.774300 3393.12 2977.89 4448.877 4520.3461196.36 1561.531 1586.213400 4589.48 4006.315 6010.408 6106.5591229.13 1603.93 1628.285500 5848.61 5059.289 7613.421 773

19、4.8441261.48 1643.819 1669.658600 7080.09 6135.9279257.2409404.502表 7 烟气焓温表用于低温空预器的计算低温预热器=1.430烟气或空气温度 （）理论烟气焓h0y(kJ/kg)理论空气焓(kJ/kg0kh)理论烟气焓增（每 100）0yhyhyh 100 1100.11 970.32 1526.045999.41 1569.681200 2230.54 1969.735 3095.7261008.16 1606.271300 3393.12 2977.89 4701.9971196.36 1648.948400 4589.48

20、4006.315 6350.9451229.13 1693.516500 5848.61 5059.289 8043.4611261.48 1735.333600 7080.09 6135.9279778.7944） 锅炉热效率及燃料热消耗量计算：1、计算锅炉输入热量，包括燃料的收到基低位发热量，燃料物理显热、外来热源加热空气时带入的热量。2、各项热损失，包括化学不完全燃烧热损失 q3 和机械不完全燃烧热损失 q4，锅炉散热损失 q5，灰渣热- 9 -物理损失 q6，排烟热损失 q2。具体数据见锅炉热平衡及燃料消耗量计算见表 8.表 8 锅炉热平衡及燃料消耗量的计算序号 名称 符号 单位 公式

21、 结果1 锅炉输入热量 Qr kJ/kg 式（2-8）QrQar,net 278002 排烟温度 py 见设计指导书 1453 排烟焓 hpy kJ/kg 查焓温表，用插值法求 1382.724 冷空气温度 tlk 见设计指导书 205 理论冷空气焓 h0lk kJ/kg hlk0=（ct）kV0 193.7476 化学未完全燃烧热损失q3 % 见设计指导书 0.57 机械未化学燃烧热损失q4 % 见设计指导书 1.58 排烟过量空气系数 py 查表 2-9 1.4309 排烟热损失 q2 % （100-q4）（hpy-apy hlk0）3.9210 散热损失 q5 % 见设计指导书 0.51

22、1 灰渣损失 q6 % 式（2-13） 012 锅炉总损失 q % q2+q3+q4+q5+q6 6.4213 锅炉热效率 100- q 92.5814 保温系数 100-q5/（+ q5） 0.99515 过热蒸汽焓 ghkJ/kg 查指导书附录 B-6，B-7，高温过热器出口参数，p=9.9MPa，t=5403475.416 给水温度 tgs 给定 21517 给水焓 hgs kJ/kg 查指导书附录 B-6，B-7，低温省煤器入口参数p=10.78MPa，t=2159234818 锅炉实际负荷 D Kg/h 149.610319 锅炉有效利用热Q kJ/S Dgr（h“gg-hgs） 1

23、06117.120 实际燃料消耗量B kJ/h 100Q/(Qr) 14597.021 计算燃料消耗量Bj kJ/h B(1-q4/100) 14738.0八、炉膛结构设计及热力计算1炉膛结构尺寸设计- 10 -表#1 炉膛的结构数据炉膛尺寸结构 符号 单位 公式及计算 结果1 炉膛截面热负荷 QF kw/m2表 810 39102 炉膛截面积 F m2 a2=BjQar,net,p/qf 42.6813 炉膛宽度 a m F0.5取整，64 的倍数6.5334 第一根凝渣管高 Hm m 设定 55 顶栅宽 Ldp m a-lzy-lxcos x 3.3676 折焰角前端到第一根凝渣管斜管段长

24、 Lx m 设定 17 折焰角宽 Lzy m 设定 2.38 折焰角上倾角度 rs 设定 459 折焰角下倾角度 rx 设定 3010 顶栅倾角 rd 设定 811 凝渣管同炉墙距 Lnz m a-ldp 3.16312 顶栅高 hdp m hnl+ldptan d 5.60213 折焰角高度 hzy m lzytan x 1.38214 h,zy m lnztan x 1.82615 冷灰斗底宽 Lnd m 设定 1.116 冷灰斗倾角 rhd 设定 5517 冷灰斗中部宽 Hhd m （a+l hd）/2 3.81718 冷灰斗高度 lhx m (a-hld)tan hd/2 3.8819

25、 冷灰斗斜边长度的一半 qv m hhd/2sin hd 2.36620 炉膛容积热负荷 V1 kJ/m3选定 17021 炉膛容积 Fc m2 BjQar,net,p/qv 81.66522 侧墙面积 hlz m2 V1/a 150.23623 炉膛中部高 hck m 17.34824 出口窗中心到冷灰斗中心高 Fq m 23.42025 前墙面积 Fh m2 229.45526 后墙面积 Fch m2 258.84527 出口窗面积 Fd m2 39.17528 顶棚面积 F1 m2 22.35629 炉膛总面积 A1 m2 750.35730 炉膛总高 H1 m 26.71631 炉膛深

26、度 b m 6.53332 冷灰斗出口尺寸 m 1.22水冷壁设计水冷壁采用涂铬矿的水冷壁，管节距 S=64mm,管子具有挂炉墙管子中心和炉墙 e=0,每面墙宽 6533mm，侧墙布置 98 根，前后墙布置 108 根，后墙水冷壁管子有折焰角处有叉管，直叉管垂直向上连接联箱，可以承受后墙管子和炉墙的重量。- 11 -序号 名称 符号 单位 公式及计算 结果1 前后墙水冷壁回路个数 Z1 个 a/2.5 32 左右侧墙水冷壁回路个数 Z2 个 b/2.5 33 管径及壁厚 d* mm 按 2-13 选取 60*44 管子节距 S mm 按 s/d=1.3-1.4 选取 645 前后墙管子根数 n

27、1 根 按 a/s+1=81.66 选取 1086 左右侧墙管子数 n2 根 按 b/s+1=116.1 选取 983燃烧器结构尺寸计算采用角置直流式煤粉燃烧器，分布于炉膛四角。燃烧器的中心距冷灰斗为 2m，每组燃烧器有两个一次风口，两个二次风口，燃烧器的设计见表。序号 名称 符号 单位 计算公式及数据来源 数值1 一次风速 W1 m/s 按指导书选取 352 二次风速 W2 m/s 按指导书选取 453 一次风率 r1 % 按指导书选取 304 二次风率 r2 % 按指导书选取 705 一次风温 t1 1906 二次风温 t2 trk-10 2507 燃烧室数量 Z 个 四角布置 48 一次

28、风口面积 A1 m2 0.1019 二次风口面积 A2 m2 0.15110 燃烧室假想切圆直径 dj mm 按指导书选取 80011 燃烧室矩形对角线长度2lj mm 1067312 特性比值 2lj/br 初步选定 413 特性比值 hr/br 由式 2-17 选取 21.814 燃烧室喷口宽度 br mm 结构设计定位 br=420 588一次风喷口高度 h1 mm A1/br 171.76915二次风喷口温度 h2 mm A2/br 256.80316 燃烧器高度 hr mm 按 A1A2A3 的要求画出燃烧器喷口结构尺寸图，核算 hr/br=4.19229817 最后一排燃烧器下边距

29、冷灰斗上沿的距离L mm 按 L=（46）br 选取 26464、炉膛校核热力计算序号名称 符号 单位 公式 结果1 炉膛出口过量空气系数 al查表 1-5 漏风系数和过量空气系数 1.22 炉膛漏风系数 l查表 1-5 漏风系数和过量空气系数 0.0743 制粉系统漏风系数 ZF查表 1-5 漏风系数和过量空气系数 0.1- 12 -4 热风温度 trk 先估后校 2705 理论热风焓 hrk0 kgj/查焓温表 2949.136 理论冷风焓 hlk0查表 8 锅炉热平衡及燃料消耗量计算 193.747 空气带入炉膛热量 QKkj/（ - - ）allZFhrk0+（ + ）h lk0l 3

30、059.528 对应每公斤燃料送入炉膛的热量Lkgj/ （1- ）+Qrq4631K30718.49 理论燃烧温度 0 查焓温表 2001.3710 燃烧绝对温度 TK +27302274.5211 火焰中心相对高度系数X rlXH0.2512 系数 M M A-BX 注：A，B 查取指导书5，36 0.43513 炉膛出口烟气温度 先估后校注： = +273T 116014 炉膛出口烟气焓 h gl kgj/ 查焓温表 16766.215 烟气平均热容量 VC(）（ - h gl）/（ - ）QL0l 16.58216 水冷壁污染系数 SL查水冷壁污染系数 0.217 水冷壁角系数 xsl查

31、表#1 炉膛结构数据 0.9818 水冷壁热有效系数 SL xslSL 0.19619 屏、炉交界面的污染系数 YC 0.19620 屏、炉交界面的角系数 X取用 121 屏、炉交界面的热有效系数 YC YCX0.19622 燃烧孔及门孔的热有效系数 R未敷设水冷壁 023 平均热有效系数 PJ （ A+ A2+ Ayc）/ AlSLYCR0.194- 13 -24 炉膛有效辐射层厚度S m查表#1 炉膛结构数据 5.46325 炉膛内压力 P Ma 0.126 水蒸汽容积份额 rOH2查烟气特性表 0.07327 三原子气体容积份额查烟气特性表 0.21728 三原子气体辐射减弱系数 kQ)

32、./(1Pam102r sprOH2.106781037.TL0.07329 烟气质量飞灰浓度 yg3/ 查烟气特性表 0.00830 灰粒平均直径 dh 查指导书附录表一 1331 灰粒辐射减弱系数 k)./(1MPamyhldT325900.06332 燃料种类修正系数 x1 取 =0.5x1 0.533 燃烧方法修正系数 2 取 =0.12 0.134 煤粉火焰辐射减弱系数k)./(MPam+ +10qkrhy120.18735 火焰黑度 h 1-ekps 0.6436 炉膛黑度 l h(1)sla0.90137 炉膛出口烟气温度 l 030.62736()lpjlcTAMBV1257.

33、4638 计算误差 - (估)ll 97.4639 炉膛出口烟气焓 hyl kgj/ 查焓温表 18326.5140 炉膛有效热辐射热量flQ( - hyl )QL 12324.7941 辐射受热面平均热负荷 qsmw2/ Alz6.3/fBj 81.3542 炉膛截面热强度 A/( )r2209.93- 14 -43 炉膛容积热强度 qVmw3/ /( )BjQrVL6.3108.085 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表#3 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算序号名称 符号 单位 公式 结果1 顶棚管径 D mm 382 节距 S mm 47.53 排数 n 1584 顶棚管

34、角系数 x 查标准线图 0.985 顶棚面积 Ahd m2 32.116 蒸汽流通面积 Alt m2 158*（3.14*0.33 2）/40.1127 炉膛顶棚热负荷分配不均匀系数 h查标准线图 0.688 炉膛顶棚总辐射吸热量 Qld KJ/h 3.6 qsAldh397.509 减温水总流量 Djw kg/h 先估后校 800010 炉膛顶棚蒸汽流量 Dld kg/h D-Djw 14160011 炉膛顶棚蒸汽焓增 h ld kJ/kg Qld/Dld 41.3712 炉膛顶棚进口蒸汽焓 hld kJ/kg 查表 B6，B7 272013 炉膛顶棚出口蒸汽焓 hld kJ/kg hld+

35、h ld 2761.3714 炉膛顶棚出口蒸汽温度 tld 查附录 B6，B7 313.70九、对流受热面的热力计算1.对流受热面计算步骤：(1)、假设受热面出口烟气温度，查取相应焓值。(2)、根据出口烟焓，通过 Qd=(I -I+aI oLF)计算对流传热量。(3)、依据烟气侧放热量等于工质侧吸热量原理，求取工质出口焓和相应温度。(4)、计算平均对流传热温差。(5)、计算烟气侧对流放热系数及管壁污染系数。(6)、计算工质侧对流放热系数。(7)、计算管壁污染层温度。(8)、计算烟气黑度，及确定烟气侧辐射放热系数。(9)、计算对流放热系数 K。(10)、计算对流传热量。与计算结果相比较，其差值应

36、在允许范围之内。否则重新假设受热面出口烟温，重复上述计算。2.屏式过热器热力计算：屏式过热器在热力计算方面具有以下特点：(1)在换热方式上，既受烟气冲刷，又吸收炉膛及屏间高温烟气的热辐射；(2)屏式过热器属于中间过热器，其进出口处的工质参数在进行屏的计算时往往是未知数；(3)屏与屏之间横向节距大，烟气流速低，且冲刷不完善。所以某些交换参数不同于一般对流受热面。屏的具体热力计算见表#5- 15 -表#4 屏的结构数据计算表序号 名称 符号 单位 公式 结果1 管子外径 d mm 4252 屏的片数 z 123 每片屏的管子排数 n 410 404 屏的深度 L m 2.0765 屏的平均高度 h

37、 m 7.46 一片屏的平均高度 Ap m2 13.57 屏的横向节距 S1 mm 屏的间距 5918 比值 1 S1/d 14.19 屏的纵向节距 S2 mm 4610 比值 2 S2/d 1.0911 屏的角系数 xp 见附录 A-1 曲线 5 0.9812 屏的计算受热面积 Apj m2 2ApxpZ 31713 屏区顶棚面积 Adp m2 宽深角系数 30.114 屏区两侧水冷壁面积 Asl m2 高深角系数2 15.615 屏区附加受热面面积 Apfj m2 Adp+Asl 45.716 烟气进屏流通面积 Ap m2 （6.424+1.760）-120.042（6.424+1.760

38、）58.817 烟气出屏流通面积 m2 （6.424+0.550）-120.042（6.424+0.550）5018 烟气平均流通面积 Ay m2 2(ApAp“)/(Ap+Ap“ ) 5419 蒸汽流通面积 Alt m2 1.8/(1/h+1/L+1/S1)(S1 单位为 m) 0.09720 烟气有效辐射层厚度 s m 1210dn 2/4 0.72921 屏区进口烟窗面积 chm2 见表 3-1 中 A26622 屏区出口烟窗面积 m2 7.686.424 49.342、屏的热力计算表#5 屏的热力计算名称 符号 单位 公式 结果1 烟气进屏温度 p 查表 3-9 炉膛校核热力计 125

39、7.462 烟气进屏焓 h yp kJ/kg 查表 3-9 炉膛校核热力计 18326.43 烟气出屏温度 p 先估后校 10504 烟气出屏焓 h yp kJ/kg 查焓温表 15587.43- 16 -5 烟气平均温度 pj （ p- p）/2 1153.726 屏区附加受热面对流吸热量 d pfj kJ/kg 先估后校 4307 屏的对流吸热量 Qdp kJ/kg （h yp- h yp+h 0lk）- d pfj2303.788 炉膛与屏互相换热系数 附录 A-15 0.969 炉膛出口窗的沿高度的热负荷分配系数 yc 附录 A-6 0.8110 炉膛出口烟窗辐射屏区的炉膛辐射热量fp

40、QkJ/kg yc（Q1- h yp）A/A lz 931.7711 屏间烟气有效负荷层厚度s m 查表 4-5 屏的结构数据表 0.77912 屏间烟气压力 p MPa 0.113 水蒸气容积份额 rH2o 表 2-9 烟气特性表 0.07314 三原子气体辐射减弱系数kq 1/（mMPa）10.2r（ ） *(1-.10.216r870RPSOH0.37 )pjT0.21315 三原子气体和水蒸气容积总份额r 表 2-9 烟气特性表 0.2916 灰粒的辐射较弱系数 kh 1/（mMPa） 32hpjd)7(590y 0.06317 烟气质量飞灰浓度 y kg/m3 表 2-9 烟气特性表

41、 0.00818 烟气的辐射减弱系数 k 1/（mMPa）kqr+kh y 0.06219 屏区烟气黑度 1-e-kps 0.19420 屏进口出口的角系数 x S1 单位为 m1S2L）（ 0.1421 燃料种类修正系数 r取用 0.522 屏出口烟窗面积 AP 表 4-5 屏的结构数据计算 5023 炉膛及屏间烟气向后屏受热面辐射热量fpQkJ/kg 360/ax1jr4pjchfBTAQP）（ 486.8324 屏区吸收的炉膛辐射热Qfpq kJ/kg Q fp- Q fp 1127.01425 屏区附加受热面吸收的辐射热量Qfpfj kJ/kg pfjjfpgAQ142.0026 屏区

42、水冷壁吸收的辐射热量Qfpsl kJ/kg Q pfjjslfpq 93.53- 17 -27 屏区顶棚吸收的辐射热Qfpld kJ/kgQ pfjjdfpqA48.4728 屏息收到辐射热量 QP kJ/kg Qfpq- Qfpfj 958.01429 屏吸收的总热量 Qfp kJ/kg Qpd+Qfp 3261.79430 第一级减温水喷水量 Djw1 kg/h 取用 400031 第二级减温水喷水量 Djw2 kg/h 取用 400032 屏中蒸汽流量 Dp kJ/h D-Djw2 14560033 蒸汽进屏温度 t 先估后校 38034 蒸汽进屏焓 hp kJ/kg 附录 B-6，B-

43、7 按计算负荷下进屏3032.34635 蒸汽出屏焓 hp kJ/kg hp+BjQp/Dp 3379.49836 蒸汽出屏温度 tp 附录 B-6，B-7 按计算负荷下进屏502.60637 屏内蒸汽平均温度 tpj (tp+t p)/2 441.30338 平均传热温差 t 1 pj- tpj 721.41739 瓶内蒸汽平均比体积 v m3/kg 附录 B-6，B-7 按计算负荷下屏进出口压力平均值 Ppj=10.14MPa查表 1-6 及 tpj0.027840 屏内蒸汽流速 q m/s ltp360vAD12.07141 管壁对蒸汽的放热系数 2 W/(m2.) 2=Cda0 查标准

44、线算图 1815.67542 烟气流速 wy m/s ）（ 731360pjyjVBY 3.08243 烟气侧对流放热系数 d W/(m2.) d= 0CzCsCw 19.35644 灰污系数 （m 2.）/W附录 A-14 曲线 2 0.00845 管壁灰污层温度 thb 820.02946 辐射放热系数 f W/(m2.) f =a 0 80.67147 利用系数 附录 A-14 曲线 2 0.8548 烟气侧放热系数 1 W/(m2.) x 屏的角系数）（ f2ds92.88449 对流传热系数 k W/(m2.) Error12dpfq1Q1） （! No bookmark name

45、given.42.5550 屏的对流传热量 Qdp KJ/kg j1pkt.63BA2348.27- 18 -51 计算误差 dpdp/Q（ 估 计 ） -1.9452 屏区水冷壁的水温 ts 查计算负荷下 p=10.14 MPa 的饱和温度311.8553 平均传热温差 t 2 pj- ts 841.8754 屏区水冷壁对流吸热量Qdpsl KJ/kg Bj2Alk6.3263.4955 屏区顶棚进口蒸汽温度 pldt 表 3-10 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及及工质焓增计算表313.756 屏区顶棚进口蒸汽焓 lhKJ/kg 表 3-10 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及及工质焓增计算表2761.

46、3757 屏区顶棚蒸汽焓增 h pld KJ/kg 先估后校 1358 屏区顶棚出口蒸汽焓 pldKJ/kg h pld+h pld 2774.3759 屏区顶棚出口蒸汽温度“tl 附录 b-6，b-7 按汽包压力 P= 10.14 MPa344.860 屏区顶棚平均温度 tpldpj （tpld- ）/2“tpld329.2561 平均传热温差 t 3 pj- tpldpj 823.8762 屏区顶棚对流吸热量 dplQKJ/kg Bj2Aslk6.379.8463 屏区顶棚总吸热量 Qpld KJ/kg + Qdpslpl128.3164 屏区顶棚蒸汽流量 Dpld kg/h 等于 Dhl 14160065 屏区顶棚焓增 h pld kg/h QpldBj/ Dpld 14.2666 计算误差检查 % （h pld（估计）- h pld）/h pld -8.8467 屏区附加受热面