1、锅炉课程设计说明书姓 名：孙海龙班 级：热动 06-2 班学 号：0607126232指导教师：魏祥瑞锅 炉 课 程 设 计 说 明 书目 录绪论 设计目的及基本资料 .4一、锅炉课程设计的目的 4二、锅炉校核计算主要内容 4三、整体校核热力计算过程顺序 4四、热力校核计算基本资参数 4五、燃料特性 5第一章 辅助计算 .61.1 锅炉的空气量计算 71.2 燃料燃烧计算 7第二章 炉膛校核热力计算 122.1 校核热力计算步骤 122.2 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算16第三章、对流受热面的热力计算173.1 对流受热面计算步骤 173.2 屏式过热器热力计算 17第四章 凝渣管
2、的传热计算 224.1 凝渣管结构及计算主要特点 224.2 凝渣管的传热计算 22第五章 过热器的传热计算 225.1 高温过热器结构及传热计算 225.2 低温过热器结构及传热计算 26第六章 省煤器和空气预热器传热计算 296.1 高温省煤器结构及传热计算 296.2 高温空气预热器结构及传热计算 326.3 低温省煤器结构及传热计算 366.4 低温空气预热器结构及传热计算 38第七章 锅炉热力计算误差检查 41附表 .43附图 .49结束语 .61参考文献 63锅炉课程设计说明书设计题目：220t/h 燃煤锅炉绪论一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计锅炉原理课程的重要教学实践环节。通过
3、课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。二、锅炉校核计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。三、整体校核热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道
4、空气量平衡计算。3、理论工况下（a1）的燃烧计算。4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。5、绘制烟气温焓表。6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。7、锅炉炉膛热力计算。8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。9、锅炉整体计算误差的校验。10、编制主要计算误差的校验。11、设计分析及结论。四、热力校核计算基本资参数1) 锅炉额定蒸汽量 De=220t/h2) 给水温度：t GS=2153）过热蒸汽温度：t GR =5404）过热蒸汽压力（表压）P GR=9.8MPa5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）6）燃烧方式：四角切圆燃烧7）排渣方式：固态8）环境温度：209）蒸汽流程
5、： 一次喷水减温 二次喷水减温 汽包 顶棚管 低温对流过热器 屏式过热器 高温对流过热器冷段 高温对流过热器热段 汽轮机10）烟气流程：炉膛屏式过热器高温对流过热器低温对流过热器高温省煤器高温空预器低温省煤器低温空预器五、燃料特性：（1）燃料名称：平顶山烟煤（2）煤的收到基成分漏风系数和过量空气系数水分灰分碳氢氧氮硫收到基低位发热量干燥无灰基挥发分空气干燥基水分可磨性系数变形温度软化温度融化温度MarACarHrOarNrSarQpnetr.VdafMdKkmt12t315.0 23 48.3 3.3 8.6 08 1.0 18645 41 3.1 1.6 1230 1280 1340出口过量
6、空气系数序号名称 漏风系数 符号符号 结果1 制粉系统 01 aZF2 炉膛 005 LL123 屏、凝渣管 0 PNPN124 高温过热器 00025 GG1.2255 低温过热器 0025 aDD1.2506 高温省煤器 002 SS1.270（3）确定锅炉的基本结构采用单锅筒型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。水平烟道布置两级悬挂对流过热器。布置两级省煤器及两级管式空气预热器。整个炉膛全部布满水冷壁，炉膛出口凝渣管簇由锅炉后墙水冷壁延伸而成，在炉膛出口处采用由后墙水冷壁延伸构成的折焰角，以使烟气更好的充满炉膛。采用光管水冷壁。对流过热器分两级布置，由悬挂式蛇形管束组成，在两级之间有锅炉自制
7、冷凝水 喷水减温装置，由进入锅炉的给水来冷却饱和蒸汽制成凝结水，回收凝结放热量后再进入省煤器。省煤器和空气预热器采用两级配合布置，以节省受热面，减少钢材消耗量。锅炉采用四根集中下降管，分别供水给 12 组水冷壁系统。燃烧方式采用四角布置的直流燃烧器。根据煤的特性选用中速磨煤机的负压直吹系统次风7 高温空气预热器 005 aSKSK1.3208 低温省煤器 002 XX1.3409 低温预热器 0. 05 K K 1.390图 1.1 锅炉本体结构简图第一章、辅助计算1、1 锅炉的空气量计算在负压下工作的锅炉机组，炉外的冷空气不断漏入炉膛和烟道内，致使炉膛和烟道各处的空气量、烟气量、温度和焓值相
8、应的发生变化。对于炉膛和烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气平衡量、在锅炉热力计算中，常用过量空气系数来说明炉膛和烟道的实际空气量。锅炉空气量平衡见表 11、2 燃料燃烧计算1） 燃烧计算：需计算出理论空气量、理论氮容积、RO 2 容积、理论干烟气容积、理论水蒸汽容积等。计算结果见表表 1-1 燃烧计算表序号 项目名称 符号 数值单位 （标准状况下） 计算公式及数 据 结果1 理论空气 量 V0 6.0346 m3/kg0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har-0.0333Oar6.061165752 理论氮容 积 V0N2 4.7746 m3/kg 0.8*Nar/100
9、+0.79V0 4.7955209433 R02容积 VRO2 1.0895 m3/kg 1.866*Car/100+0.7*Sar/1001.095114 理论干烟 气容积 V0gy 5.8641 m3/kg V0N2+VRO2 5.8906309435 理论水蒸 气容积 V0H2O 0.5955 m3/kg11.1*Har/100+1.24*Mar/100+1.61dkV00.5950847696 飞灰份额 fh 查表 2-4 0.92dk 0.01 kg/kg 2） 烟气特性计算：需要计算出各受热面的烟道平均过量空气系数。干烟气容积、水蒸汽容积，烟气总容积、RO 2 容积份额、三原子气体
10、和水蒸汽容积总份额、容积飞灰浓度、烟气质量、质量飞灰浓度等。具体计算见表 1-2烟气特性表序号项目名称 符号单位 （标准状况下）炉膛，屏凝渣管高过 低过高温省煤器高温空预器低温省煤器低温空预器1受热面出口过量空气系数（查表1-5）“ _ 1.2 1.225 1.25 1.27 1.32 1.34 1.392烟道平均过量空气系数 pj _ 1.2 1.2125 1.2375 1.26 1.295 1.33 1.3653干烟气容积 V0gy+( pj-1)v0Vgy m3/kg 7.0714 7.1468 7.2973 7.4334 7.6447 7.8908 8.06714水蒸气容积V0H2O+
11、0.0161( pj-1)V0VH2O m3/kg 0.6149 0.6161 0.6186 0.6207 0.62415 0.6275 0.63095 烟气总 容积 Vy m3/kg 7.6863 7.7629 7.9159 8.0545 8.2688 8.4834 8.6926Vgy+VH2O6RO2 容积份额 VRO2/VYr RO2 _ 0.1418 0.1404 0.1376 0.1353 0.1318 0.12900.120547水蒸气容积份额 VH2O/Vyr H2O _ 0.0801 0.0793 0.0782 0.0771 0.0755 0.0739 0.07268三原子气体
12、和水蒸汽溶剂总份额 rRO2+r H20r _ 0.2218 0.2198 0.2158 0.2124 0.2073 0.2024 0.19799容积飞灰浓度 10Aar fh/Vy g/m3 30.64 30.34 29.75 29.24 28.48 27.763 27.07510烟气质量 1-Aar/100+1.306 pjV0my kg/kg 10.201 10.301 10.492 10.67 10.95 11.226 11.50211质量飞灰浓度 fhAar/(100my) y kg/kg 0.0231 0.0229 0.0224 0.0221 0.02156 0.021 0.020
13、53） 烟气焓、空气焓、蒸汽焓的计算：炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的焓，并列成表格作为温焓表。具体见表 1-3、1-4、1-5、1-6续表12煤的折算灰分zhAg/MJ 4178 (fhAar/Qar,net) 4.34对在锅炉受热面的各个部位的蒸汽或者空气的焓值进行计算，列成表格，作为温焓表。具体见下表1-3 烟气焓温表用于炉膛、屏、高过的计算1-4 烟气焓温表用于低温过热器、高温省煤器的计算低温过热器 高温省煤器=1.25a =1.27a烟气或空气温度（）理论烟气焓（kj/kIY0g）理论空
14、气焓 IK0( )kgj/理论烟气焓增 IY0(kj/kg) YIYYIY300 2756.064 2430.073 3363.582 3412.184400 3727.764 3269.305 971.6997 4545.09 1181.508 4610.476 1198.292500 4726.057 4128.572 998.293 5758.2 1213.11 5840.771 1230.295600 5750.586 5007.149 1024.529 7002.374 1244.174 7102.517 1261.745700 6800.881 5903.77 1050.295 8
15、276.824 1274.45 8394.899 1292.383800 7873.605 6813.788 1072.723 9577.051 1300.227 9713.327 1318.428炉膛、屏，凝渣管 高温过热器=1.20a =1.225a烟气或空气温度（）理论烟气焓（kj/kIY0g）理论空气焓（kj/kgY0）理论烟气焓增(kj/kg)IY0IYhy hy IY400 3727.764 3269.305 4381.625 3771.5552 4463.358500 4726.057 4128.572 998.293 5551.771 4779.5054 5654.986 11
16、91.628600 5750.586 5007.149 1024.529 6752.016 5813.5861 6877.195 1222.209700 6800.881 5903.77 1050.295 7981.635 6873.2318 8129.23 1252.035800 7873.605 6813.788 1072.723 9236.362 7954.767 9406.707 1277.477900 8963.671 7738.288 1090.066 10511.33 9054.2612 10704.79 1298.0791000 10071.51 8673.531 1107.8
17、41 11806.22 10171.215 12023.06 1318.271100 11195.56 9624.523 1124.049 13120.46 11305.285 13361.08 1338.0221200 12332.72 10581.31 1137.165 14448.99 12452.047 14713.52 1352.4421300 13484.98 11551.73 1152.259 15795.33 13614.365 16084.12 1370.6041400 14643.77 12529.04 1158.788 17149.58 14784.035 17462.8
18、1 1378.6821500 15813.34 13510.87 1169.563 18515.51 15964.079 18853.28 1390.4751600 16992.12 14500.42 1178.783 19892.2 17153.581 20254.71 1401.4321700 18180.92 15492.87 1188.799 21279.49 18352.634 21666.81 1412.1011800 19371.83 16485.68 1190.914 22668.97 19553.751 23081.11 1414.2971900 20570.03 17493
19、.28 1198.204 24068.69 20764.041 24506.02 1424.9132000 21772.14 18499.67 1202.105 25472.07 21977.836 25934.57 1428.5432100 22985.14 19514.63 1212.998 26888.06 23202.509 27375.93 1441.3642200 24194.66 20527.54 1209.521 28300.17 24424.144 28813.35 1437.4261-5 烟气焓温表用于高温空预器、低温省煤器的计算高温空预器 低温省煤器=1.32a =1.3
20、4a烟气或空气温度（）理论烟气焓（kj/kIY0g）理论空气焓 (IK0)kgj/理论烟气焓增 IY0(kj/kg) YIYYIY100 893.575 799.1621 1149.307 1165.29200 1811.773 1607.376 918.1976 2326.133 1176.826 2358.28 1192.99300 2756.064 2430.073 944.2916 3533.688 1207.555 3582.289 1224.009400 3727.764 3269.305 971.6997 4773.941 1240.254 4839.328 1257.03950
21、0 4726.057 4128.572 998.293 6047.2 1273.258 6129.771 1290.4441-6 烟气焓温表用于低温空预器的计算低温空预器=1.39a烟气或空气温度（）理论烟气焓（kj/kgIY0）理论空气焓 IK0( )kgj/理论烟气焓增 Y0(kj/kg) IYIY100 893.575 799.1621 1205.248200 1811.773 1607.376 918.1976 2438.649 1233.401300 2756.064 2430.073 944.2916 3703.793 1265.143400 3727.764 3269.305 9
22、71.6997 5002.793 1299500 4726.057 4128.572 998.293 6336.2 1333.407600 5750.586 5007.149 1024.529 7703.375 1367.175(3）锅炉热平衡及燃料消耗量见表 1-71-7 热平衡及燃料消耗量计算序号 名称 符号 单位 公式 结果1 锅炉输入热量 Qr kJ/kg 式（2-8）QrQ 226252 排烟温度 py 先估后算 1303 排烟焓 hpy kJ/kg 查焓温表用插值法求 1572.274 冷空气温度 tlk 取用 205 理论冷空气焓 h0lk kJ/kg h0lk=(ct)kV0
23、159.836 化学未完全燃烧损失 q3 % 取用 0.57 机械未完全燃烧损失 q4 % 取用 1.58 排烟处过量空气系数 py 查表 2-9 即低温空预器出口过量空气过量系数1.399 排烟损失 q2 %（100-q 4)(hpy- pyh0lk)/Qr5.9810 散热损失 q5 % 取用 0.511 灰渣损失 q6 % 式（2-13） 0.063312 锅炉总损失 q % q2+q3+q4+q5+q6 8.04313 锅炉热效率 % 100-q 91.95714 保热系数 1-q5/(+q 5) 0.994515 过热蒸汽焓h“ggkJ/kg查附录 B-6、B-7， 高温过热器出口参
24、数 p=9.9Mpa(查表 1-6），t=5403476.4516 给水温度 tgs 给定 21517 给水焓 hgs kJ/kg查附录 B-6、B-7， 低温省煤器入口参数 p=10.78Mpa(查表 1-6），t=215923.502518 锅炉有效利用热 Q kJ/h Dgr(h“gg-hgs) 5.61E+0819 实际燃料消耗量 B kg/h 100*Q/(Qr) 26996.920 计算燃料消耗量 Bj kg/h B(1-q4/100) 26591.9465第二章、炉膛校核热力计算2、1 校核热力计算步骤：1、计算炉膛结构尺寸及烟气有效辐射层。2、选取热风温度、并依据有关条件计算随
25、每 kg 燃料进入炉膛的有效热量。3、根据燃料种类、燃烧设备的形式和布置方式，计算火焰中心位置的系数M。4、估计炉膛出口烟温，计算炉膛烟气平均热容量。5、计算炉膛受热面辐射换热特性参数。6、根据燃料和燃烧方式计算火焰黑度和炉膛黑度。7、计算炉膛出口烟温。8、核对炉膛出口烟温误差。9、计算炉膛热力参数。10、炉膛内其他辐射受热面的换热计算。具体见表 3-9 表 3-1 炉膛的结构数据序号 名称 符号 单位 结果1 前墙总面积 Aq m 219.622 侧墙总面积 2Ac m 218.483 后墙总面积 Ah m 157.744 喷燃气及门孔面积 Ayc m 65 炉顶面积 Ald m 32.11
26、6 炉膛与屏交界面积 A2 m 65.617 炉墙总面积 A1 m 693.568 炉膛截面面积 AA m 51.4799 水冷壁管外径 d mm 6010 水冷壁管节距 S mm 6411 管子至墙中心距 e mm 012 水冷壁角系数 Xsl 0.9813 炉顶角系数 Xld 0.9814 出口烟囱角系数 Xyc 115 炉膛容积 V1 m 1052.616 冷灰二等分平面到出口烟囱中心线的距离 H1 m 19.84617 冷灰二等分平面到炉的距离 H0 m 23.93818 冷灰二等分平面到燃烧器中心线距离 Hr m 4.96219 炉膛总有效辐射受热面 Alz m 675.1220 炉
27、膛水冷程度 X 0.97炉膛热力校核计算序号 名称 符号 单位 公式 结果1 炉膛出口过量空气系数 “ 1 查表 1-5 漏风系数和过量空气系数 1.22 炉膛漏风系数1查表 1-5 漏风系数和过量空气系数 0.053 制粉系统漏风系数 查表 1-5 漏风系数和过量空气系数 0.1zf4 热风温度 trk 先估后算 3405 理论热风焓 h0rk kJ/kg 查温焓表 2765.7656 理论冷风焓 h0lk kJ/kg 查表 2-14 锅炉热平衡及燃料消耗量计算 159.837 空气带入炉膛热量 Qk kJ/kg(“ 1- 1- zf)h0rh+( 1+ zf)*h0lk2928.0288
28、对应于每千克燃料送入炉膛的热量 Ql kJ/kg Qr*(1-(q3+q6)/(100-q4)+Qk25423.649 理论燃烧温度 0 查温焓表 196310 理论燃烧绝对温度 T0 K 0+273 223611 火焰中心相对高度系数 X hr/Hl+x(其中hr=4962,hl=22176-4092+1762,x=0)0.249212 系数 M M A-BX 注：A，B 取值查表 3-5，表 3-60.46513 炉膛出口烟气温度 “ 1 先估后算 注：T“1=“ 1+2731127炉膛出口烟气绝对温度 T“1 kJ/kg 140014 炉膛出口烟气焓 h“gl kJ/(kg) 查温焓表
29、13478.9815 烟气平均热容量 Vc kJ/(kg) （Q 1-h“gl)/( 0-“ 1) 14.28816 水冷壁污染系数 sl 查表 3-4 水冷壁灰污系 数 0.44117 水冷壁角系数 Xsl 查表 3-1 炉膛结构数据 0.9818 水冷壁热有效系数 sl sl*Xsl 0.44119 屏、炉交界面的污染系数 yc sl（ 取 0.98） 0.44120 屏、炉交界面的角系数 Xyc 取用 121 屏、炉交界面的热有效系数 yc yc*Xyc 0.44122 燃烧器及门孔的热有效系数 r 未敷设水冷壁 023 平均热有效系数 pj （ sl*A+ yc*A2+ r*Ayc)/
30、A1 其中A=Aq+2*Ac+Ah+Ald-Ayc0.43724 炉膛有效辐射层厚度 s m 查表 3-1 炉膛结构数据 5.46625 炉膛内压力 p Mpa 0.126 水蒸气容积份额 rH20 查表 2-9 烟气特征表 0.080127 三原子气体和水蒸气容积总份额 r 查表 2-9 烟气特征表 0.221828 三原子气体辐射减弱系数 kq1/(mMpa)10.2*（0.78+1.6*r H20）/sqrt(10.2*ps)-0.1)*(1-0.37*T“1/1000)3.52329 烟气质量飞灰浓度 y kg/m 查表 2-9 烟气特征表 0.023130 灰粒平均直径 dh m 查
31、附录 B-1 筒式钢球磨球机（通常取 13m) 1331 灰粒辐射减弱系数 kh1/(mMpa)55900/POUWER(T“1*dh,1/3) 注：d h单位为m80.79132 燃料种类修正系数 x1 对低反应的燃料（无烟煤、半无烟煤、贫煤等）x1=1;对高反应的燃料（烟煤、褐煤、泥煤、页岩、木柴等）x1=0.50.533 燃烧方法修正系数 x2 对室燃炉 x2=0.1 对层燃炉 x2=0.030.134 煤粉火焰辐射减弱系数 k1/(mMpa)kq*r+kh* y+10*x1*x23.14835 火焰黑度 h 1-e-kps 0.82136 炉膛黑度 l h/( h+(1- h)* sl
32、)0.91237 炉膛出口烟气温度(计算值) “ 1 TO/(M*(3600* 0 1 pj*A1*T30/*B j*Vc)0.6+1)-273注： 0=5.67*10-11W/(m2k4)Bj 单位为 kg/h1096.69538 计算误差 “ 1-“ 1（估）（允许误差100）-30.3039 炉膛出口烟气焓 h“y1 kJ/kg 查焓温表，“ 1按计算值 13075.4940 炉膛有效热辐射放热量 Qfl kJ/kg （Q 1-h“yl) 12281.4741 辐射受热面平均热负荷 qs W/m Bj*Qfl/(3.6*ALZ) 134370.942 炉膛截面热强度 qA W/m Bj*
33、Qr/(3.6*AA) 324634443 炉膛容积热强度 qV W/m Bj*Qr/(3.6*V1) 158767.32、2 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算序号 名称符号单位 公式 结果1 顶棚管径 d 382 节距 S 47.53 排数 n 1584 顶棚管角系数 x 查标准线算图 1（即附录 A-1) 0.985 顶棚面积 Ald 32.116 蒸汽流通面积 Alt 120*(3.14*0.032)/4 0.09647 炉膛顶棚热负荷分配不均系数 h 查标准线算图 11（即附录 A-6)(对本炉型：x=h/H0=H0/H0=23938/2
34、3938)0.588 炉膛顶棚总辐射吸热量 Qld kj/h 3.6* h*qs*Ald 9008993.49 减温水总量 Djw kg/h 先估后校 228010 炉膛顶棚蒸汽流量 Dld kg/h D-Djw 21772011 炉膛顶棚蒸汽焓增hldkj/kg Qld/Dld 41.37812 炉膛顶棚进口蒸汽焓 hld kj/kg查附录 B-6、B-7注：蒸汽参数汽包压力对应的干饱和蒸汽2708.8413 炉膛顶棚出口蒸汽焓 h“ld kj/kg hld+h ld 2750.2114 t“ld 查附录 B-6、B-7 323.62第三章、对流受热面的热力计算3、1 对流受热面计算步骤：1
35、、假设受热面出口烟气温度，查取相应焓值。2、根据出口烟焓，通过 Qd=(I -I+aI oLF)计算对流传热量。3、依据烟气侧放热量等于工质侧吸热量原理，求取工质出口焓和相应温度。4、计算平均对流传热温差。5、计算烟气侧对流放热系数及管壁污染系数。6、计算工质侧对流放热系数。7、计算管壁污染层温度。8、计算烟气黑度，及确定烟气侧辐射放热系数。9、计算对流放热系数 K。10、计算对流传热量。与计算结果相比较，其差值应在允许范围之内。否则重新假设受热面出口烟温，重复上述计算。3、2 屏式过热器热力计算：屏式过热器在热力计算方面具有以下特点：1、 在换热方式上，既受烟气冲刷，又吸收炉膛及屏间高温烟气
36、的热辐射；2、 屏式过热器属于中间过热器，其进出口处的工质参数在进行屏的计算时往往是未知数；3、 屏与屏之间横向节距大，烟气流速低，且冲刷不完善。所以某些交换参数不同于一般对流受热面。屏的具体热力计算见下表屏的结构数据计算表序号 名称 符号 单位 结果1 管子外径 d mm 42*52 屏的片数 Z 123 每片屏的管子排数 n 404 屏的深度 L m 2.0765 屏的平均高度 h m 7.46 一片屏的平面面积 Ap m 13.57 屏的横向节距 S1 mm 5918 比值 1 14.19 屏的纵向节距 S2 mm 4610 比值 2 1.0911 屏的角系数 X1 0.9812 屏的计
37、算受热面积 Apj m 31713 屏区顶棚面积 Adp m 15.614 屏区两侧水冷壁面积 Asl m 30.115 屏区附加受热面面积 Apfj m 45.716 烟气进屏流通面积 Ap m 58.817 烟气出屏流通面积 A“p m 5018 烟气平均流通面积 Ay m 5419 蒸汽流通面积 Ah m 0.09720 烟气有效辐射层厚度 s m 0.77921 屏区进口烟窗面积 Ach m 65.6122 屏区出口烟窗面积 A“ch m 49.34屏的热力计算序号 名称 符号 单位 公式 结果1 烟气进屏温 度 p 查表 3-9 炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气温度 “11096.69
38、572 烟气进屏焓 hyp kJ/kg 查表 3-9 炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气焓 h“y113077.037883 烟气出屏温 度“p 先估后算 9304 烟气出屏焓 h“yp kJ/kg 查焓温表 10898.625 烟气平均温 度 pj ( p+“p)/2 1013.347856屏区附加受热面对流吸热量QdpfjkJ/kg 先估后算 3007 屏的对流吸 热量 Qdp kJ/kg *（h yp-h“yp+*h 0lk)-Qdpfj 11208 炉膛与屏相互换热系数 查附录 A-15 0.999炉膛出口烟囱的沿高度热负荷分配系数 yc 查标准线算图 11（即附录A-6）（x=h/H 0
39、=H1/H0=19845/23938)0.710炉膛出口烟囱射入屏区的炉膛辐射热量Qfp kJ/kg * yc*(Q 1-hyp)*Ach/Slz 827.356861411屏间烟气有效辐射层厚度s m 查表 4-5 屏的结构数据表 0.77912 屏间烟气压 力 p Mpa 0.113 水蒸气容积 份额 H2O查表 2-9 烟气特性表 0.080114三原子气体辐射减弱系数kq1/(mMpa)10.2*（(（0.78+1.6* H2O）/sqrt(10.2*p*s)-0.1)*(1-0.37*Tpj/1000)11.0288997815三原子气体和水蒸气容积总份额r kg/m 查表 2-9
40、烟气特性表 0.221816 灰粒的辐射 减弱系数 kh1/(mMpa)55900/power( pj+273)2*dh2,1/3)注：d h单位为 m85.4825147117 烟气质量飞 灰浓度 y kg/m 查表 2-9 烟气特性表 0.023118 烟气的辐射 减弱系数 k1/(mMpa)kq*r+kh* y 4.4208560619 屏区烟气黑 度 1-e-kps 0.29134373520 屏进口对出口的角系数 x sqrt(L/s1)2+1)-L/s1注：s1单位为 m0.14015266621 燃料种类修 正系数 取用 0.522 屏出口烟囱 面积 A“p m 查表 4-5 屏
41、的结构数据计算 5023炉膛及屏间烟气向屏后受热面的辐射热量Q“fp kJ/kg(Qfp*(1-)*x)/+( 0*A ch*T4pj* r)/(Bj/3600)注： 0=5.67*10-11W/(MK4)218.456351324 屏区吸收的炉膛辐射热 Qfpq kJ/kg Qfp-Q“fp 608.900510225屏区附加受热面吸收额辐射热量 QfpfjkJ/kg Qfpq*(Apfj/(Apj+Apfj) 76.7211285226屏区水冷壁吸收的辐射热量QfpslkJ/kg Qfpq*(Asl/(Apj+Apfj) 50.5318592727屏区顶棚吸收的辐射热量QfpldkJ/kg
42、 Qfpq*(Adp/(Apj+Apfj) 26.1892692528 屏吸收的辐 射热量 Qfp kJ/kg Qfpq-Qfpfj 532.179381629 屏吸收的总 热量 Qp kJ/kg Qdp+Qfp 1652.179382第一级减温 水喷水焓 hjw kJ/kg 查焓温表 130 摄氏度 1041.62627130 第一级减温 水喷水量 Djw1 kg/h 取用 148031 第二级减温 水喷水量 Djw2 kg/h 取用 80032 屏中蒸汽流 量 Dp kg/h D-Djw2 21920033 蒸汽进屏温 度 tp 先估后算 40534 蒸汽进屏焓 hp kJ/kg 查附录 B-6、B-7,按计算负荷下进屏 p=10.49 Mpa 3104.884835 蒸汽出屏焓 h“p kJ/kg hp+Bj*Qp/Dp 3231.62236736 蒸汽出屏温 度 t“p 查附录 B-6、B-7,按计算负荷下出屏 p=10.20 Mpa 457.6237 屏内蒸汽平 均温度 tpj (tp+t“p)/2 431.3138 平均传热温 差t1 pj-tpj 582.0378539 屏内蒸汽平 均比体
