1、 本文由 13666155206 贡献doc 文档可能在 WAP 端浏览体验不佳。建议您优先选择 TXT，或下载源文件到本机查看。成都中粮 成都中粮祥云国际生活区一期QTZ80（6013） （ ） 塔式起重机附 着 方 案成都永鸿翔建筑机械有限公司 2010-10-14第 1 页共 8 页中兴 QTZ80（6013）塔机附着杆验算 （ 中兴 ）根据 GB /T13752 - 92塔式起重机设计规范的 4.5.2 条,附着于建 筑物的塔身按弹性支座的多跨连续梁计算支承反力,该力即为附着装 置的载荷,塔身上部第一道附着点(塔身悬臂支承端)的支承反力最大,应 取该反力值作为附着装置的计算载荷。附着安
2、装示意L 2 =1 6 .4 mL 3= 1 5. 6 m L1 = 1 5. 4 mQTZ80(6013)塔机附着杆验算 塔机附着杆验算根据设计计算书可知，由于附着后最上端附着受力最大，只验算该道 附着杆。且已知工况二（即吊臂平行于塔身的一组对边，风垂直于吊臂， 吊产生最大正向力矩的起重量，工作状态）的支反力最大，所以按工况二 验算。 附着框受力分析 （）扭距产生的作用力扭a=72.7KN 式中：扭扭距,扭=218.09KNm (a力臂,a=1.5m)第 2 页共 8 页M m=22.8 P1 P1 M 扭 PwL=26mqwP1 P1（）支反力产生的作用力 ）求支反力 ax=3M/2L=4
3、1.0KN 式中：平面内的弯距,M=710.879KNm ay=w(1+1.5n/L)+qwL(3/8+n/L+0.75(n/L)2)=41.3KN 式中：w集中风载w=9.511KN qw均布风载,qw=3.65KN/m ）支反力产生的作用力 2x=ax/2=20.5KN 2y=ay/2=20.7KN第 3 页共 8 页P 2x P 2y P2yP 2x（）作用力汇总 31+2x=93.2KN 41+2y=93.4KN 附着框支反力计算VB HB P2yVC HC P4P1P 2XP1P3VC=(0.185 + a)(P4 + P3)0.185(2P1P2xP2y)/(a+ 0.37)= 1
4、58KN VB = P4 + P2yP1VC=116.6KN HB =81.7KN第 4 页共 8 页HC=40.7KN 附着杆受力计算N3 VB a3 a2 HBN2 VC a1N1HC1310KN 2-12.7KN 3-290KN 4 附着杆简图第 5 页共 8 页L10006006001500主肢角钢 706 600 腹杆角钢 4041 焊 缝高度为 4mm 2 焊 条采用 E 4303 4 3 图 中 L 长度 根据具体测 量确定 4 所 有材质为 Q235600第 6 页共 8 页5附着杆验算 （）刚度验算 惯性矩 I 整=29527cm4 截面积 A=32.64cm 等效惯性矩 I
5、=24400cm4 回转半径 r 整=27cm长细比 =L/r 整=63=150 所以刚度足够。 查表 0.82 （） 整体稳定性验算和强度验算: 附着杆 1 受拉验算强度，附着杆 3 受压验算稳定性 附着杆自重：q=0.45KN/m 附着杆横截面积: Ar=32.64cm2 附着杆抗弯模量：W=813cm3 附着杆弯矩：M=ql2/8 附着杆 1: M1=ql2/8=14.5KNm 附着杆 3: M3=ql2/8=18.1KNm 1M1/W+1Ar113M Pa=179MPa 所以强度足够 3M3/W+3(Ar)143M Pa=179MPa 所以稳定性足够 （ 3 ）单肢稳定性验算 面积 A=8.16cm 回转半径 r=2.15cm长细比 =2870(整体长细比) =150第 7 页共 8 页查表 0.96 所以刚度满足要求。 单=N/(4A)=106M Pa=179MPa 所以稳定性满足要求。 （ 4 ）斜腹杆稳定性验算 斜腹杆内力 N=23KN 腹杆长度 L=85cm 面积 A=3.086cm 回转半径 r=1.22cm长细比 =70 =150 查表 0.79 所以刚度满足要求。 =N/(A)=94M Pa=179MPa 所以稳定性满足要求。第 8 页共 8 页1
