1、1框架结构课程设计任务书一、设计题目某商业批发楼二、工程概况某商业批发楼为三层全现浇框架结构，建筑面积为 1582m2。三、设计条件1、地质情况：地基土由素填土，砂砾石，弱风化基岩组成，第一层土为素填土，层厚 1.51.7m，地基承载力标准值为 120KN/m2，第二层为砂砾石，层厚 8.58.8m，地基承载力标准值为 250KN/m2，第三层为弱风化基岩，地基承载力标准值为 350KN/m2，场地类别为类，场地地下 15.00m 深度范围内无可液化土层。地下水位标高为 690m，水质对砼无侵蚀性。拟建场地地形平缓，地面绝对标高 700.00m。2、抗震设防为：8 度、0.2g、第一组。3、楼
2、面活荷载标准值为 3.5KN/m2。4、基本风压 w00.60KN/m 2（地面粗糙度属 B 类） ，基本雪压S00.8KN/m 2（n50） 。5、材料强度等级为：砼强度等级为 C25，纵向钢筋为 HRB335 级，箍筋为HPB235 级。6、屋面作法：（自上而下）SBS 防水层（0.4KN/m 2）,30 厚细石砼找平（24KN/m 3）,陶粒砼找坡（2%、7KN/m 3）,125 厚加气砼块保温（7KN/m 3）,150厚现浇钢筋砼板（25KN/m 3）,吊顶或粉底（0.4KN/m 2） 。7、楼面作法：（自上而下）水磨石地面（0.65KN/m 2） ，150 厚现浇钢筋砼板(25KN/
3、m 3)，吊顶或粉底（0.4KN/m 2） 。8、门窗作法：均采用铝合金门窗。9、墙体：外墙为 250 厚加气砼块，外贴面砖内抹灰；内墙为 200 厚加气砼块，两侧抹灰。10、室内外高差 450mm，初定基础底面标高为-2m，初估基础高度为 1m，底层柱高 5.5m。四、设计内容1、结构布置及截面尺寸初估；2、荷载计算；3、内力及侧移计算；4、内力组合及内力调整；5、截面设计。2第二节 框架结构课程设计指导书及实例一、设计资料规范：混凝土结构设计规范 GB 500102002 简称砼设计规范建筑结构荷载规范 GB 500092001 简称荷载规范建筑结构抗震设计规范 GB 500112001
4、简称抗震规范手册：静力计算手册砼结构计算手册抗震设计手册图集：建筑抗震构造图集 97G329（一）（九）二、结构方案（一） 结构体系考虑该建筑为商业批发楼，开间进深层高较大，根据抗震规范第 6.1.1条，框架结构体系选择大柱网布置方案。（二）结构抗震等级根据抗震规范第 6.1.2 条，该全现浇框架结构处于 8 度设防区，总高度 12.84m，因此属二级抗震。（三） 楼盖方案考虑本工程楼面荷载较大，对于防渗、抗震要求较高，为了符合适用、经济、美观的原则和增加结构的整体性及施工方便，采用整体式双向板交梁楼盖。（四）基础方案根据工程地质条件，考虑地基有较好的土质，地耐力高，采用柱下独立基础，并按抗震
5、规范第 6.1.14 条设置基础系梁。三、结构布置及梁柱截面初估 1、结构布置 342、各梁柱截面尺寸初估：（1）框架梁根据抗震规范第 6.3.1 条，梁宽不小于 200mm，梁高不大于 4 倍梁宽，梁净跨不小于 4 倍的梁高，又参考受弯构件连续梁 ，梁高 h=（1/81/12）L，梁宽 b=（1/21/3）h 。（2）框架柱根据抗震规范第 6.3.6 条，柱截面宽度 b 不小于 300mm，柱净高与截面高度之比不宜小于 4， 抗震规范第 6.3.7 条，二级抗震等级框架柱轴压比限值为 0.8 。框架梁，柱截面尺寸板初估。KL h=（1/81/12）L=（825550）mmb=（1/21/3）
6、h=(412275)mm故取梁截面尺寸（300600）mm柱 KZ N=1.25PkF=1.25126.664=2376KNA=N/0.75fc=189700mm2故柱截面尺寸 bh=600600mm板厚 h=(1/401/45) 6000=150133mm故取板厚 h=150mm框架梁的计算跨度以柱形心线为准，由于建筑轴线与柱形心线重合，而外墙面与柱外边线齐平，故轴，轴，A 轴，C 轴梁及填充墙均为偏心 125mm，满足抗震规范6.1.5 条规定。四、 荷载计算1、屋面荷载标准值SBS 防水层 =0.40KN/m 230 厚细石砼找平层 240.03=0.72KN/m 2陶粒砼并找坡 0.0
7、3+(0.03+0.027.8)/27=0.0.756KN/m 2125 厚加气砼块保温 70.125=0.875KN/m150 厚现浇钢筋砼板 250.15=3.75KN/m 2吊顶 =0.40KN/m 2屋面恒载标准值小计 =6.91KN/m 2屋面活荷载标准值雪荷 =0.80KN/m 22、楼面荷载标准值：地板砖地面 =0.60KN/m 2150 厚现浇砼板 250.15=3.75KN/m 2吊顶 =0.40KN/m 2楼面恒载标准值 =4.75KN/m 2楼面活载标准值 =4.50KN/m 23、楼面自重标准值 包括梁侧、柱侧抹灰，有吊顶房间梁不包括抹灰。例： L1：bh=0.30.6
8、 净长 6m均布线荷载为 250.30.6=4.5KN/m; 重量为 4.56 =27KNZ1：bh=0.60.6 净长 4.2m;均布线荷载 250.60.60.024=9.08KN/m;5Z1 重量为 4.29.08=38荷载汇集计算公式 构件 四层（屋面）1/2 层高=2.1m 荷载柱 0.60.6（2.1-0.6）2524+0.02（0.642+0.62）（2.1-0.6）2024 359.7屋盖 13.2387.651 3837梁 5.40.3（0.6-0.15）25+0.415+3.40.3（0.6-0.15）25+0.46+60.3(0.6-0.15) 25+0.4 16 683
9、.1女儿墙 0.90.1（13.2+38）225 230.4墙 0.252.1（42+65）-0.682+(6.62-0.63)27 327.8可变荷载 屋面可变荷载组合系数 0.50.813.238 200.64G4 359.7+3837+683.1+230.4+327.8+200.64 5638.6三层 二层层高 4.2m 柱 0.60.6（4.2-0.15）2524+0.02（0.642+0.62）（4.2-0.15）2024 971屋盖 13.2385.5 2759.8梁 5.40.3（0.6-0.15）25+0.415+3.40.3（0.6-0.15）25+0.46+60.3(0.6
10、-0.15) 25+0.4 16 683.1墙 0.254.2（42+65）-0.682+(6.62-0.63)27 655.6可变荷载 屋面可变荷载组合系数 0.5 13.238-(0.60.624)4.50.5 1117.7G3G2 971+2759.8+683.1+655.6+1117.7 6187.2一层 1/2 层高=2.25 柱 0.60.6（2.25+2.1-0.15）2524+0.02（0.642+0.62）（2.25+2.1-0.15）2024 1007.2屋盖 13.2385.5 2758.8梁 5.40.3（0.6-0.15）25+0.415+3.40.3（0.6-0.1
11、5）25+0.46+60.3(0.6-0.15) 25+0.4 16 683.1墙 0.25(2.25+2.1）（42+65）-0.682+(6.62-0.63)27 679可变荷载 屋面可变荷载组合系数 0.5 13.238-(0.60.624)4.50.5 1109G1 1007.2+2758.8+683.1+679+1109 6237总和 G1+G2+G3+G4=5638.6+6187.2+6187.2+6237 242504、墙体自重标准值外墙体均采用 250 厚加气砼块填充，内墙均采用 200 厚加气砼块填充。内墙抹灰，外墙贴面转，面荷载为：250 厚加气砼墙： 70.25+170.
12、02+0.5=2.59KN/m 2200 厚加气砼墙： 70.2+170.022=2.28JKN/m 2240 厚砖墙砌女儿墙： 180.24+170.02+0.5=5.16KN/m 26五、内力及侧移计算 一水平地震作用下框架的侧移计算1、 梁、柱的线刚度因本例采用现浇楼盖，在计算框架梁的截面惯性矩时，对边框架梁取I=1.5 I0I0 为矩形梁的截面惯性矩 ；对中框架梁取 I=2.0I0，采用 C30 混凝土，E c=3.00104N/mm2 C40 混凝土 Ec=3.2510 4N/mm2I0= bh3= 0.30.63=5.510-3m412Ib=2.0I0=25.410 3=10.81
13、03 m4梁的线刚度为：Kb=ECIb/L=（3.2510 410.810 3）/6.6=5.310 4KNm横梁线刚度计算见表 74。表 7-4 横梁线刚度计算表边框架梁 中框架梁梁号截 面bh跨 度m砼标号惯性矩I0m4 Ib=1.5I0Kb=EIb/L Ib=2I0 Kb=EIb/LKJL1 0.30.6 6 C40 5.5103 8.251034.4104 11103 5.9104KIL2 0.30.6 4 C40 5.5103 8.251036.7104 1110-3 8.91042柱的线刚度 柱的线刚度计算见表 7-5。表 7-5 柱的线刚度表7柱号截面bh(m2)柱高(m)惯性矩
14、 I c= bh3（m 4）12 线刚度 Kc(KNm)KZ1 0.60.6 4.5 0.60.63=10.810-312 6.05104 KZ2 0.60.6 4.2 0.60.63=10.810-3 8.3104 2.横向框架柱侧向刚度横向框架柱侧向刚度计算见表 76。表 7-6 横向框架柱侧向刚度 D 值计算层柱类型一般层cbK2/(底层)一般层K2/(底5.0层)2/1hKcim(KN/M)根数边框架边柱(4.42)/(28.3)=0.5 0.5/(2+0.5)=0.211.3103 4边框架中柱(44.4)/(28.3)=1.06 1.06/（2+1.06）=0.346 19.510
15、3 2中框架边柱(25.9)/(28.3)=0.71 0.71/(2+0.71)=0.5 28.2103 12中框架中柱(45.9)/(28.3)=1.42 1.42/(2+1.42)=0.42 80103 6二 三四层D 902103边框架边柱4.42/6.05=1.45 (0.5+1.45)/(2+1.45)=0.56 20103 4边框架中柱4.44/6.05=2.9 (0.5+2.9)/(2+2.9)=0.6924103 2中框架边柱25.9/6.05=1.9 (0. 5+1.9)/(2+1.9)=0.6121103 12中框架中柱45.9/6.05=3.9 (0. 5+3.9)/(2
16、+3.9)=0.7426103 6底层D 5361033、横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期 max017.T式中: 考虑填充墙影响的周期调整系数,取 0.60.7,本工程中横墙较少取0.6 ；-框架的顶点位移。max横向框架顶点位移的计算见表 77。8表 7-7 横向框架顶点位移计算层间相对位移层次 Gi(KN) Gi D G i/D i4 5639 56399.02105 0.062 0.1233 6187 118269.02105 0.013 0.0582 6187 180139.02105 0.019 0.0451 6237 242505.36105 0.026 0.026
17、1.706.1230.6T4. 横向地震作用由抗震规范5.1.4 条查得，在类场地，8 度区，结构的特征周期 Tg和地震影响系数 为： （S） max5.g 16.0max因为 所以 10.36T112(/)gT因为 ，所以 n=0.顶部附加地震作用为：g45 0EKnF=0.120.8532985=2473.5KNeqEKGF1各质点的水平地震作用标准值、楼层地震作用、地震剪力及楼层间位移计算过程见表 78。表中： )1(1nEKiFHDVUie/表 7-8 、 和 的计算iiYeu e层次 hi（m） Hi（m） GiGiHi（KNm） Fi（KN） vi（kn） D （m）4 4.2 1
18、7.1 5639 96426.9 923.99 923.99 902000 0.0013 4.2 12.9 6187 79812.3 764.78 1688.77 902000 0.0022 4.2 8.7 6187 53826.9 515.78 2204.55 902000 0.0031 4.5 4.5 6237 28066.5 268.94 2473.49 536000 0.005 24250 258132.6 2473.49 横向框架各层水平地震作用地震剪力分布见图 7-6。95、横向框架抗震变形验算首层 e=u e/hi=0.01/5.8=1/1160 e=1/550层间相对位移的限制
19、满足规范要求同理可进行纵向框架变形验算，在此略（二）水平地震作用下，横向框架的内力计算以轴横向框架为例进行计算。在水平地震作用下，框架柱剪力及弯矩计算采用 D 值法，其计算结果见表 79。表 7-9 水平地震作用轴框架剪力及弯矩标准值层高柱号层次h层间剪力 Vi层间刚度 D i各柱刚度 D imK y M 下 M 上4 4.2 933 902000 28200 0.031 28.92 0.71 0.45 54.65 66.83 4.2 1689 902000 28200 0.031 52.36 0.71 0.42 92.36 127.552 4.2 2205 902000 28200 0.03
20、1 68.36 0.71 0.47 134.94 152.17A柱1 4.5 2473 536000 21000 0.039 96.45 1.9 0.55 238.71 195.314 4.2 933 902000 80000 0.088 82.1 1.42 0.45 155.17 189.65 3 4.2 1689 902000 80000 0.088 148.63 1.42 0.45 280.9 343.342 4.2 2205 902000 80000 0.088 194.04 1.42 0.5 407.48 407.48B 柱1 4.5 2473 536000 26000 0.048
21、118.7 3.9 0.55 293.78 240.37注：表中 Vik第 I 层第 K 号柱的剪力y反弯点高度系数，y=y0+y1+y2+y3 ，y0、y1、y2、y3 均查表求得，y 值计算见表710。M 下 -柱下端弯矩，M 下 =VikyhM 上 -柱上端弯矩。M 上 = Vik（1-y）h表 7-10 y 值计算imiiVD10柱号 层次 K y0 1 Y1 2 Y2 3 Y3 y4 0.71 0.45 1 0 - - 1 0 0.453 0.71 0.42 1 0 - - 1 0 0.422 0.71 0.47 1 0 1 0 1.31 0 0.47边柱1 1.9 0.55 - -
22、 0.764 0 - - 0.554 1.42 0.45 1 0 - - 1 0 0.453 1.42 0.45 1 0 - - 1 0 0.452 1.42 0.5 1 0 1 0 1.31 0 0.5中柱1 3.9 0.55 - - 0.764 0 - - 0.55表 7-11 地震力作用下框架梁端弯矩，剪力及柱轴力AB 跨 BC 跨 柱轴力层次 L（m）M 左(KNm)M 右(KNmVb(KN)L（m）M 左(KNm)M 右(KNm)Vb （kN）NA（kN）NbNc（kN）4 6.6 68.5 43.2 15.45 6.6 49.5 58.21 13.58 -10.59 0 16.48
23、3 6.6 89.66 60.4 22.74 6.6 60.4 89.66 22.74 -22.74 0 22.742 6.6 201.4 141 51.88 6.6 140.9 201.4 51.88 -74.62 0 74.621 6.6 319 205.379.44 6.6 205.3 319 79.44 -154.06 0 154.06注：轴力拉为，压为。（三） 恒载作用下的内力计算恒载作用下的内力计算采用弯矩二次分配法，由于框架梁上的分布荷载由矩形（gi ）和梯形荷载（gi “）两部分组成，根据固端弯距相等的原则，先将梯形荷载化为等效均匀荷载，等效均匀的计算公式见静力计算手册 。计算
24、简图见图 7-8。1.框架梁上梯形荷载化为等效均布荷载qid=(1-2 2+ 3)q; =a/L=4/6.6=0.455四层 q3d=g3+（1-2 2+ 3）g 3”=4.06+（1-20.455 2+0.4553）41.7=32.46KN/m三层 q2d=g2+（1-2 2+ 3）g 2”=4.06+（1-20.455 2+0.4553）28.8=23.64KN/m二层 q2d=g2+（1-2 2+ 3）g 2”=4.06+（1-20.455 2+0.4553）28.8=23.64KN/m一层 q1d=g1+（1-2 2+ 3）g 1”=23.64KN/m2、恒载作用下的杆端弯矩本工程框架
25、结构对称，荷载对称，故可利用对称性进行计算。 (1)固定端弯矩的计算MFA3B3=- MFB3A3=-1/12q3dL2=-1/1232.466.62=-117.83KNmMFA2B2=- MFB2A2=-1/12q2dL2=1/1223.646.62=-85.81KNm11MFA2B2=- MFB2A2=-1/12q2dL2=1/1223.646.62=-85.81KNmMFA1B1=- MFB1A1= MFA2B2=-85.81KNm（2）分配系数：分配系数计算见表 7-12。表 7-12 分配系数 节点 A3 A2 A1杆件 A3A2 A3B3 A2A3 A2B2 A2A1 A1A2 A
26、1B1 A1A0Si=4i40.715=2.8641=440.715=2.8641=440.715=2.8640.546=2.18641=440.546=2.186Si 6.86 9.72 8.372iS0.417 0.583 0.294 0.411 0.294 0.316 0.442 0.242（3） 杆端弯矩计算（计算过程见图 7-9）（4） 恒载作用下的框架弯矩图欲求梁跨中弯矩，则需根据求得的支座弯矩和各跨的实际荷载分布（如图8a）按平衡条件计算，而不能按等效分布荷载计算简支梁：均布荷载下跨中弯距qL 2/8=4.066.62/8=22.11KNm梯形荷载下跨中弯距qL 2/24（3-4
27、 2）=41.76.6 2(3-40.4552)/24=164.22KNm合计跨中弯距164.2222.11186.33KNm四层：M AB=-56.50.8=-45.44KNm; MBA=148.50.8=-118.8KNm跨中弯距186.33-（45.44+118.8）/2=186.33-82=104.33KNm同理：二、三层跨中弯距71.08KNm; 一层跨中弯距73.62KNm3 、梁端剪力计算恒载作用下梁端剪力计算过程见表 713。表 7-13 恒载作用下梁端剪力计算总剪力KN层次 qdKN/M LM qd 2lKNM/LKN VA= -M/L2qlVB= +M/L2ql4 32.4
28、6 6.6 107.12 11.12 96 118.243 23.64 6.6 78.01 3.32 74.69 81.332 23.64 6.6 78.01 3.32 74.69 81.331 23.64 6.6 78.01 5.88 72.13 83.89注：b 为柱截面高度4、柱轴力计算柱轴力计算见表 7-14。表 7-14 恒载作用下柱轴力计算柱号 层次 截面 横梁剪力 纵梁传来 柱自重 N 柱轴力 N柱顶 112.69 208.69 208.69A 柱 4 柱底 96 29.61 29.61 238.312柱顶 94.98 189.57 4083 柱底 74.69 29.61 29.
29、61 437.58柱顶 94.98 169.67 4082 柱底 74.69 29.61 29.61 437.58柱顶 94.98 167.11 604.7C 柱1 柱底 72.13 38.78 38.78 643.47柱顶 147.38 383.86 383.864 柱底 118.22=236.48 29.6129.61 413.47柱顶 108.68 271.34 684.813 柱底 81.332=162.66 29.61 29.61 714.42柱顶 108.68 271.34 684.812 柱底 81.332=162.66 29.61 29.61 714.42柱顶 108.68 2
30、76.46 990.88B 柱1 柱底 83.892=167.78 38.78 38.78 1029.66（四）活荷载作用下的内力计算1、活荷载作用下的弯矩计算因本工程为商业批发楼，活荷载分布比较均匀，所以活荷载不利分布考虑满布法，内力计算可采用弯矩二次分配法，但对梁跨中弯矩乘 1.11.2 的增大系数。（1）将框架梁上梯形荷载化为等效均匀活荷载四层： q3d=（1-2 2+ 3）q3=（1-20.455 2+0.4553）4.5=3.06KN/m一 二 三层: q1d=q2d=（1-2 2+ 3）q1=（1-20.455 2+0.4552）21=14.28KN/m（2） 固端弯矩计算四层：
31、M F=- q3dL2=- 3.066.62=-11.1KNm11一 二 三 层：M F=- q1dL2=- 14.286.62=-14.28KNm1（3）杆端弯矩计算杆端弯矩计算过程见图 7-11。（4）.活荷载作用下的框架梁跨中弯矩计算；M4跨中 =1.2-0.8*(5.85+10.98)/2+1/244.516.62（3-40.4545 2）=11.94KNmM3 跨中 =1.2-0.8*(10.29+16.27)/2+1/24216.62（3-40.4545 2）=86.59KNmM2 跨中 =1.2-0.8*(10.29+16.27)/2+1/24216.62（3-40.4545 2
32、）=86.59KNmM1 跨中 =1.2-0.8*(8.9+16.98)/2+1/24216.62（3-40.4545 2）=87KNm13注:0.8 *为弯距调幅系数。2、活荷载作用下的梁端剪力计算活荷载作用下的梁端剪力计算过程见表 715。 表 7-15 活荷载作用下剪力计算过程剪力（KN）层次 qd（KN/m） L（M） qL/2（KN） M/L（KN）VA=qL/2-M/L VB 左 =qL/2+M/L4 3.06 6.6 10.1 1.193/0.95 9.15 11.293 14.28 6.6 47.12 0.906/0.73 46.39 482 14.28 6.6 47.12 0
33、.906/0.73 46.39 481 14.28 6.6 47.12 1.22/0.98 46.14 48.34注： 表内剪力按调幅前、后的大者取用。3、活荷载作用下柱轴力计算活荷载作用下 A 柱轴力计算见表 7-16。表 7-16 活荷载作用下 A 柱轴力计算表柱号 层次 截面 横梁剪力 纵梁传来 柱重 N（kN） 柱轴力（KN）柱顶 15.9 15.94 柱底 9.15 6.75 1 0 15.9柱顶 77.89 93.793 柱底 46.39 31.5 0 0 93.79柱顶 77.89 93.792 柱底 46.39 31.5 0 0 93.79柱顶 77.64 171.43AC 柱
34、1 柱底 46.14 31.5 0 0 171.43柱顶 36.8 36.084 柱底 11.292=22.58 13.5 0 0 36.08柱顶 159 195.083 柱底 482=96 63 0 0 195.08柱顶 159 195.082 柱底 482=96 63 0 0 195.08柱顶 159.68 354.76B 柱1 柱底 48.342=96.68 63 0 0 354.76活荷载作用下的内力图见图 712。六、内力组合及调整框架梁的内力组合在恒载和活荷载作用下，跨间 MMAX 可近似取跨中的 M 代替。MMAX= qL2-（M 左 +M 右 ）/281式中 M 左 、M 右
35、-梁左右端弯矩。跨中 M 若小于 ql2，应取 M= ql2161614在竖向荷载与地震力组合时，跨间最大弯矩 MGE 采用数解法计算。如图713 所示。 中图 a 竖 向 荷 载 组 合 中地 震 作 用图 b 竖 向 荷 载 与 地 震 荷 载 组 合图 6图中：MGA，MGB-重力荷载下梁端的弯矩；MEA，MEB-水平地震作用下梁端弯矩；RA，RB-竖向荷载与地震荷载共同作用下的梁端反力。对 RB 作用点取矩，RA=qL/2-1/L（MGB- MGA+ MEA+ MEB）x 处截面弯矩为：M=RAx-qx 2/2-MGA+ MEA由 dM/dx=0。可求得跨间 MMAX 的位置为 x1=
36、RA/q将 X1 代入任一截面 x 处的弯矩表达式，可求得跨间最大弯矩为MMAX=MGE=RA2/2q-MGA+MEA=qx2/2-MGA+MEA当右震时，公式中 MEA、MEB 反号。 MGE及 x1 的具体数值见表 717。表 7-17 MGE及 Xi值计算1.2（恒+0.5 活） 1.3 地震q l RA Xi MGE跨 层MGAKNmMGBKNmMEAKNmMEBKNm KN/M M左震KN右震KN左震M右震M左震KNm右震KNm4 57.34 148.5 116 78.52 40.79 6.6 91.2 150.4 2.237 3.69 161.3 103.83 68.5 97.67
37、 262 183.2 36.94 6.6 50.1 184.9 1.355 5 227.2 131.42 68.5 97.67 262 183.2 36.94 6.6 50.1 184.9 1.355 5 227.2 131.4A B1 55.6 106.1 415 266.9 36.94 6.6 11 217.5 0.297 5.89 360 170.5注：当 x1L 或 x10 时，表示最大弯矩发生在支座处，应取 x1=L 或 x1=0，用 M=RAx-qx2/2-MGAMEA 计算 MGE；表中恒载和活荷载的组合，梁端弯距取调幅后的数值；表中 q 值按 1.2（恒0.5 活）计算。梁内力
38、组合见表 718。（二）框架柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面，A 柱内力组合见表 719。B 柱内力组合见表 720。表 7-18 框架梁内力组合荷载类别 竖荷组合竖向荷载与地震力组合层次 位置 内力 恒载 活载 地震 1.2+1.4 1.2（+0.5）1.34 A4 右 M -45.44 -4.68 89.66 -61.08 32.32 -14715V 96 8.9 22.74 127.66 143.28 97.8M -118.8 -10.98 60.4 -157.93 -88.75 -209.6B4 左V 118.24 11.29 22.74 157.69 171.4 125.
39、92跨中 MAB 104.33 11.94 141.912 161.28 103.8M -48.09 -5.24 105.8 -70.25 85.74 -182.65A2 右V 89 29.5 38.2 159.72 157.64 84.51M -85.77 -12.5 82.98 -128.25 -58.24 -248.55B2 左V 94.28 38.5 38.59 160.58 175.25 87.263跨中 MAB 82.95 57.64 182.51 205.47 128.25M -52.97 -8.23 201.45 -75.086 132.95 -269.95A2 右V 74.6
40、9 46.21 51.88 154.32 169.23 65.47M -74.89 -13 140.94 -108.07 -43.27 -238.6B2 左V 81.33 48 51.88 164.8 178.3 74.522跨中 MAB 71.08 86.59 206.52 227.23 131.43M -42.77 -7.12 318.97 -61.3 263.37 -374.57A1 右V 72.13 45.9 79.04 150.8 193.14 35.06M -81.59 -13.58 205.3 -116.92 99.25 -311.37B1 左V 83.89 48.34 79.0
41、4 168.34 208.7 50.631跨中 MAB 73.62 86.916 210.03 360 170.5表 7-19 A 柱内力组合荷载类别 竖向荷组合 竖向荷载与地震力组合层次位置内力 恒载 活载 地荷 1.2+1.4 1.2（+0.5）1.3M 56.5 5.854 89.66 76 187.9 -45.24柱顶 N 208.69 15.9 22.74 272.7 290 231M 38.59 5.175 64.93 53.55 133.8 -354 柱底 N 238.3 15.9 22.74 308 326 266M 35.5 5.54 97.24 55.27 207.58 -
42、85.75柱顶 N 358.14 75.28 48.25 428.49 597.2 376.5M 36.24 4.25 89.39 52.78 182.91 -863 柱底 N 375.1 58.34 48.76 458.14 456.75 338M 27.58 5.115 136.52 40.257 213.64 -141.31柱底 N 408 93.79 74.62 621 643 449M 35.75 5.946 121.07 51.22 203.86 -1112 柱底 N 437.58 93.79 74.62 656.4 678.4 484.4M 17.72 2.952 197.9 2
43、4.8 279.7 -234.83柱顶 N 604.7 171.43 154.06 965.6 1029 628.3M 8.86 1.476 241.9 12.7 326 -302.951 柱底 N 643.47 171.43 154.06 1012.17 1075.2 675表 7-20 B 柱内力组合表荷载类别 竖荷组合 竖向荷载与地震力组合层次位置内力 恒载 活载 地荷 1.2+1.4 1.2（+0.5）1.316M 0 0 120.81 0 157.05 -157.05柱顶 N 383.86 36.08 0 511 482 482M 0 0 98.85 0 128.5 -128.54
44、柱底 N 413.47 36.08 0 546.7 517.8 517.8M 0 0 156.92 0 203.99 -203.99柱顶 N 419.53 120.84 0 672.58 575.94 -575.94M 0 0 144.25 0 187.53 -187.533 柱底 N 568.18 107.96 0 829.83 746.59 -746.59M 0 0 183.02 0 238 -238柱顶 N 468.81 195.08 0 836 679.6 679.6M 0 0 183.02 0 238 -2382 柱底 N 714.42 195.08 0 1130 974 974M
45、0 0 183.02 0 238 -238柱顶 N 990.9 354.76 0 1685 1402 1402M 0 0 278.18 0 361.6 -361.61 柱底 N 1029.6 354.76 0 1732 1448.4 1448.4（三）内力调整1、强柱弱梁要求根据抗震规范6.2.2 条，梁柱节点处的柱端弯距设计值应符合下式要求： bcM式中 节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯距设计值之和，cM上下柱端的弯距设计值，可按弹性分析分配；节点左右梁端截面顺时针或反时针方向组合的弯距设计值之和；b柱端弯距增大系数，一级取 1.4；二级取 1.2；三级取 1.1。c具体计算过程详
46、表 721。表 721 梁柱节点处柱端弯距调整计算表节点组合 cuMcdclbMrbbccuMcdGE 203.86 279.7 483.56 0 263.37 316 133.22 182.78A1GE 111 235 346 0 375 450 144 305GE 238 238 476 99.25 311.4 492.7 246.4 246.4B1GE 238 238 476 311 99 493 246 246注：表中 ； ，M 使杆端顺时针转动为bcuc bcdc。2、强剪弱弯的要求为保证梁柱的延性，梁端及柱端的抗剪能力应大于抗弯能力。17（1） 抗震规范6.2.4 条规定：二级框架梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整。 GbnrblvbVlMV/)(式中： 梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；GbV、 分别为梁左右端反时针或顺时针方向组合的弯距设计值；lbMr梁端剪力增大系数，二级取 1.2。v具体计算过程详表 722。表 722 梁端剪力设计值调整计算表 nrblvblM/)(KN)V杆件组合 GbVKNnlmlbMKNmrKNm 左 右 左 右GE 174.87 6.6 263.37 99.25 71.3 7
