1、I摘要本毕业设计题目为乌兰察布市政府办公楼设计。其工程用地基本为长方形，东西宽约 20m，南北长约 80m，建筑面积约 9000m2；地上 9 层，建筑高度 38.4m。本设计主要进行了结构方案中横向框架框架的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载、活荷载以及雪荷载）作用下的结构内力。是找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计（完成了平台板，梯段板，平台梁等构
2、件的内力和配筋计算及施工图绘制）、楼盖的设计（完成了板的配筋和次梁的配筋）、基础的设计（完成了独立基础和联合基础的配筋）。关键词：配筋 荷载传递途径 剪力 跨度 框架 IIAbstractThe graduation project entitled Design Wulanchabu City Government building. Its basic rectangular project site from east to west width of 20m, the South and the North about 80m, the construction area of abo
3、ut 9000m2; layer 9 on the ground, building height 38.4m.The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor miscalculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing th
4、e peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force，ax
5、ial force snow force) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most
6、 adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and l
7、anding girder whose shop drawings are completed. The design of floor slab，foundation.key words：reinforcement load path shear span frame III目录摘要 IABSTRACT .II第 1 章 绪论 .11.1 设计题目 11.2 设计资料 11.2.1 水文地质资料11.2.2 气象资料11.3 设计要求 21.3.1 建筑部分21.3.2 结构部分21.4 设计成果 21.4.1 概况21.4.2 设计施工图2第 2 章 设计概况 .32.1 工程概况 32.
8、2 具体要求 32.3 设计依据 32.4 设计过程 3第 3 章 结构布置及计算简图 .5第 4 章 重力荷载计算 .84.1 屋面及楼面的永久荷载标准值 84.2 屋面及楼面可变荷载标准值 84.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算 94.4 重力荷载代表值 .11IV第 5 章 框架侧移刚度计算 14第 6 章 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 196.1 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 .196.1.1 横向自振周期计算 .196.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算.206.1.3 水平地震作用下的位移验算.216.1.4 水平地震作用下框架内力计算.226.2
9、 横向风载作用下框架结构的内力和侧移计算 .286.2.1 风荷载标准值.286.2.2 风荷载作用下水平位移验算.306.2.3 风荷载作用下框架结构内力计算.31第 7 章 竖向荷载作用下框架结构的内力计算 357.1 横向框架内力计算 .357.1.1 计算单元.357.1.2 荷载计算.367.2 横向框架内力组合 .477.2.1 结构抗震等级.477.2.2 框架梁内力组合.477.2.3 框架柱内力组合.49第 8 章 截面设计 568.1 框架梁 .568.2 框架柱 .608.2.1 剪跨比和轴压比验算 .608.2.2 柱正截面承载力计算.618.2.3 柱斜截面受剪承载力
10、计算.648.3 节点设计 .668.3.1 节点核心区剪力设计值 .668.3.2 节点核心区截面验算 .678.3.3 节点核心区截面抗剪强度验算 .688.4 构造要求 .68V8.4.1 梁的构造.688.4.2 柱的构造718.5 楼梯计算 .748.5.1 计算简图的确定 .758.5.2 梯段板计算 .758.5.3 平台板设计 .778.5.4 平台梁设计 .788.6 板的设计 .798.6.1 楼面板区格板 .798.6.2 楼面板 D 区格板 .82结 论 85致 谢 86参考文献 .87附录 188附录 2951第 1 章 绪论1.1 设计题目乌兰察布市政府办公楼设计1
11、.2 设计资料1.2.1 水文地质资料抗震设防烈度 7 度，建筑场地类别二类，场地特征周期为 0.35 秒， 基本雪压 S0=0.40kN/，基本风压 0=0.60kN/.地区表面为一般粘性土层，下部为砂类土，水质无侵蚀性，承载力情况良好(承载力值待定)。1.2.2 气象资料冬季室外平均温度 -22 绝对最高温度 30 绝对最低温度 -25全年雨季 7-8 月最大降雨量 31.7/10min21.3 设计要求1.3.1 建筑部分： 总平面，平立剖面，主要节点构造1.3.2 结构部分：（1）结构方案与布置；（2）框架剪力墙结构协同工作分析；（3）结构侧移计算；（4）框架剪力墙受力分析和截面计算。
12、1.4 设计成果1.4.1 概况： 建筑设计说明，结构设计说明，结构计算书1.4.2 设计施工图：（1) 建筑施工图：底层平面图，标准层平面图，主要平面图，主要剖面图，节点详图（2)结构施工图：结构布置图，框架和楼面配筋图3第 2 章 设计概况2.1 工程概况拟建一综合办公楼，建筑面积 9000 平方米，受场地限制，宽度 20 米，长度 80 米，设计要求框架结构，丙类建筑。2.2 具体要求政府办公楼：8-10 人标准间（60左右） ；6-8 人带套间办公室（80左右） ；每层有单人办公室 2-4 间，小型会议室 1 间；大型多功能会议室（200左右）2 间。2.3 设计依据本 设 计 依 据
13、 各 种 现 行 建 筑 设 计 规 范 、 结 构 设 计 规 范 ， 设 计 说 明 书 ，规 划 位 置 图 要 求 进 行 设 计 。2.4 设计过程（1）确定结构体系与结构布置；（2）根据经验对构件进行初估；（3）确定计算模型及计算简图；（4）荷载计算；4（5）内力计算及组合；（6）构件及节点设计；（7）编写设计任务说明书；（8）图纸绘制。5第 3 章 结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求 1，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别见大图，主体结构共9 层，底层层高 4.2m，其余各层层高均为 3.9m，共 35.4m。突出塔楼部
14、分为电梯间，层高 3 米。填充墙采用 240mm 厚的粘土空心砖。门为木门，门洞尺寸有 0.9m2.4m，3.0m2.4m，1.5 m2.4 m，1.22.4 m。入口处为玻璃转门，门洞尺寸为 2.42.7 m，弹簧门，门洞尺寸为 1.82.7 m。窗为铝合金窗，洞口尺寸有 2.4 m2.1m，2.1m2.1m，1.8 m 2.1 m，3.0 m2.1 m。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构 2，楼板厚度取 100mm。梁截面高度按梁跨度的 1/121/8 估算，由此估算的梁截面尺寸见表 3-1，表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级。其设计强度 C35（f c=16.7 N/ m， ft
15、=1.57 N/ m） ，C30( fc=14.3 N/ m，f t=1.43 N/ m)。表 3-1 梁截面尺寸及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁（bh） ，mmBC 跨， DE 跨 AB 跨 CD 跨纵梁（bh） ，mm 次梁(bh)，mm29 C30 300600 300400 300600 3005001 C35 350600 350400 350600 300500柱截面尺寸可根据公式（3-1） 、 （3-2）N=FgEn (3-1)ACN/Nfc (3-2)估算。由于本框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值 N=0.8，各层的重6力代表值近似取 12 kN/ m。由结构平面
16、布置图可知边柱及中柱的负荷面积分别为 7.23.6 m和 7.24.8 m。由公式（3-2）得第一层柱截面面积为边柱 AC1.37.23.612108/0.816.7=236196 mm中柱 AC1.257.24.812108/0.816.7=275625 mm如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为 486mm 和 525mm。根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计中柱截面尺寸取值如下：1 层 700mm700mm25 层 600mm600mm69 层 550mm550mm基础采用肋梁式筏板基础，基础埋深 2.5 米，肋梁高度取 1.2 米。框架结构计算简图如下图所示。取顶层柱的形
17、心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底，2-9 层柱高即为层高，取 3.9m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h1=4.2 0.6 2.51.20.1=6m。7(a)横向框架 (b)纵向框架图 3-1 框架结构计算简图8第 4 章 重力荷载计算4.1 屋面及楼面的永久荷载标准值 8屋面（上人） ：30 厚细石混凝土保护层 220.03=0.66 kN/ m三毡四油防水层 0.40 kN/ m20 厚水泥砂浆找平层 200.02=0.40 kN/ m150 厚水泥蛭石保温层 50.15=0.75 kN/ m100 厚钢筋混凝土板 250.1=2.50 kN/ mV 型轻钢龙骨吊顶 0.25 k
18、N/ m合计 4.96 kN/ m18 层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 kN/ m100 厚钢筋混凝土板 250.1=2.50 kN/ mV 型轻钢龙骨吊顶 0.25 kN/ m合计 3.30 kN/ m4.2 屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值 2.0 kN/ m9楼面活荷载标准值 2.0kN/ m屋面雪荷载标准值 sk=rs0=1.00.4=0.4 kN/ m式中： r 为屋面积雪分布系数，取 r=1.0。4.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等 8计算出单位长度上的重力荷载 3；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。
19、计算结果见表 4-110表 4-1 梁、柱重力荷载标准值层次 构件bmhmKN/m gKN/mlim nGiKNGiKN边横梁 0.35 0.60(0.40) 25 1.05 5.513(3.675) 6.410(4.120) 86317.550(105.840)中横梁 0.35 0.60(0.40) 25 1.05 5.513(3.675) 6.390(1.700) 88317.550(70.560)次 梁 0.30 0.50 25 1.05 3.94 6.460 6 170.100纵 梁 0.35 0.60 25 1.05 5.52 6.500 32 1270.082251.681柱 0.
20、70 0.70 25 1.10 13.48 6.000 38 3072.30边横梁 0.30 0.60(0.40) 25 1.05 4.725(3.150) 6.600(4.200) 86272.160(90.720)中横梁 0.30 0.60(0.40) 25 1.05 4.725(3.150) 6.600(1.800) 88272.160(60.480)次 梁 0.30 0.50 25 1.05 3.94 6.460 6 170.100纵 梁 0.30 0.60 25 1.05 4.725 6.600 32 1088.6425柱 0.60 0.60 25 1.10 9.9 3.90 38
21、1467.161954.26边横梁 0.30 0.60(0.40) 25 1.05 4.725(3.150) 6.650 (4.250) 86272.160(90.720)中横梁 0.30 0.60(0.40) 25 1.05 4.725(3.150) 6.650(1.850) 88272.160(60.480)次 梁 0.30 0.50 25 1.05 3.94 6.460 6 170.100纵 梁 0.30 0.60 25 1.05 4.725 6.650 32 1088.641954.2669柱 0.55 0.55 25 1.10 8.319 3.900 38 1232.84注：1）表中
22、 为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g 表示单位长度构件重力荷载；n 为构件数量。2）梁长度取净长；柱长度取层高11墙体为 370mm 厚钢筋混凝土，外墙面贴瓷砖（0.5 kN/ m） ，内墙面为20mm 厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为0.5+150.37+170.02=4.44 kN/ m内墙为 240mm 厚粘土空心砖，两侧均为 20mm 厚抹灰，则内墙单位墙面重力荷载为150.24+170.022=4.28 kN/ m木门单位面积重力荷载为 0.2 kN/ m；铝合金窗单位面积重力荷载取0.4 kN/ m。4.4 重力荷载代表值集中于各质点的重力荷载 Gi，为计算单
23、元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙、柱等重量。各可变荷载的组合值系数按表 4-2 的规定采用 3：无论是否为上人屋面，其屋面上的可变荷载均取雪荷载。表 4-2 可变荷载组合值系数可变荷载种类 组合值系数雪荷载 0.5屋面积灰荷载 0.5屋面活荷载 不考虑按实际情况考虑的楼面活荷载 1.0藏书库、档案库 0.8按等效均布荷载考虑的楼面活荷载 其他民用建筑 0.5吊车悬吊物重力 硬 钩 吊 车 0.3简单的计算过程如下：12顶层：屋面恒载、50屋面荷载、纵横梁的自重、半层柱的自重、半层墙的自重。其它层：楼面荷载、50楼面均布荷载、纵横梁自重、楼面上、下各半层的柱及纵横墙自重。主体结
24、构总面积 A=16.850.4+4.87.24=846.72+ 69.12=984.96m第一层（楼板重+梁柱重+墙体重+门窗重）G1=3.3984.96+0.52.0984.96+ 2251.68+3072.30+4.2(7.2-0.7)4.2824+4.2(7.2-0.7)4.4417+4.2(2.4-0.7)4.442+4.2(4.8-0.7)4.444=14793.399kN第二层G2=3.3984.96+0.52.0984.96+ 1954.26+1467.16+3.9(7.2-0.6)4.2829+3.9(4.8-0.6)4.282+3.9(7.2-0.6)4.4418+3.9(2
25、.4-0.6)4.442+3.9(4.8-0.6)4.444=13402.197kN第三五层算法和第二层类似第六层 G5=3.3984.96+0.52.0984.96+1954.26+1232.84+3.9(7.2-0.55)4.2829+3.9(4.8-0.55)4.282+3.9(7.2-0.55)4.4418+3.9(2.4-0.55)4.442+3.9(4.8-0.55)4.444=13214.529kN第七、八层算法与第六层类似第九层（梁柱重/2+墙体/2+门窗重+楼面恒载+楼面活荷载+楼面雪荷载）G9=4.96984.96+0.52.0984.96+(1954.26+1232.84
26、/2+3.9(7.2-0. 55)4.2829+3.9(4.8-130.55)4.282+3.9(7.2-0.55)4.4418+3.9(2.4-0.55)4.442+3.9(4.8-0.55)4.444/2=10359.962kN各层重力荷载代表值如下： 第一层 G1=14793.399kN 第二层 G2=13402.197kN 第三五层 G3= G4 = G5= G2=13402.197kN 第六层 G5=13214.529kN 第七八层 G7= G8= G5=13214.529kN 第九层 G9=10359.962kN计算结果见图 4-1。 G1=4793.kN206图 4-1 各质点的
27、重力荷载代表值14第 5 章 框架侧移刚度计算表 5-1 横梁线刚度 ib 计算表表 5-2 柱线刚度 ic 计算表层次 hc，mmEC，N/mm bh，mmmm Ic，mm 4 EcIc/hc，Nmm1 6000 3.15104 700700 2.0011010 10.500101025 3900 3.00104 600600 1.0801010 8.308101069 3900 3.00104 550550 7.626109 5.8661010根据梁、柱线刚度比 K 的不同， 结构平面布置中的柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼、电梯间柱等。现以第 2 层 C-3 柱的侧移刚度
28、计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略，计算结果见表 5-3。第 2 层 C-3 柱及与其相连的梁的相对线刚度 (4.05.02)/8.30K=1.145c =1.145/ （2+1.145 ） =0.364由公式 5-1 类别 层次 ECN/mmbhmmmmI0mm4lmmECI0/lNmm1.5ECI0/lNmm2ECI0/lNmm1 3.15104 3506003504006.31091.910912.76054.1401001.8751005.52010102.5001010边横梁29 3.0104 3006003004005.41091.610972004800 1.13.4.
29、50010102.00010101 3.15104 350400 1.9109 3.751010 5.001010走道梁29 3.0104 300400 1.61092400 023.001010 4.00101015(5-1)21/cDih得 D=0.364 =23859N/mm210398.框架柱侧移刚度 D 值计算结果见表 5-3。图 5-3 C-3 柱与其相连的梁的相对线刚度16表 5-3 框架柱侧移刚度 D 值（N/mm）层号位置柱根数0.575 0.256 10320 4边框架边柱 0.485 0.181 11077 21.260 0.400 17488 20.985 0.330
30、21661 2边框架中柱 1.335 0.385 20122 20.780 0.281 12260 20.975 0.328 14321 20.520 0.206 13525 4中框架边柱0.650 0.245 16077 21.760 0.468 20455 20.780 0.281 12260 21.955 0.494 21600 21.173 0.379 24236 46 9中框架中柱1.303 0.385 25462 60.495 0.189 13402 435边框架边柱 0.452 0.217 18799 2（ 一 般 层 ） cbi2K（ 首 层 ） cbi（ 一 般 层 ） K2
31、（ 首 层 ） 25.02cH1KD171.125 0.361 26921 20.835 0.279 34215 2边框架中柱 0.789 0.295 31876 20.600 0.245 18796 20.825 0.289 21034 20.440 0.190 19237 4中框架边柱0.560 0.321 23334 21.450 0.437 30789 20.600 0.246 17869 20.823 0.296 23549 20.995 0.335 35467 4中框架中柱1.145 0.364 25151 60.233 0.112 16438 4边框架边柱0.225 0.102
32、20341 20.586 0.226 31567 20.423 0.156 34571 2边框架中柱 0.452 0.185 36873 20.388 0.145 20352 20.426 0.178 26542 20.328 0.120 21269 42中框架边柱0.258 0.128 25908 2180.766 0.226 38856 20.398 0.287 20354 20.856 0.139 41237 20.543 0.289 42365 4中框架中柱0.287 0.231 25497 60.604 0.425 35975 4边框架边柱0.534 0.407 45978 21.3
33、78 0.544 47176 21.066 0.342 34867 2边框架中柱 1.324 0.569 61889 20.809 0.467 3239479 21.012 0.600 42365 20.546 0.424 50348 4中框架边柱0.709 0.456 50120 21.780 0.609 51568 20.802 0.476 39875 21.897 0.678 53189 21.238 0.459 65458 41中框架中柱1.489 0.573 67982 619第 6 章 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算6.1 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算6.
34、1.1 横向自振周期计算结构顶点的假想位移由公式（6-1）（6-3）(6-1)nGikiV(6-2)1()/siiijjuD(6-3)1()nkk计算。计算过程见表 6-1。表 6-1 结构顶点的假想位移计算层次 Gi，kN VGi，kN Di，N/mm i，mm i，mm9 10359.962 10359.962 1124355 9.21 444.318 13214.529 23574.491 1124355 20.9 435.17 13214.529 36789.020 1124355 32.7 414.26 13214.529 50003.549 1124355 44.4 381.55
35、13402.197 63405.746 1254536 56.5 337.14 13402.197 76807.943 1254536 68.0 280.63 13402.197 90210.140 1254536 75.5 212.62 13402.197 103612.337 1356654 80.6 137.11 14793.399 118405.736 2097810 56.5 56.5按公式（6-4 ）20T1=1.7YT(T)1/2 (6-4)计算基本周期 T1，其中 T 的量钢为 m，取 YT=0.7，则T1=1.70.7(0.4431)1/2=0.79s6.1.2 水平地震作用
36、及楼层地震剪力计算本例中，结构高度不超过 40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法 1计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值计算如下：Geq=0.85Gi=0.85 (14793.399+13402.1974+13214.5293+ 10359.962)=0.85118405.736=100644.88 kNa1=(Tg/T1)0.9 amax=(0.30/0.79)0.90.08=0.033 FEK= a1 Geq=0.033100644.88=3368.42kN因 1.4Tg=1.40.30=0.42sT1=0.79s，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶
37、部附加地震作用系数 经查表，计算得n=0.080.79+0.07=0.133nF=0.1333368.42=448.56 kN各质点的水平地震作用按公式（6-5）(6-5)1(1)/ninEKiijFGH计算。将上述 和 FEK 代入可得：nFi=2920.42 GiHi/GiHi具体计算过程见表 6-2。各楼层地震剪力按公式（6-6）Vi=Fk (6-6)计算，结果列入表 6-2。21表 6-2 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次 Hi，m Gi，kN GiHi，kNmGiHi/GiHi Fi，kN Vi，kN9 37.2 10359.962 385390.59 0.155 45
38、2.67 452.678 33.3 13214.529 440043.82 0.177 516.91 969.587 29.4 13214.529 388507.15 0.156 455.59 1425.176 25.5 13214.529 336970.48 0.136 397.18 1822.355 21.6 13402.197 289487.46 0.117 341.69 2164.044 17.7 13402.197 237218.89 0.095 277.44 2441.483 13.8 13402.197 184950.32 0.074 216.11 2657.592 9.9 13
39、402.197 132681.75 0.053 154.78 2812.371 6.0 14793.399 88760.39 0.036 105.14 2917.516.1.3 水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移 i 和顶点位移 i1分别按公式（6-7）和公式（6-8）(6-7)()/siiijjVD(6-8)1()nkk计算。计算过程见表 6-3。表中还计算了各层的层间弹性位移角 。/eih22表 6-3 横向水平地震作用下的位移验算层次 Vi，kN Di，N/mm i，mm i，mm hi，mm /eih9 452.67 1124355 0.403 13.413 39
40、00 1/98968 969.58 1124355 0.862 13.010 3900 1/95937 1425.17 1124355 1.270 12.148 3900 1/49556 1822.35 1124355 1.621 10.878 3900 1/34815 2164.04 1254536 1.725 9.257 3900 1/27684 2441.48 1254536 1.950 7.532 3900 1/23573 2657.59 1254536 2.118 5.582 3900 1/21152 2812.37 1356654 2.073 3.464 3900 1/21261
41、2917.51 2097810 1.391 1.391 6000 1/2848由表 6-3 可见，最大层间弹性位移角发生在第 3 层，其值为1/21151/550，满足要求，其中限值/h=1/550。6.1.4 水平地震作用下框架内力计算以结构平面布置图中 3 轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。框架柱端剪力及弯矩分别按公式（6-9）和公式（6-10）（6-1/sijijijVD9）Mijb=Vijyh 23（6-10）Miju= Vij(1-y)h （6-11）计算，其中 Dij 和D ij 取自表 5-4，层间剪力 7取自表 6-2。各柱反弯点高度比y7按公式（6
42、-12）y=yn+y1+y2+y3 （6-12）确定。本例中底层柱需考虑修正值 y2，第 2 层柱需考虑修正值 y1 和 y3，其余柱均无修正。具体计算过程及结果见表 6-4，6-5。表 6-4 各层边柱端弯矩及剪力计算层次 ，ihm ，kNiV，N/mmijD1iiVKy M上 下9 3.9 452.67 1124355 14321 5.77 0.767 0.25 5.63 16.888 3.9 969.58 1124355 14321 6.71 0.767 0.35 9.16 17.017 3.9 1425.17 1124355 14321 13.0 0.767 0.40 20.28 30
43、.426 3.9 1822.35 1124355 14321 18.5 0.767 0.45 32.47 39.685 3.9 2164.04 1254536 18220 23.3 0.499 0.45 40.89 49.984 3.9 2441.48 1254536 18220 30.3 0.499 0.50 59.09 59.093 3.9 2657.59 1254536 18220 33.7 0.499 0.50 65.72 65.722 3.9 2812.37 1356654 20600 36.6 0.556 0.50 71.37 71.371 6.0 2917.51 2097810
44、21320 43.4 0.573 0.70 127.60 54.682425表 6-5 各层中柱端弯矩及剪力计算层次 ，ihm ，kNiV，N/mmijD1iiVKY M上 下9 3.9 452.67 1124355 14321 42050 14.5 1.481 0.42 23.758 3.9 969.58 1124355 14321 42050 28.2 1.481 0.45 49.497 3.9 1425.17 1124355 14321 42050 39.9 1.481 0.47 73.146 3.9 1822.35 1124355 14321 42050 50.1 1.481 0.47
45、 91.835 3.9 2164.04 1254536 18220 35161 49.0 0.965 0.50 95.554 3.9 2441.48 1254536 18220 35161 54.8 0.965 0.50 106.863 3.9 2657.59 1254536 18220 37757 58.6 1.073 0.45 102.842 3.9 2812.37 1356654 20600 28095 59.7 1.106 0.62 144.351 6.0 2917.51 2097810 21320 70689 90.7 0.658 0.52 250.66注：表中弯矩单位为 kNm，剪力单位为 kN。梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按公式（6-13）（6-16）(6-13）1,llbubijijrMi(6-14) 1,rbubijijlrMiVb=(Mbl+Mbr)/l (6-15)(6-16)nlikikN计算。其中梁线刚度取自表 5-1，具体计算过程见表 6-6。
