1、毕业设计 学号： x x 学 院毕业设计计算书设计题目： 广州市某区污水处理厂设计设计编号： 学 院：专 业：班 级：姓 名：指导教师： 完成日期：答辩日期：I广州市某区污水处理厂设计学生姓名： 指导教师：（台州学院建筑工程学院，2008 级给水排水工程 2 班）摘要：本设计主要是广州市某区污水处理厂的设计，该污水厂出水水质要求达到城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 189182002)一级 A 标准和绿化水质标准，经过对可行的两种处理工艺 CASS 工艺与氧化沟工艺的比较，最终采用现行的 SBR 变形形式 CASS 工艺。CASS 工艺主体部分采用圆形利浦罐形式，污水从内圆向外流，从内到外依
2、次是选择器、厌氧区，好氧区，通过改变 CASS 池的循环周期来达到氮磷的最佳去除。该污水厂设计的构筑物有平流沉淀池，格栅，提升泵房等构筑物。污泥经过污泥浓缩后再经过消化池消化处理，最后再外运。最后在污水厂平面布置的形式上采用给排水设计手册相关规定。关键词：污水处理厂；CASS；平流沉砂池IIA sewage treatment plant design in a district of GuangzhouStudent: Adviser: Wang Zhiyong (College of Civil Engineering and Architecture，Taizhou University
3、) Abstract: The design is mainly to a sewage treatment plant in Guangzhou. The water quality discharged of the sewage treatment plant must achieve at the Degree A and the stander of Greening water quality in the “Urban sewage treatment plant pollutant discharge stander (GB 18918-2002)”. Finally, we
4、adopt the current SBR deformation form of CASS process according to the comparison of the feasible two processing technology of CASS process and oxidation ditch process. The body of the CASS process adopts the circular Philips cans forms and the sewage is from the inner circle to be out. The selecto
5、r, the anaerobic zone, and an aerobic zone is in line from the inner to outside. And the removal of nitrogen and phosphorus is by changing the CASS cellCycle. There are horizontal flow sedimentation pool, grille, pumping station in the structure of the sewage plant design. The condensed sludge need
6、to handle in the sludge digester before sending out. At last, the form of the sewage plant layout adopts the relevant rule of the Water supply and drainage.Key words: Sewage treatment plant; CASS; Horizontal flow sedimentation 、目 录中文摘要 .I英文摘要 II1 引言 .11.1 设计任务及依据 .11.1.1 设计任务 .11.1.2 设计依据 .11.2 设计水量
7、、水质、出水要求及该污水厂设计规模 .11.2.1 污水量 .21.2.2 污水水质 .21.2.3 出水要求 .21.2.4 工程设计规模 .22 工艺设计方案的确定 .22.1 原水水量及水质分析 .22.2 污水处理程度 .32.3 污水处理工艺流程选择 .32.3.1 氧化沟方案 .42.3.2 CASS 工艺方案 .42.3.3 方案的确定 .62.3.4 工艺流程图 .62.4 污水厂各处理构筑物的计算与选型 .72.4.1 中格栅计算 .72.4.2 污水提升泵房计算 .102.4.3 泵后细格栅计算 .112.4.4 沉砂池设计计算 .142.4.5 巴氏计量槽计算 .172.
8、4.6 CASS 池计算 .192.4.7 污泥提升泵房 .252.4.8 滤池设计计算 .25、2.4.9 接触消毒池计算 .263 污泥的处理与处置 .273.1 污泥处理与处置的基本流程 .273.2 贮泥池计算 .273.3 浓缩池设计计算 .283.4 污泥消化池计算 .293.5 污泥脱水计算 .303.5.1 浓缩后污泥量 .303.5.2 脱水工艺及脱水设备的选择 .304 污水厂总体布置 .304.1 污水处理厂平面布置原则 .304.2 污水处理厂高程布置原则 .314.3 污水厂辅助建筑物计算 .32毕业设计总结 .33参考文献 .34致谢 .3501 引言1.1 设计任
9、务及依据1.1.1 设计任务污水处理厂毕业设计任务主要包括以下几部分：（1）污水处理厂系统方案的比较1）污水处理方法、流程比较和污水处理构筑物型式的选择；2）污泥处理方法、流程比较和污水处理构筑物型式的选择。（2）污水处理厂系统的设计计算1）污水处理构筑物的设计计算2）污泥处理构筑物的设计计算3）污水处理厂高程计算（3）设计图纸的绘制绘制设计图纸共 9 张，其中计算机画图 8 张，手工画图 1 张（限选主要构筑物工艺图）。1）污水处理厂平面布置图一张：1#图纸；2）污水处理厂高程图一张：1#图纸；3）主要构筑物工艺图共 7 张：污水提升泵站（必选）、沉沙池（必选）、初沉池、二级构筑物（必选）、
10、二沉池（如有必选）、消化池（如有必选）、深度处理构筑物（至少选其一）等，均为 1#图纸；（4）设计说明计算书，达到扩初设计的要求。1.1.2 设计依据（1）排水工程（第四版）教材（下册）（2）给水排水设计手册第一、五、九、十一和十二册（3）室外排水设计规范（4） 李圭白、张杰.水质工程学.中国建筑工业出版社（5）城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 189182002)（6）再生水水质标准SL368-20061.2 设计水量、水质、出水要求及该污水厂设计规模11.2.1 污水量目前该区范围内日最大排水量已达 6.5 万 m3/d，污水处理厂设计处理水量为 7 万 m3/d。1.2.2 污水水质污
11、水混合进入污水处理厂，进水水质如表 1：表 1 进水水质指标BOD（mg/L）COD（mg/L）SS（mg/L）NH3-N（mg/L）TN（mg/L）TP（ mg/L）数值 160 350 200 35 45 3.5污水温度：夏季 28，冬季 5，平均温度为 20。1.2.3 出水要求为了节约水资源，处理水再生利用，作为城市绿化用水，出水水质达到城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 189182002)一级 A 标准和绿化水质标准。污泥经过消化处理。1.2.4 工程设计规模该市排水系统为完全分流制，污水处理厂二期规模按 7104m3/d 设计。2 工艺设计方案的确定2.1 原水水量及水质分析由原
12、始资料可得，该污水厂设计用水量为： s/L2.810d/m10734maxQ根据原始资料，该污水厂出水水质要求达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB 189182002）一级 A 标准和绿化水质标准。城镇污水处理厂污染物排放标准（GB 189182002）一级 A 标准见表 2。表 2 城镇污水处理厂污染物排放标准 基本控制项目 一级标准（A/B） 二级标准 三级标准化学需氧量（COD cr） （mg/L）50/60 100 120生化需氧量（BOD 5） （mg/L）10/20 30 60悬浮物（SS ） （mg/L） 10/20 30 50总氮（TN） （mg/L） 15/20 2总磷（T
13、P ） （mg/L） 0.5/1 3 5绿化水质标准见表 3：表 3 绿化水质标准基本控制项目 城市绿化水质标准化学需氧量（COD cr） （mg/L） 50生化需氧量（BOD 5） （mg/L） 10悬浮物（ SS） （mg/L） 10总氮（TN） （mg/L） 20由表一、表二得该污水厂的出水水质执行城镇污水处理厂污染物排放标准（GB 189182002）一级 A 标准：COD cr50mg/L；BOD 510mg/L；SS10 mg/L ；TN15 mg/L；TP0.5 mg/L 。2.2 污水处理程度（1）求 SS 的处理程度： %95102%10L处 理 前 处 理 后处 理 前（2
14、）求 BOD5 的处理程度：出水中非溶解性 BOD5 值为：BOD 5 = 7.1bXaCe式中：Ce出水中悬浮固体（SS）浓度，mg/L，取 10mg/L；b微生物自身氧化率，一般介于 0.05-0.1 之间，取 0.08Xa活性微生物在出水中所占的比例，取 0.4.代入各值，得：BOD 5=7.1 0.08 0.4 10 = 2.27mg/L因此，出水中溶解性 BOD5 的值为 10-2.27=7.73mg/L，则 BOD5 去除率为：%2.910673.所以该污水厂 BOD5 的处理程度为 95.2%。（3）求 COD 的处理程度： 7.851035（4）求 TN 的处理程度： %.64
15、（5）求 TP 的处理程度：3%7.85105.32.3 污水处理工艺流程选择基于水循环和物质循环的基本思想，污水处理工艺的选择应考虑如下原则：（1）节省能源、节省资源。（2）节省占地。（3）结合当地地方条件充分考虑处理水的有效利用。（4）根据排放水体、污水回用对象的要求正确确立污水处理程度，并且要充分考虑将来水处理程度的提高。（5）在满足处理程度与出水水质条件下，选择工艺成熟、有运行经验的先进技术。（6）特别注意，任何工艺技术、流程都有一定的适用条件，所以要认真研究当地气象、地面与地下水资源、地质、给排水现状与发展规划，根据现状与预测污水产量来选择水处理工艺流程布置。基于上述污水处理工艺选择
16、原则，拟定一下两种污水处理工艺：一种是氧化沟法；另一种是CASS 法。2.3.1 氧化沟方案氧化沟又名氧化渠，因其构筑物呈封闭的环形沟渠而得名。它是活性污泥法的一种变型。因为污水和活性污泥在曝气渠道中不断循环流动，因此有人称其为“循环曝气池”、“无终端曝气池”。氧化沟的水力停留时间长，有机负荷低，其本质上属于延时曝气系统。氧化沟的技术特点：（1）氧化沟结合推流和完全混合的特点，有力于克服短流和提高缓冲能力，通常在氧化沟曝气区上游安排入流，在入流点的再上游点安排出流。（2）氧化沟具有明显的溶解氧浓度梯度，特别适用于硝化反硝化生物处理工艺。（3）氧化沟沟内功率密度的不均匀配备，有利于氧的传质，液体
17、混合和污泥絮凝。（4）氧化沟的整体功率密度较低，可节约能源。氧化沟缺点尽管氧化沟具有出水水质好、抗冲击负荷能力强、除磷脱氮效率高、污泥易稳定、能耗省、便于自动化控制等优点。但是，在实际的运行过程中，仍存在污泥膨胀的问题、泡沫问题、污泥上浮问题、流速不均及污泥沉积问题等一系列问题。42.3.2 CASS 工艺方案CASS(Cyclic Activated Sludge System)是周期循环活性污泥法的简称，又称为循环活性污泥工艺CAST(Cyclic Activated Sludge technology)，是在 SBR 的基础上发展起来的，即在 SBR 池内进水端增加了一个生物选择器，实现
18、了连续进水(沉淀期、排水期仍连续进水) ，间歇排水。设置生物选择器的主要目的是使系统选择出絮凝性细菌，其容积约占整个池子的 10%。生物选择器的工艺过程遵循活性污泥的基质积累-再生理论，使活性污泥在选择器中经历一个高负荷的吸附阶段 (基质积累)，随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解阶段，以完成整个基质降解的全过程和污泥再生。CASS 工艺的优点：（1）工艺流程简单，占地面积小，投资较低CASS 的核心构筑物为反应池，没有二沉池及污泥回流设备，一般情况下不设调节池及初沉池。因此，污水处理设施布置紧凑、占地省、投资低。 （2）生化反应推动力大CASS 工艺从污染物的降解过程来看，当污水以相对较
19、低的水量连续进入 CASS 池时即被混合液稀释，因此，从空间上看 CASS 工艺属变体积的完全混合式活性污泥法范畴；而从 CASS 工艺开始曝气到排水结束整个周期来看，基质浓度由高到低，浓度梯度从高到低，基质利用速率由大到小，因此，CASS 工艺属理想的时间顺序上的推流式反应器，生化反应推动力较大。 （3）沉淀效果好CASS 工艺在沉淀阶段几乎整个反应池均起沉淀作用，沉淀阶段的表面负荷比普通二次沉淀池小得多，虽有进水的干扰，但其影响很小，沉淀效果较好。实践证明，当冬季温度较低，污泥沉降性能差时，或在处理一些特种工业废水污泥凝聚性能差时，均不会影响 CASS 工艺的正常运行。实验和工程中曾遇到
20、SV30 高达 96%的情况，只要将沉淀阶段的时间稍作延长，系统运行不受影响。 （4）运行灵活，抗冲击能力强CASS 工艺在设计时已考虑流量变化的因素，能确保污水在系统内停留预定的处理时间后经沉淀排放，特别是 CASS 工艺可以通过调节运行周期来适应进水量和水质的变比。当进水浓度较高时，也可通过延长曝气时间实现达标排放，达到抗冲击负荷的目的。在暴雨时，可经受平常平均流量 6信的高峰流量冲击，而不需要独立的调节地。多年运行资料表明，在流量冲击和有机负荷冲击超过设计值 23 信时，处理效果仍然令人满意。而传统处理工艺虽然已设有辅助的流量平衡调节设施，但还很可能因水力负荷变化导致活性污泥流失，严重影
21、响排水质量。当强化脱氮除磷功能时，CASS 工艺可通过调整工作周期及控制反应池的溶解氧水平，提高脱氮除磷的效果。所以，通过运5行方式的调整，可以达到不同的处理水质。 （5）不易发生污泥膨胀污泥膨胀是活性污泥法运行过程中常遇到的问题，由于污泥沉降性能差，污泥与水无法在二沉池进行有效分离，造成污泥流失，使出水水质变差，严重时使污水处理厂无法运行，而控制并消除污泥膨胀需要一定时间，具有滞后性。因此，选择不易发生污泥膨胀的污水处理工艺是污水处理厂设计中必须考虑的问题。由于丝状菌的比表面积比菌胶团大，因此，有利于摄取低浓度底物，但一般丝状菌的比增殖速率比非丝状菌小，在高底物浓度下菌胶团和丝状菌都以较大速
22、率降解底物与增殖，但由于胶团细菌比增殖速率较大，其增殖量也较大，从而较丝状菌占优势。而 CASS 反应池中存在着较大的浓度梯度，而且处于缺氧、好氧交替变化之中，这样的环境条件可选择性地培养出菌胶团细菌，使其成为曝气池中的优势菌属，有效地抑制丝状菌的生长和繁殖，克服污泥膨胀，从而提高系统的运行稳定性。 （6）适用范围广，适合分期建设CASS 工艺可应用于大型、中型及小型污水处理工程，比 SBR 工艺适用范围更广泛；连续进水的设计和运行方式，一方面便于与前处理构筑物相匹配，另一方面控制系统比 SBR 工艺更简单。对大型污水处理厂而言，CASS 反应池设计成多池模块组合式，单池可独立运行。当处理水量
23、小于设计值时，可以在反应地的低水位运行或投入部分反应池运行等多种灵活操作方式；由于 CASS 系统的主要核心构筑物是 CASS 反应池，如果处理水量增加，超过设计水量不能满足处理要求时，可同样复制 CASS 反应池，因此 CASS 法污水处理厂的建设可随企业的发展而发展，它的阶段建造和扩建较传统活性污泥法简单得多。 （7）剩余污泥量小，性质稳定传统活性污泥法的泥龄仅 27 天，而 CASS 法泥龄为 25-30 天，所以污泥稳定性好，脱水性能佳，产生的剩余污泥少。去除 1.0kgBOD 产生 0.20.3kg 剩余污泥，仅为传统法的 60%左右。由于污泥在 CASS 反应池中已得到一定程度的消
24、化，所以剩余污泥的耗氧速率只有 10mgO2/g MLSS.h以下，一般不需要再经稳定化处理，可直接脱水。而传统法剩余污泥不稳定，沉降性差，耗氧速率大于 20mgO2/g MLSS.h ，必须经稳定化后才能处置。2.3.3 方案的确定由以上知，两种工艺都能达到预期的处理效果，且都为成熟工艺，但经分析比较，CASS 工艺方案在该污水厂的建立有以下方面具有明显优势：（1）工艺流程简单，占地面积小，投资较低，不需设置二沉池。6（2）不易发生污泥膨胀，而氧化沟在实际的运行过程中，仍存在污泥膨胀的问题、泡沫问题、污泥上浮问题、流速不均及污泥沉积问题等一系列问题。（3）CASS 工艺适用范围广，适合分期建
25、设，而该污水厂就是需要预留二期。综合以上对比分析，本工程以 CASS 工艺作为污水处理厂二级处理的处理工艺。2.3.4 工艺流程图根据我国发展规划, 2010 年全国设市城市和建制镇的污水平均处理率不低于 50% , 设市城市的污水处理率不低于 60% , 重点城市的污水处理率不低于 70%。为了引导城市污水处理及污染防治技术的发展, 加快城市污水处理设施的建设, 2000 年 5 月国家建设部、环境保护局和科技部联合印发了城市污水处理及污染防治技术政策。本文将结合该政策的内容, 主要研究日处理能力为 10万 m3 以下 , 特别是 1 5 万 m3/d 规模的城市污水处理厂适用的各种处理工艺
26、流程的比较和选择, 从而确定不同条件下适用的较优工艺流程。该污水厂设计采用的处理工艺流程如图 1：中格栅和提升泵房 细格栅 平流沉砂池CASS 池普通快滤池消毒池用户图 1 污水处理厂工艺流程图污泥处理工艺流程如图 2：CASS 池 污泥提升泵房 污泥浓缩池 污泥消化池图 2 污泥处理工艺流程图 2.4 污水厂各处理构筑物的计算与选型2.4.1 中格栅计算中格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。（1）格栅的设计要求1）水泵前格栅栅条间隙，应符合下列要求：人工清除 2540mm
27、机械清除 1625mm最大间隙 40mm进水72）过栅流速一般采用 0.61.0m/s.3）格栅倾角一般用 450750。机械格栅倾角一般为 600700。4）格栅前渠道内的水流速度一般采用 0.40.9m/s.5）栅渣量与地区的特点、格栅间隙的大小、污水量以及下水道系统的类型等因素有关。在无当地运行资料时，可采用：格栅间隙 1625mm 适用于 0.100.05m 3 栅渣/10 3m3 污水；格栅间隙3050mm 适用于 0.030.01m 3 栅渣/10 3m3 污水.6）通过格栅的水头损失一般采用 0.080.15m 。（2）格栅尺寸计算设计参数确定：（设计中的各参数均按照规范规定的数
28、值来取的）设计流量 Q1=0.81 m3/s（设计 2 组格栅）；栅前流速：v 1=0.7m/s， 过栅流速：v 2=0.9m/s；渣条宽度：s=0.01m， 格栅间隙：e=0.02m ；格栅倾角：=60； 单位栅渣量：w 1=0.06m3 栅渣/10 3m3 污水。中格栅计算草图如图 3。 1进水 工 作 平 台栅 条 图 3 格栅计算简图（3）栅槽宽度栅条的间隙数： 65.1049.02.81ehsinQmaxn8取 n=106 根设二座中格栅：n 1=53 根栅槽宽度： m6.158.302.1530.neSB ）（）（式中：B栅槽宽度，m；S栅条宽度，m；e栅条净间隙，粗格栅 e=50
29、-100mm，中格栅 e=10-40mm，细格栅 e=3-10mm；n栅条间隙数；Qmax 最大设计流量， m3/s； 栅条倾角，度；h栅前水深，m；v过栅流速，m/s，sin经验系数。（4）栅槽总长度取进水渠宽度 B1 = 1.125m，则进水渠的水流速度为： s/m9.024.15.8h2Qmaxv1 取渐宽部分展开角 1 = 20，则进水渠道渐宽部分长度为： 60tan.6tBl1栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度： m3.2.l12取栅前渠道超高 h2 = 0.3m，则栅前槽高为： H1 = h + h2= 0.7m则栅槽总长度为： m5.413.20tan7503.6.0tan.15
30、0lL121 式中：L栅槽总长度，m ；H1栅前槽高，m；l1进水渠道渐宽部分长度， m；l2栅槽与出水渠道连接的渐缩长度， m；91进水渠展开角，一般用20。（5）过栅水头损失栅条为矩形断面，取 = 2.42。计算水头损失为 m10.3.sin608.920.142.Ksing2eSh34341 ）（）（ 式中：h 1过栅水头损失，m ；g重力加速度，9.81m/s 2;k系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般 k=3;（6）栅槽总高度H = h + h1 + h2 = 0.4 + 0.11 + 0.3 = 0.81m式中：H栅槽总高度，m；h栅前水深，m；h2栅前渠道超高，m，一
31、般取 0.3m。（7）每日栅渣量取 W1 = 0.06m3 栅渣/10 3m3 污水则每日栅渣量为：d/m2.0/.41086.82.1064QaxW33所以采用机械清渣。式中：W每日栅渣量，m 3/d；W1栅渣量（m 3/103m3 污水），取 0.1-0.01，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值。（8）格栅选型由给排水设计手册第九册查得，该污水厂中格栅选用链条回转式格栅 GH1600 型两台，格栅槽有效格栅宽度 1600mm，整机（每台）功率 1.3Kw，格栅倾角 60。（9）格栅工作平台由给排水设计手册第五册得，机械格栅工作平台应高出栅前最高水位设计 0.5m。工作台上应有安全和冲
32、洗设施。工作平台正面过道宽度不应小于 1.5m，两侧过道宽度不宜小于 0.7m。2.4.2 污水提升泵房计算为了节省水厂的生产费用，污水经粗格栅清渣后，进入提升泵房集水井，水泵将污水提升到一10定的高度使后续的处理工艺在重力流下进行。水厂的进水流量为 810L/s，采用大流量低扬程式水泵，选用水泵型号为 350QW1200-10-45 型潜污泵（流量 1100m3/h，扬程 10m，转速 980r/min，功率45kw），共 6 台，4 用 2 备。每台泵的流量s/m21.048.3q集水井的容积（按每台水泵不少于五分钟的水量确定） 365.W集水井有效水深取 H=1.5m，则集水井的面积 3
33、m42.1HS集水井采用钢筋混凝土结构，地下式，尺寸为 314m。进水渠的底面标高为-6.5m，水面标高为-6m，格栅的水头损失为 0.22m，因此格栅后出水渠的水面标高为-6.22m。集水井的水面与出水渠的水面平齐，则集水井的底面标高为-7.72m。水泵为自灌式。计算草图如图 4。 中 格 栅进 水 总 管 吸 水 池 最底 水 位图 4 泵房计算简图2.4.3 泵后细格栅计算污水经提升泵房提升后，进入细格栅间，除去较为细小的杂质颗粒便于后续处理工艺的进行。细格栅的计算草图与粗格栅相同（此处省略）。（1）栅槽宽度11污水设计水量为：Qmax =0.8102m3/s设栅前水深 h=0.4m，过
34、栅流速 v=0.9m/s，栅条间隙 e=0.008m，格栅安装倾角 =60。栅条的间隙数： 63.219.048.1ehsinQmaxn取 n=262 根设二座细格栅：n 1=131 根栅槽宽度：（取栅条宽度 S=0.01m） m4.238.10.130.neSB ）（）（式中：B栅槽宽度，m；S栅条宽度，m；e栅条净间隙，粗格栅 e=50-100mm，中格栅 e=10-40mm，细格栅 e=3-10mm；n栅条间隙数；Qmax 最大设计流量， m3/s； 栅条倾角，度；h栅前水深，m；v过栅流速，m/s，sin 经验系数。（2）栅槽总长度取进水渠宽度 B1 = 1.125m，则进水渠的水流速
35、度为： s/m9.024.15.8h2BQmaxv1 取渐宽部分展开角 1 = 20，则进水渠道渐宽部分长度为： 76.1tan.tl011 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度： m8.276.l12取栅前渠道超高 h2= 0.3m，则栅前槽高为：H1 = h + h2 = 0.7m则栅槽总长度为：12m1.603.2tan7.0.158.076.1tanH0.5lL21 式中：L栅槽总长度，m ；H1栅前槽糕，m；l1进水渠道渐宽部分长度， m；l2栅槽与出水渠道连接的渐缩长度， m；1进水渠展开角，一般用 20。（3）过栅水头损失栅条为矩形断面，取 = 2.42。计算水头损失为 m12.0
36、sin68.920.142.Ksing2eSh 34341 ）（）（ 式中：h 1过栅水头损失，m ；g重力加速度，9.81m/s 2k系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般 k=3；（4）栅槽总高度H = h + h1 + h2 = 0.4 + 0.36 + 0.3 = 1.06m式中：H栅槽总高度，m；h栅前水深，m；h2栅前渠道超高，m ，一般取 0.3m。（5）每日栅渣量取 W1 = 0.09 栅渣/10 3m3 污水则每日栅渣量为：d/m2.0/3.610849.82.1064QaxW3所以采用机械清渣。式中：W每日栅渣量，m 3/d；W1栅渣量（m 3/103m3 污水）
37、，取 0.1-0.01，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值；13（6）格栅选型由给排水设计手册第九册查得，该污水厂中格栅选用链条回转式格栅 GH2500 型两台，格栅槽有效格栅宽度 2400mm，整机（每台）功率 1.5Kw，格栅倾角 60。（7）格栅工作平台由给排水设计手册第五册得，机械格栅工作平台应高出栅前最高水位设计 0.5m。工作台上应有安全和冲洗设施。工作平台正面过道宽度不应小于 1.5m，两侧过道宽度不宜小于 0.7m。2.4.4 沉砂池设计计算沉砂池主要用于去除污水中粒径大于 0.2mm，密度 2.65t/m3 的砂粒，以保护管道、阀门等设施免受磨损和阻塞。沉砂池有平流式、
38、竖流式、曝气式和旋流式四种形式。由于旋流式沉砂池有占地小，能耗低，土建费用低的优点；竖流式沉砂池污水由中心管进入池后自下而上流动，无机物颗粒借重力沉于池底，处理效果一般较差；曝气沉砂池则是在池的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产生与主流方向垂直的横向恒速环流。砂粒之间产生摩擦作用，可使沙粒上悬浮性有机物得以有效分离，且不使细小悬浮物沉淀，便于沉砂和有机物的分别处理和处置；同时可以起到预曝气的作用。平流式沉砂池具有构造简单、截留无机颗粒效果好的优点。故本设计采用平流沉砂池。（1）设计参数1）沉砂池的格数不应小于 2 格，并应按并列系列设计，水量较小时可考虑一格工作，一格备用。2）沉砂池按去
39、除密度大于 2.65，粒径大于 0.2mm 的沙粒设计。3）设计流量的确定。当污水由水泵提升时按水泵的最大组合流量计算，当污水自流进入时，应按最大设计流量计算。4）设计流速的确定。设计流量时水平流速、最大流速应为 0.3m/s，最小流速应为 0.15m/s，最大设计流量时，污水在池内停留时间不应小于 30s，一般为 3060s。5）设计水深确定。设计有效水深不应大于 1.2m，一般采用 0.21.0m，每格宽度不宜小于0.6m。6）沉砂量的确定。城市污水的沉砂量，可按 106m3 污水沉砂 30m3 计算，沉砂含水率设为60%，容重为 1.5t/m3。7）砂斗容积按 2d 的沉砂量计算，斗壁倾
40、角 5560。8）池底坡度为 0.010.02。9）除砂一般采用机械方法，采用人工时，排砂管直径不应小于 200mm。1410）沉砂池超高不宜小于 0.3m。计算草图如图 5： 出出图 5 平流沉砂池计算简图（2）沉砂池长度计算取 v=0.2m/s，t=35s，则长度为：L = vt = 0.2 35 = 7.0m式中：L水流部分长度，m ；v最大设计流量时的流速，m/s ，最大流速为 0.3m/s，最小流速为 0.15m/s；t 最大设计流量时的流行时间，s，最大流量时的停留时间不小于 30s，一般取 30-60s。（3）水流断面积 2m7.3081.QaxA式中：A水流断面积，m 2；Qm
41、ax 最大设计流量， m3/s。（4）池总宽度设 n=2 格，每格宽 b=1.6m，则池总宽度为：B = nb = 2 1.6 = 3.2m式中：B池总宽度，m；n分格数，沉砂池个数或分格数不应少于 2 个；b 分格宽度，m，每格宽度不应少于 0.6m。（5）有效水深15m84.0237BAh2式中：h 2设计有效水深，m ，设计有效水深不宜大于 1.2m，一般用 0.25-1m。（6）沉砂室所需容积取 T=2d，则沉砂室所需容积为： 366 m42.01823.0184QaxXTV式中：V沉砂室所需的容积，m3；X城市污水沉砂量，一般采用 3m3/105m3；T清楚沉砂的间隔时间，d，应不大
42、于 2 天；Qmax 设计流量， m3/s；（7）每个沉砂斗的容积设每一分格有两个沉砂斗，共设 4 个沉砂斗，则： 30m1.042.V式中：V 0每个沉砂斗的最小容积，m 3。（8）沉砂斗各部分尺寸设斗底宽度 a1 = 0.5m，斗壁与水平面的倾斜角为 55，斗高 h3 = 0.35m。沉砂斗上口宽为： m0.15tan.025tanh103 （9）沉砂斗容积 32221230 .6.)(6hV ）（式中：a 1沉砂斗底部宽度，m ；55斗壁与水平面的倾角，不小于 55；h3 沉砂斗底部到上口之间的高度，m ；a沉砂斗上口宽度，m。（10）沉砂室高度取同一分格两沉砂斗上口的距离为 0.2m，
43、则沉砂池进口处或出口处距沉砂斗上口的水平距离为： m4.20172.02 aLl沉砂室采用重力排砂，设池底坡度为 0.06，坡向砂斗，则沉砂室高度为：16m50.4206.35.06.h23 l式中：l 2沉砂池进口（出口）处距沉砂斗上口水平距离，m ；h3沉砂室高度，m。（11）沉砂池总高度设沉砂池超高为：h 1 = 0.3m，则沉砂池总高度为： m64.1508.30hH21 式中：H总高度，m；h1超高，m，一般取 0.3m。（12）验算最小流速取最小流量为： s/m4051.28.Qmaxin2最小流量时只有 n=1 格在工作，则最小流速为： s/.s/3.8.61405wiVi 式中
44、：Qmin 最小流量， m3/s；Vmin 最小流量时的流速，m/s；w 一格池子的过水断面， m2。（13）进水渠道与出水渠道的计算取进水渠道（出水渠道）水面宽为 0.6m，有效水深为 0.52m，则流速为：/s60.25.081V（14）渐变区的长度计算设渐变角为 20，两隔池子之间墙厚为 0.15m，则： m7.320tan1.20tan6.1Bl1 式中：l 1进水渠道与沉砂池进口（沉砂池出口与出水渠道）渐变部分的水平长度。2.4.5 巴氏计量槽计算污水测量装置的选择原则是精密度高、操作简单，水头损失小，不宜沉积杂物，污水厂常用的计量设备有巴氏计量槽、薄壁堰、电磁流量计、超声波流量计、
45、涡流流量计。其中巴氏计量槽应用最为广泛且具备以上特点。巴氏计量槽构造如下图 6：17B1Lb B2KP1L2 L3H1 H2C图 6 巴氏计量槽计算草图（1）设计参数巴氏计量槽尺寸如表 4：表 4 巴氏计量槽各部分尺寸测量范围（ m3/s）W（m） B（m ） A（m） 2/3A（m） C（m） D（m）0.0400.500 0.30 1.350 1.377 0.918 0.60 0.840.0550.650 0.40 1.400 1.428 0.952 0.70 0.960.0800.900 0.50 1.450 1.479 0.986 0.80 1.080.1001.100 0.60 1.
46、500 1.530 1.020 0.90 1.20（来自给排水设计手册第五册）该污水处理厂的设计水量为 0.81m3/s，故巴氏计量槽的各部分尺寸如表 5：表 5 巴氏计量槽的各部分尺寸W（m） B（m ） A（m） 2/3A（m） C（m ） D（m）0.60 1.500 1.530 1.020 0.90 1.20（2）上游水深计算由设计手册得，当 W=0.60 时，流量 549.106.HQ则上游水深：18m70.46.180.59.549.1QH式中： 计量槽喉宽，；H1上游水深，； 水流流量，这里取水厂的设计水量 m3/s。（3）下游水深计算由于 0.60，故该污水厂的计量槽为自由流。
47、不需记下下游水深。2.4.6 CASS 池计算CASS(Cyclic Activated Sludge System)是周期循环活性污泥法的简称，又称为循环活性污泥工艺CAST(Cyclic Activated Sludge technology)，是在 SBR 的基础上发展起来的，即在 SBR 池内进水端增加了一个生物选择器，实现了连续进水(沉淀期、排水期仍连续进水) ，间歇排水。该设计采用CASS 四个。（1）设计参数混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，一般为 0.75。混合液污泥浓度一般控制在 2.54.5kg/m3 范围内。由污水厂的施行实例得出该污水厂的运行周期为
48、5h。污泥回流比为 0.2，选择器的容积取主反应区容积的 6%。（2）BOD 5 去除率计算出水中非溶解性 BOD5 值为：BOD5 = 7.1bXaCe式中：Ce出水中悬浮固体（SS）浓度，mg/L，取 10mg/L；b微生物自身氧化率，一般介于 0.05-0.1 之间，取 0.08Xa活性微生物在出水中所占的比例，取 0.4.代入各值，得：BOD5=7.1 0.08 0.4 10 = 2.27mg/L因此，出水中溶解性 BOD5 的值为10-2.27=7.73mg/L则，BOD 5 去除率为： %2.9510673.所以该污水厂 BOD5 的处理程度为 95.2%。19（3）CASS 池SS 负荷率（Ns）的确定取 f=0.75，K 2=0.020，则： )dKgMLS/(BOD24.0952.01/73.fSN5es 式中：Ns BOD-SS 负荷率， kgBOD5/(kgMLSS . d)；K2有机
