1、邵阳学院毕业设计（论文）1绪 论随着近年来电力行业的不断发展，电力系统的供电安全成为一个很重要的问题，然而变电站在电力系统中占有重要位置，故变电站的安全可靠运行的工作就显得十分重要。变电站接地系统的合理性是直接关系到人身和设备安全的重要问题。随着电力系统规模的不断扩大，接地系统的设计也越来越复杂。变电站接地包含工作接地、保护接地、雷电保护接地。工作接地即为电力系统电气装置中，为运行需要所设的接地；保护接地即为电气装置的金属外壳、配电装置的构架和线路杆塔等，由于绝缘损坏有可能带电，为防止其危及人身和设备的安全而设的接地；雷电保护接地即为为雷电保护装置向大地泄放雷电流而设的接地。变电站接地网安全除
2、了对接地阻抗有要求外，还对地网的结构、使用寿命、跨步电位差、接触电位差、转移电位危害等提出了较高的要求。雷电是影响变电站安全运行的重要因素，变电站发生雷击事故，将造成大面积的停电，严重影响社会生产和人民生活，因此变电所防雷措接地施必须十分可靠。变电站对直击雷的防护方法是装设避雷针，将变电站的进线杆塔和室外电气设备全部置于避雷针的保护范围之内。为了防止在避雷针上落雷时对被保护物产生“反击”过电压，避雷针与被保护物之间应保持一定的距离。变电站内安装使用着各种类型的高、低压变、配电设备，这些设备均直接和供电系统的线路相连，而线路上发生雷电过电压的机会较多，因此更要注意防雷。变电站中防雷的主要装置是避
3、雷器，避雷器是一种防雷设备，它对保护电气设备、尤其是变压器起了很大的作用。一旦出现雷击过电压，避雷器就很快对地导通，将雷电流泄入大地；在雷电流通过后，又很快恢复对地不通状态。变电站进线段的防护变电站的进线段杆塔上装设一段避雷线，使感应过电压产生在规定的距离以外，侵入的冲击波沿导线走过这一段路程后，波幅值和陡度均将下降，使雷电流能限制在 5kV，这对变电站的防雷保护有极大的好处。对于本次设计，一方面汲取了指导老师的宝贵意见，一方面查阅了相关的文献，并经过自己学习、研究和大量的计算将其完整的做出，但限于设计者的专业水平有限，难免会出现错误和不足之处，热诚希望老师批评指正。邵阳学院毕业设计（论文）2
4、第一部分 设计说明书1 设计原始资料1.1 设计变电站的基本情况1.1.1 接地网与防雷保护设计的目的根据该变电站的基本情况，对该变电站的接地网防雷和保护进行设计。使该站的接地电阻满足允许值，跨步电压和接地电压不超过允许值；使全站设备都处于防雷保护范围内，并且选择合适的设备对雷入侵波引起的过电压进行保护。1.1.2 变电站规模变电站性质：110kV 变电站。变电站土建面积：62.267.5m 2（包括站区围墙） 。变压器：两台三绕组变压器容量 120MVA连接组别 YN，yn0，d11 出线规模：110kV 出线 4 回，向北架空出线；35kV 出线 6 回，向东架空出线；10kV 出线通过电
5、缆沟均由本所南侧出线。1.1.3 站区地理条件土质表层为旱地黑黄沙土、土、石方，变电站站址以旱土和山地为主，只有极少部分低产田，根据地质物探结果并且考虑了季节系数，该站土壤电阻率取 100。mA1.1.4 系统的容量及阻抗值分别为计算基准值: 100MVAnS115、37、10.5kVU系统零序阻抗: =0.1758 10sX=1.63842s邵阳学院毕业设计（论文）31.1.5 短路电流计算接线图图 1.1 短路电流计算接线图1.1.6 变电站电气平面布置总图邵阳学院毕业设计（论文）4图 1.2 变电站电气平面布置总图1.2 设计要求根据当地天气和土壤的情况对变电站的接地网和防雷布置设计，使
6、得变电站全站都在防雷保护范围之内，使得其接地电阻、接触电压和跨步电压都满足要求。掌握设计的一般程序，综合运用所学的专业课程知识，对防雷接地方案作一些技术比较。通过此次设计，要对变电站接地网与防雷保护设计有更加深入的了解，同时培养在设计上独立的思考能力，为从事电气工程方面的工作打下良好的基础。1.3 设计基本内容(1)最大入地短路电流的计算；(2)接地网接地电阻、最大接触电压、最大跨步电压的计算，如果不满足规程要求必须采取降阻措施，直到满足要求；(3)直击雷保护设计包括避雷针安装位置、避雷针高度、直击雷保护范围等。要求变电站内的所有设备和构筑物都在防雷保护范围内；(4)对变电站配电装置侵入雷电波
7、的过电压保护措施进行设计。邵阳学院毕业设计（论文）52 短路电流计算2.1 短路电流计算的目的与假定2.1.1 短路电流计算目的接地装置的设计中需要先进行短路计算，通过计算各个短路点的短路电流，然后经过比较选出短路电流的最大值，作为计算接地电阻最大允许值的短路电流，通过短路电流的最大值计算算出变压器中性点最大入地电流，再进行接地网设计的一系列的计算。2.1.2 短路电流计算需要进行以下基本假定(1)正常工作时，三相系统对称运行。(2)所有电源的电动势相位角相同。(3)系统中的同步和异步电机均为理想电机，不考虑电机磁饱和、磁滞、涡流及导体集肤效应等影响；转子结构完全对称；定子三相绕组空间位置相差
8、 120 度电气角度。(4)电力系统中各元件的磁路不饱和，即带铁芯的电器设备电抗值不随电流大小发生变化。(5)电力系统中所有电源都在额定负荷下运行，其中 50%9负荷接在高压母线上，50%负荷接在系统侧。(6)同步电机都具有自动励磁调整装置（包括强行励磁）。(7)短路电流为最大瞬间值。(8)不考虑短路点的电弧阻抗和变压器的励磁电流。(9)除计算短路电流的衰减时间常数和低压网络的短路电流外，元件的电阻都略去不计。(10)元件的计算参数均取其额定值，不考虑参数的误差和调整范围。(11)输电线路的电容略去不计。2.2 短路计算过程说明接地网设计中，短路电流计算是其中一个重要环节，只要想进行短路计算得
9、出最邵阳学院毕业设计（论文）6大入地电流，才能进行接地电阻允许值的计算。计算时一定要注意以下几点：(1)接线方式：计算短路电流时方式，应是可能发生最大短路电流的正常接线方式，即最大运行方式。(2)短路种类：应为是要计算变压器中性点最大入地电流，因此考虑两相接地短路和单相短路。2.3 短路点的选择原则与确定2.3.1 短路点选择原则短路计算点是指在正常接线方式时，通过电器设备的短路电流为最大的地点。所选的短路点一定要是各种短路类型是最严重的情况，应为只要这样才能得出变压器中性点的最大入地电流，算出后才能进行接地电阻允许值的计算。而且一般不止选择一个短路点，而是通常选择 23 个分别进行计算，然后
10、将计算结果进行比较。2.3.2 短路点的选择在该系统中分别选择了 110kV 高压侧母线 、35kV 中压侧母线 、10kV 低压1d2d侧母线 这三个点进行短路计算（参见短路电流计算等值网络图 6.1） 。3d2.4 短路计算原理(1)制定等值网络。 选取基准功率 MVA，基准电压 ；10BSavbV 系统 和 正、负电抗用 、 ,略去网络各元件的电阻和输电线路的121sX2s电容和变压器的励磁支路； 无限大功率电源的内电抗等于零； 略去负荷。(2)制定序网图根据电力系统分析中关于正、负和零序网络制定的方法，将各个短路点的正负和零序的等值序网图画出。(3)进行网络化简。按网络化简的原理，将个
11、电抗按三角型化 Y 型、并联化串联将网络化简，得出化简后的正负和零序网络图，然后算出正、负、零序阻抗。(4)根据电力系统分析短路计算中两相短路和单相短路的计算公式分别计算其短路的正序、负序和零序的电流。邵阳学院毕业设计（论文）73 接地网设计3.1 接地网设计目的变电站接地系统的合理与否是直接关系到人身和设备安全的重要问题。随着电力系统规模的不断扩大，接地系统的设计对变电站的安全运行有着重要的作用。变电站接地包含工作接地、保护接地、雷电保护接地。(1)工作接地即为电力系统电气装置中，为运行需要所设的接地；(2)保护接地即为电气装置的金属外壳、配电装置的构架和线路杆塔等，由于绝缘损坏有可能带电，
12、为防止其危及人身和设备的安全而设的接地；(3)雷电保护接地即为为雷电保护装置向大地泄放雷电流而设的接地。变电站接地网安全除了对接地阻抗有要求外，还对地网的结构、使用寿命、跨步电位差、接触电位差、转移电位危害等提出了较高的要求。3.2 变电站接地设计的必要性接地是避雷技术最重要的环节，不管是直击雷，感应雷或其它形式的雷，雷击过电流都将通过接地装置导入大地。因此，没有合理而良好的接地装置，就不能有效地防雷。从避雷的角度讲，把接闪器与大地做良好的电气连接的装置称为接地装置。接地装置的作用是把雷电对接闪器闪击的电荷尽快地泄放到大地，使其与大地的异种电荷中和。变电站的接地网上连接着全站的高低压电气设备的
13、接地线、低压用电系统接地、电缆屏蔽接地、通信、计算机监控系统设备接地，以及变电站维护检修时的一些临时接地。如果接地电阻较大，在发生电力系统接地故障或其他大电流入地时，可能造成地电位异常升高；如果接地网的网格设计不合理，则可能造成接地系统电位分布不均，局部电位超过规定的安全值，这会给出运行人员的安全带来威胁，可能因反击对低压或二次设备以及电缆绝缘造成损坏，使高压窜入控制保护系统、变电站监控和保护设备会发生误动、拒动，酿成事故，甚至是扩大事故，由此带来巨大的经济损失和社会影响3.3 变电站接地设计原则由于变电站各级电压母线接地故障电流越来越大，在接地设计中要满足R2000/I是非常困难的。现行标准
14、与原接地规程有一个很明显的区别是对接地电阻值不再规定要达到0.5 ，而是允许放宽到5 ，但这不是说一般情况下，接地电阻都可以采邵阳学院毕业设计（论文）8用5 ，接地电阻放宽是有附加条件的，即：防止转移电位引起的危害，应采取各种隔离措施；考虑短路电流非周期分量的影响，当接地网电位升高时，310kV 避雷器不应动作或动作后不应损坏，应采取均压措施，并验算接触电位差和跨步电位差是否满足要求，施工后还应进行测量和绘制电位分布曲线。变电站接地网设计时应遵循以下原则：(1) 尽量采用建筑物地基的钢筋和自然金属接地物统一连接地来作为接地网；(2) 尽量以自然接地物为基础，辅以人工接地体补充，外形尽可能采用闭
15、合环形；(3) 应采用统一接地网，用一点接地的方式接地。3.3.1 变电站接地电阻的构成及降阻措施(1)接地引线电阻，是指由接地体至设备接地母线间引线本身的电阻，其阻值与引线的几何尺寸和材质有关。(2)接地体本身的电阻，其电阻也与接地体的几何尺寸和材质有关。(3)接地体表面与土壤的接触电阻，其阻值与土壤的性质、颗粒、含水量及土壤与接地体的接触面积及接触紧密程度有关。(4)从接地体开始向远处（20米）扩散电流所经过的路径土壤电阻，即散流电阻，决定散流电阻的主要因素是土壤的含水量。(5)垂直接地体的最佳埋置深度是指能使散流电阻尽可能不而又易于达到的埋置深度。决定垂直接地体的最佳深度，应考虑到三维地
16、网的因素，所谓三维地网，是指垂直接地体的埋置深度与接地等值半径处于同一数量级的接地网。(6)接地体的通常设计，是用多根垂直接地体打入地中，并以水平接地体并联组成接地体组，由于名单一接地体埋置的间距仅等于单一接地体长度的两倍左右，此时电流流入名单一接地体时，将受到相互的限制而妨碍电流的流散，即等于增加名单一接地体的电阻，这种影响电流流散的现象，称为屏蔽作用。(7)化学降阻剂的应用,化学降阻剂机理是，在液态下从接地体向外侧土壤渗出，若干分钟固化后起着散流电极的作用。(8)对于变电站一般采用外引接地的降阻和深井降阻。3.3.2 变电站接地电阻最大允许值计算据交流电气装置的接地（DL/T621-199
17、7）可知：接地电阻允许值：邵阳学院毕业设计（论文）9IR20(3.1)I入地电流(3.2)1m1()()axneIK10.5e(3.3)22eI 2最大接地短路电流； max流经变电所接地中性点最大接地电流；In其中入地电流 I 入地 应取 于 之间的较大者。1I23.3.3 接地电压和跨步电压最大允许值据交流电气装置的接地 （DL/T621-1997）中的接触电压和跨步电压允许值计算部分可得：接触电压 ： (3.4)(1740.)t tU跨步电压 ： (3.5)st 土壤电阻率；t 故障切除时间； 已知条件： 10m规程规定： =0.2 t3.3.4 人工接地极工频接地电阻计算（水平复合接地
18、网）根据交流电气装置接地 （DL/T6211997）中对 110kV 变电站接地网设计的规定，对该变电站的接地网设计如下：水平复合接地网采用主边缘闭合的 505 扁钢；水平接地极采用 505 热镀锌扁钢；垂直接地极深度: H=2.5m；水平接地极埋深: h=0.8m；水平接地极: d=0.025m；其中： 5.4180641shB(3.6)邵阳学院毕业设计（论文）10(3.7)BhdslBs592123.0Rne (3.8)00n.l1 LSaL水平接地极总长度； L0 地网主边缘长度Re等值(即等面积、等水平接地极总长度)方形接地网的接地电阻： SBLShdBe0213295. ln(3.9
19、)3.3.5 接地网表面最大接触电位差计算(3.10)maxaxttgUK(3.11)tdLns最大接触电位差 ； maxt最大接触电位差系数tK接地装置的电位gU(3.12)0.841.25lgddn= (3.13)10SL(3.14).76.nKn(3.15)0.234.1lgs s= (3.16)maxaxttUdLnsgKU3.3.6 接地网外的地表面最大跨步电位差计算(3.17)maxaxssg邵阳学院毕业设计（论文）11最大跨步电位差；maxsU最大跨步电位差系数。sK(3.18)n1.0(3.19)30235.14.2sa(3.20)dhsThaKs 4.20ln/ln5.12m
20、ax据规程可知： 即跨步距离0.8aT3.3.7 由接触电位差和跨步电位差反推接地电阻要求值(1) 由接触电位差反推电压要求值：(3.21)maxaxttgUK(3.22)gtt(3.23)RI(2) 由跨步电位差反推电压要求值：(3.24)maxaxssgUK(3.25)mgst(3.26)RI若由（式 3.23 式 3.26）计算的电阻数值都比较大，则考虑当绝缘地面 =5000时，接地电阻要求值：mA(3.27)(1740.)t tU(3.28)maxgttRIKI邵阳学院毕业设计（论文）123.4 本设计的接地网设计本站是一个 110kV 的降压变电站，占地面积 4198.5 。设有 4
21、 根独立的避雷2m针，因此需设独立的接地装置且必须与设计的接地网相连。根据交流电气装置接地 （DL/T621 1997）和其它相关的文献要求，该 变电站主接地网采用水平接地体和垂直接地体组成的复合接地网，水平接地体采用 505 的扁钢沿全站按栅2格网布置，网格孔尺寸为 80008000 ，水平接地体埋深为 800 ；垂直接地2m体采用 2500 长的50505 的角铁桩，角铁桩沿水平接地体每间隔一个网m3格布置一根，接地网外围每个网格布置一根接地角铁桩。电器设备接地引下分支线采用 404 的扁钢与主接地网连接，单支柱电器2设备采用一根引下线，双支柱电器设备采用两根引下线，相互焊接的 A 型架和
22、龙门架采用两根引下线，主变压器基础、站用变压器基础、断路器基础，电力电容器基础采用两根引下线。站内所有电缆沟内的角铁支架采用 253 的扁钢连成一体，电缆沟内的扁2m钢与主接地网的接地点不少于两点。可绘制出该变电站的接地网平面布置图，即附图 B-01。邵阳学院毕业设计（论文）134 变电站防雷设计原则变电站是电力系统的重要组成部分，如果发生雷击事故，有可能对变压器及其它电器设备造成破坏，从而引起大面积长时间的停电，严重影响国民经济和人民生活，因此，对变电站的防雷保护就显得尤为重要。变电站的雷害事故来自两个方面：一是雷直击于变电站；二是雷击输电线路产生的雷电波沿线路侵入变电站。这就要求为变电站设
23、计十分可靠的防雷保护装置，本章通过介绍防雷保护装置、直击雷保护、侵入雷保护和防雷保护估算，确定该变电站的防雷保护装置。4.1 防雷保护装置4.1.1 防雷保护装置概述电力系统中最基本的防雷保护装置有：避雷针、避雷线、避雷器和防雷接地装置。直击雷保护装置是指能使被保护物体避免雷击，而引雷于本身，并顺利地泄入大地发装置，避雷针和避雷线可以防止雷电直接击中被保护物体，因此也称作直击雷保护。避雷器可以防止沿输电线侵入变电站的雷电过电压波，因此也称作侵入波保护；接地装置的作用是减少避雷针（线）或避雷器与大地（零电位）之间的电阻值，以达到降低雷电过电压幅值的目的。根据设计要求，结合该变电站的实际情况，只选
24、用避雷针、避雷器和防雷接地装置配合作为防直击雷保护装置，避雷线在此不作考虑。4.1.2 避雷针的保护范围装设避雷针应该使变电站的所有设备和构筑物处于保护范围内。避雷针的设计一般有以下几种类型： 单支避雷针的保护； 两针或多支避雷针的保护。(1)单根避雷针的保护范围如（图 4.1）所示。设避雷针的高度为 (m),被保护物h体的高度为 (m)，则避雷针的有效高度为 ，在 高度上避雷针保护范围xhaxhx的半径 (m)由以下公式计算：r当 时x2(4.1)()xarhp当 时x邵阳学院毕业设计（论文）14(4.2)(1.52)xxrhp式中 高度校验系数，当 30m 时， =1；当 30m 120m
25、 时，hph，实际设计中 30m，取 =0.98。5.p（式 4.1）和（式 4.2）可由几何图表示（图 4.1） 。从避雷针顶尖向下作 斜线，45此斜线旋转而成的锥体，构成 时的保护范围。从地平面距离避雷针 1.5 处xb/2h h向避雷针 0.75 高处作连线，此连线旋转成的锥体，构成 时的保护范围。h xh/21.5h4ax/2水 平 面 上 保 护 范 围 的 截 面 rx0.75图 4.1 单根避雷针的保护范围(2)工程上多采用两支以及多支（等高或不等高）避雷针以扩大保护范围。等高避雷针的联合保护范围要比两针各自保护范围的和要大。避雷针的外侧保护范围同样可以由（式 41）和（式 4.
26、2）确定，而击于两针之间单针保护范围边缘外侧的雷，可能被相邻避雷针吸引而击于其上，从而使两针间保护范围加大，如（图 4.2）所示。保护最底点高度（0 点的高度）：(4.3)pDh70避雷针保护宽度 ： xb按交流电气装置的过电压保护和绝缘配合DL/T 6201997 中的（两等高避雷针间保护范围的一侧最小宽度 与 的关系图即图 2.3）确定。当 h xb/ahPxb时，取 。求得 后，可按（图 3）绘出两针间的保护范围。两针间距离与针xrxbrxb高之比 不宜大于 5。/D邵阳学院毕业设计（论文）15rxh0/21.5h0bxhabrxD7pR水 平 面 上 保 护 范 围的 距 离 O-Oo
27、1截 面图 4.2 两根等高避雷针的保护范围图 4.3 两等高 避雷针间保护范围的一侧最小宽度 与 的关系hxb/aDhP4.1.3 避雷器(1)概述避雷器是用以限制由线路传来的雷电过电压或由操作引起的内部过电压的一种电器设备。避雷器是一种放电器，并联连接在被保护设备附近，当作用电压超过避雷器的放电电压时，避雷器即先放电，限制了过电压的发展，从而保护了其他电器设备免遭击穿损坏。目前使用的避雷器有以下四种类型： 保护间隙式避雷器；邵阳学院毕业设计（论文）16 排气式避雷器； 阀型避雷器； 氧化锌避雷器。(2)为使避雷器能够达到预期的保护效果，必须满足以下基本要求：具有良好的伏秒特性，以易于实现合
28、理的绝缘配合。应有较强的绝缘强度自恢复能力，以利于快速切断工频续流，使电力系统得以继续运行。4.2 直击雷保护原则4.2.1 避雷针的装设原则及其接地装置的要求(1)独立避雷针宜设独立的接地装置。在非高土壤电阻率地区，其工频接地电阻不宜超过 10 。当有困难时，该接地装置可与主接地网连接，使两者的接地电阻都得到降低。但为了防止经过接地网反击 35kV 及以下的设备，要求避雷针与主接地网的地下接地点至 35kV 及以下的设备与主接地网的地下连接点，沿接地体的长度不得小于 15m。经 15m 长度，一般能将接地体传播的雷电过电压衰减到对 35kV 及以下的设备不危险的程度。独立避雷针不应设在人经通
29、行的地方，避雷针及其接地装置与道路或出入口等的距离不宜小于 3m，否则应采取均压措施，或铺设砾石或沥青地面。(2)电压 110kV 及以上的配电装置，一般将避雷针装在配电装置的架构或屋顶上，但在土壤电阻率大于 1000 的地区，宜装设独立避雷针。否则，应通过验算，m采取降低接地电阻或加强绝缘等措施，防止造成反击事故。63kV 的配电装置，允许将避雷针装在配电装置的架构或房顶上，但在土壤电阻率大于 500 的地区，宜装设独立避雷针。35kV 及以下高压配电装置架构或房顶上不宜装设避雷针，因其绝缘水平很低，雷击时易引起反击。装在架构上的避雷针应与接地网连接，并应在其附近装设集中接地装置。装有避雷针
30、的架构上，接地部分与带电部分间的空气中距离不得小于绝缘子串的长度；但在空气污秽地区，如有困难，空气中距离可按非污秽区标准绝缘子串的长度确定。避雷针与主接地网的地下连接点至变压器接地线与接地网的地下连接点，沿接地体的长度不得小于 15m。在变压器的门型架构上，不应装设避雷针、避雷线。这是因为门型架构距变压邵阳学院毕业设计（论文）17器较近，装设避雷针后，架构的集中接地装置距变压器金属外壳接地点在地中距离很难达到不小于 15m 的要求。4.2.2 直击雷保护装置的布置综上所述，结合该变电站的实际情况共设置 4 根避雷针。在变电站 110kV 出线的构架上装设 2 根 25m 高的避雷针#3、#4；
31、在变电站南部的两个角落中，分别离墙边缘 1m 的地方装设 2 根 25m 高的避雷针#1、#2 作为全站防直击雷的保护装置（如图 1.2 所示） 。并铺设良好的接地网，避雷针#3、#4 装设直径为 8m 的圆形接地网，接地电阻不大于 5 ；在#1、#2 号避雷针布置集中接地极并与主接地网相连，独立接地网和主接地电网在地中距离保证在 3m 以上。电器设备接地引下分支线采用 404mm2 的扁钢与主接地网连接，单支柱电器设备采用一根引下线，双支柱电器设备采用两根引下线，相互焊接的 A 型架和龙门架采用两根引下线，主变压器基础、站用变压器基础、断路器基础，电力电容器基础采用两根引下线。4.3 雷电侵
32、入波保护原则4.3.1 保护措施变电站配电装置对侵入雷电波的过电压保护是采用氧化锌避雷器及与氧化锌避雷器相配合的进线保护段等保护措施。110kV 及 35kV 的配电装置电器设备绝缘与氧化锌避雷器以雷电冲击 10kA 为基准，配合系数取不小于 1.4；10kV 的配电装置电器设备绝缘与氧化锌避雷器以雷电冲击 5kA 为基准进行配合。进线保护段的作用，在于利用其阻抗来限制雷电流幅值和利用其电晕衰耗来降低雷电波陡度，并通过进线段上避雷器的作用，使之不超过绝缘配合所要求的数值。4.3.2 变压器防雷保护变压器是变电站最重要的电器设备，但由于其绝缘较为薄弱，因而必须对变压器装设防雷保护。(1)三绕组变
33、压器正常运行时，有时会出现只有高、中压绕组工作而低压绕组开路的运行情况，这时，万一高、中压绕组有雷电波入侵，由于通过绕组间的静电和电磁耦合，使其低压侧出现过电压而危及变压器的绝缘，因此，必须在低压绕组任邵阳学院毕业设计（论文）18一相直接出口处对地加装一个氧化锌避雷器。 (2)对于中性点不接地或经消弧线圈接地的系统，变压器是全绝缘的，由于三相受雷电波入侵的概率很小，而且一般变电站的进线不止一条，当发生雷击时，非雷击进线起到分流作用，因而其中性点一般不需保护；对于中性点接地系统，变压器通常是分级绝缘的，此时需要在中性点上装设氧化锌避雷器或间隙加以保护。 4.3.3 避雷器的配置原则氧化锌避雷器的
34、安装位置和组数，应根据电器设备和雷电冲击绝缘水平和避雷器特性以及侵入波陡度，并结合配电装置的接线方式确定。避雷器至电器设备的允许距离还与雷电季节经常运行的进线路数有关。进线数越多则允许距离可相应增大。断路器、隔离开关、耦合电容器等电器绝缘水平比变压器为高。因此，避雷器至这些设备的最大允许距离可增大。上述允许距离应在各种长期可能的运行方式下都符合要求，但一般不考虑事故或检修的短时运行方式。4.4 本设计的防雷保护方案本变电所是该地区比较重要的电力枢纽,一旦发生雷击事故,就将造成该地区的大面积停电。而且站内一些重要设备如变压器等,多半不是自恢复绝缘,其内部绝缘如故发生闪络,就会损坏设备从而给电站带
35、来比较大的损失。因此,该变电所实际上是要求完全耐雷的，这样才能保证其电站的安全使得其供电可靠性的的满足。4.4.1 避雷设备选择由于本站是一个较小型的 110kV 变电站，有 110kV、35kV、10kV 三个电压等级。电站东西长 62.2 米，南北长 67.5 米，面积比较小。据电力工程电气设计手册 电气一次部分和110kV 变电站典型设计确定本站的防雷装置选择避雷针，因为需要全站都在雷电保护范围内，因此在站内按装 4 个等高避雷针，避雷针高25m。4.4.2 避雷针位置布置据电力工程电气设计手册 电气一次部分和110kV 变电站典型设计中对于 110kV 变电站防雷保护设计相关规定和避雷
36、针安装原则，可以确定本变电站将 2邵阳学院毕业设计（论文）19根避雷针安装在 110kV 出线的构架上，另外 2 根安装在变电站南部的两个角落中，分别离所靠近墙边缘 1m。4.4.3 避雷针保护范围根据防雷保护范围计算结果可画出防雷布置及保护范围（附图 B-02）,由图可见变电站内的各种电气设备全部在防雷保护范围内，因此本变电站设置避雷针高度、数量和位置均符合设计要求。邵阳学院毕业设计（论文）20第二部分 计算书5 短路计算 5.1 原始资料5.1.1 计算基准值表 5.1 变电站网络等值电路参数基准值取值电气量 关系式 基 准 值(MVA)BS 100(kV)U=BUav115 37 10.
37、5(kA)BI /3bIS0.502 1.56 5.55.1.2 等值电路图由前面的已知条件可以得出下面的等值电路图 5.1 系统等值网络图5.1.3 参数标幺值系统侧正、负序电抗：=0.123556 1sX=1.418182 2s系统侧零序电抗 =0.1758 10s=1.63842sX变压器电抗 130.792412邵阳学院毕业设计（论文）22560.2148X5.2 短路计算5.2.1 短路计算过程说明：在变电站的电气设计中，短路电流计算是其中一个重要环节，在计算最大允许接地电阻时，需要用到短路电流。其中一定要注意以下几点：(1)接线方式：计算短路电流时方式，应是可能发生最大短路电流的正
38、常接线方式，即最大运行方式。(2)短路种类：因为是三绕组变压器，所以选择的是单相和两相接地短路，因为其入地电流比较大。(3)短路计算点的选择：短路计算点是指在正常接线方式时，通过电器设备的短路电流为最大的地点。本变电站系统的短路计算点为 110kV 高压侧、35kV 母线和10kV 母线处，分别记为 、 、 。1d235.2.2 计算序阻抗(1)110kV 母线侧短路（即 d1 短路） 正序、负序网络的合成阻抗等值电路由图 5.2 可得：=0.1667 51234()/()XX1.584856正序输入阻抗 = (1)f 160.462sX负序输入阻抗 =0.11462(2)(1)ff邵阳学院毕
39、业设计（论文）23图 5.2 d1 正序、负序网络的合成阻抗等值电路图 零序网络的合成阻抗等值电路图 5.3 d1 零序网络的合成阻抗等值电路图由已知条件和网络化简可得：= -0.00397 13/X=0.017124邵阳学院毕业设计（论文）24=0.107156/X= =0.10057201356(/)/SX=0.117684零序输入阻抗 = 0.0705(0)fX108s(2)35kV 母线侧短路（即 d2 短路）正序、负序网络的合成阻抗等值电路图 5.4 d2 正序、负序网络的合成阻抗等值电路图由已知条件和网络化简可得：=0.166751234()/()XX=0.290226s正序输入阻
40、抗 = (1)f620.49sX负序输入阻抗 =0.2409(2)(1)ff零序网络的合成阻抗等值电路邵阳学院毕业设计（论文）25图 5.5 d2 零序网络的合成阻抗等值电路= =0.06897X102456(/)/SX=0.064983零序输入阻抗 = 0.0620(0)f 208sX(3)10kV 母线侧短路（即 d3 短路） 正序、负序网络的合成阻抗等值电路如图 5.6 可得：= -0.00397 13/=0.017124X=0.107156/7213124/s sX=0.1279正序输入阻抗 = (1)fX756(/)邵阳学院毕业设计（论文）26= 0.235 负序输入阻抗 =0.23
41、5(2)(1)ffX图 5.6 d3 正序、负序网络的合成阻抗等值电路 零序网络的合成阻抗等值电路图因为 10kV 侧的变压器都是三角形接线，零序电流流不进去，所以当 d3 点短路时不存在零序电流，既而也不存在零序等值电路。6.2.3 短路电流计算(1)110kV 侧 d1 点短路：两相接地短路：=0.1583(1)(2)(0)/jsfffXX正序电流 = 6.316 1dsjI零序电流 3.915(2)010fddfIIX该短路点短路电流的有名值：有名值=标幺值基准值在 d1 点的电流基准值是 =0.502 kA1035BIkA邵阳学院毕业设计（论文）27有名 = =1dI1dBI1d035
42、=6.3160.502=3.1706 kA有名 = =0dI0dBI0135dI=3.9150.502=1.6021 kA单相短路：=0.29974(1)(2)(0)jsfffXX正序电流 3.336 1djsI零序电流 3.33601dI各短路电流的有名值：有名 = =1dI1dBI1d035= 3.3360.502=1.6747 kA有名 = 有名0dI1dI= 1.6747 kA(2) 35kV 侧 d2 点短路： 两相接地短路：=0.2886(1)(2)(0)/jsfffXX正序电流 =3.465 2dsjI零序电流 2.779(2)010fddfXII该短路点短路电流的有名值：有名值
43、=标幺值基准值邵阳学院毕业设计（论文）28在 d2 点的电流基准值是 =1.56 kA1037BIkA有名 = =2dI2dBI2dI1037=3.4651.56=5.4054 kA 有名 = =0dI0dBI0135dI= 2.7791.56=4.3352 kA 单相短路：=0.5413(1)(2)(0)jsfffXX正序电流 1.8472djsI零序电流 1.847 02dI各短路电流的有名值：有名 = =2dI2dBI2d1037= 1.8471.56=2.881 kA有名 = 有名 = 2.881 kA0dI2dI(1) 10kV 侧 d3 点短路： 两相短路接地：=0.235+0.2
44、35(1)(2)jsffX正序电流 =2.128 kA3dsjI该短路点短路电流的有名值：有名值=标幺值基准值在 d3 点的电流基准值是 邵阳学院毕业设计（论文）29=5.499 kA103.5BIkA有名 = = =2.1285.499=11.70 kA3dI3dBI3dI10.5 单相短路：因为不存在零序输入阻抗，因此单相短路时不存在短路电流。5.3 入地短路电流计算结果表 5.2 短路计算结果短路类型短路点两相短路接地（kA）单相短路（kA）d1 有名 =3.1711dI 有名 =1.6020dI有名 =1.6751dI有名 =1.6750dId2 有名 =5.4052d 有名 =4.3
45、350d有名 =1.8472d 有名 =2.8810dd3 有名 = 11.703I从（表 5.2）中的计算结果可知 35kV 母线上发生两相接地短路时，短路电流具有最大值，因此将 d2 点两相接地短路时的短路零序电流作为接地装置接地电阻计算时的短路电流值。因为短路电流经过变压器中性点入地时将变为原来数值的三倍，所以 ，即：入地短路电流 m0I3ax=34.3352=13.01kAm0I3ax邵阳学院毕业设计（论文）306 接地电阻计算6.1 已知条件6.1.1 土壤电阻率根据所给的已知条件中的土壤测试报告和其他的条件可知土壤电阻率： 10mA6.2 接地网设计计算6.2.1 入地短路电流由
46、6.3 章计算结果可得，最大短路电流为 35kV 母线（即 d2 点）两相接地短路时的短路电流：13.01 kAmIax因为系统短路时三倍的短路零序电流一部分经短路点入地，一部分经变压器中性点的入地电流的，所以要根据（图 5.5 d2 点短路是的零序阻抗图）来计算其变压器中性点入地短路电流。流经变电所接地中性点的最大接地电流为： m208IaxsnXI= = 12.41 kA1.6379由交流电气装置的接地 （DL/T621-1997）中入地短路电流最大值的计算式可得：（6.1）1m1(I)()axneK10.5e（6.2）22e 2入地电流 I 入地 为 与 之间的较大者1I将数据带入（式
47、6.1 和式 6.2）得：=0.3 kA1m1(I)()axneK=11.17 kA22e取两者较大值，因此本站入地短路电流最大值为：I 入地 =11.17 kA邵阳学院毕业设计（论文）316.2.2 接地电阻允许值计算由交流电气装置的接地 （DL/T621-1997）中变电站接地网接地电阻的允许计算规程可得:接地网接地电阻允许值 R入 地I/20= 0.179 17所以： 0.179 6.2.3 接地电压和跨步电压允许值根据据交流电气装置的接地 （DL/T621-1997）中的接触电压和跨步电压计算部分和前面（公式 3.4 和 3.5）可知:接触电压 (1740.)t tU跨步电压 st 土壤电阻率 t 故障切除时间 10mA=0.2 S t将带土壤电阻率 和主保护动作时间 入式上面的公式得：tt(1740.)t tU= 0.2=427.1 V(174.)st= 0.2=545.6 V6.2.4 人工接地极工频接地电阻（水平复合接地网）根据交流电气装置接地 （DLT6211997）中对 110kV 变电站接地网设计的规定，该变电站的接地网设计如（图 B-01接地网平面图） ，该接地网的参数如下：水平复合接地网采用主边缘闭合的 505 扁钢接地网总面积： =4198.5 m2 62.7S
