1、目录摘 要 .ABSTRACT 第一章非溢流坝设计计算 .11.1 堤顶及防浪墙高程确定 11.1.1 堤顶高程计算公式 11.1.2 安全加高 11.1.3 波高及雍高 计算公式 11.1.4 坝顶超高计算 .21.2 重力坝剖面设计 51.3 重力坝挡水坝段荷载计 61.3.1 基本原理与荷载组合 61.3.2 坝体自重计算 61.3.2.1 坝体自重计算公式 61.3.3.2 按实体重力坝计算坝体自重及力矩 61.4 静水压力计算 81.4.1 静水压力计算公式 81.4.2 设计工况 81.4.3 校核工况 .101.4.4 正常使用工况 .121.5 扬压力计算 .141.5.1 扬
2、压力 .141.5.2 设计工况 .141.5.3 校核工况 .151.5.4 正常使用工况 .161.6 淤沙压力 .171.6.1 水平淤沙压力公式 .171.6.2 淤沙浮容重计算 .171.6.3 淤沙高程 .181.6.4 淤沙压力及其力矩计算 .181.7 波浪压力及其力矩 .191.7.1 波浪压力公式 .191.7.2 设计工况 .191.7.3 校核工况 .191.7 基本作用荷载各种工况下的 W、P 和 M.201.8 极限状态设计法分析挡水坝段稳定 .211.8.1 承载能力极限状态设计式 .211.8.2 正常使用极限状态设计式 .231.8.3 坝段抗滑稳定验算 .2
3、41.8.3.1 基本组合 工况 .241.8.3.2 偶然组合工况 .241.8.4 坝段坝趾 抗压强度验算 241.8.4.1 计入扬压力时的基本组合工况 .241.8.4.2 计入扬压力时的偶然组合工况 .251.8.4.3 不计入扬压力时的基本组合工况 .251.8.4.4 不计入扬压力时的偶然组合工况 .251.8.4.5 坝段坝蹱不出现拉应力计算 .251.9 挡水坝段应力分析 .261.9.1 基本假定 .261.9.2 不考虑扬压力时的边缘应力计算 .261.9.2.1 边缘应力计算 公式 .261.9.2.2 设计工况边缘应力计算 .271.9.2.3 校核工况边缘应力计算
4、.281.9.3 考虑扬压力时的边缘应力计算 .291.9.3.1 边缘应力计算公式 .291.9.3.2 设计工况边缘应力计算 .301.9.3.3 校核工况边缘应力计算 .31第二章 溢流坝设计计算 332.1 溢洪堰堰型选择 .332.2 溢洪道水力计算 .332.3 溢流堰堰面曲线 .342.3.1 溢流堰堰顶高程 .342.3.2 溢流堰总水头 .342.3.3 定型水头设计 .352.3.4 堰面曲线设计 .352.4 边墩高度 .372.5 消能形式 .372.5.1 消能公式 .382.5.2 设计工况下冲刷坑安全验算 .382.5.3 校核工况下冲刷坑安全验算 .39摘 要随
5、着时间的增长而不断增加的农业灌溉用水、城镇供水和农村人畜饮水是摆在人们面前的一个难题，因为目前可供水量离人们的供水目标相差甚远，水资源的短缺已严重制约国民经济和社会发展。水利枢纽工程的出现不仅能够解决这个问题，而且能实现对水能资源的综合梯级开发利用。根据杨家沟水库的地质、地形、气候，气象等具体情况，本设计的主要内容和成果如下：1、非溢流坝剖面尺寸的拟定：坝高 33.00m，上游坡率 1:0.15，下游坡率 1:0.75，坝顶宽度 4.50m。2、溢流坝堰面曲线的拟定：顶部曲线段采用 WES 曲线，直线段的坡率 1:0.75，反弧段半径为 10m。3、稳定分析：经过分析，溢流坝和非溢流坝的稳定均
6、满足要求。4、应力分析：经过分析，溢流坝和非溢流坝的应力均满足要求。关键词：水利枢纽工程，混凝土重力坝，溢流坝ABSTRACTAs the time does by, the demand of water for agriculture, urban supply and rural drinking is on such an increase that it becomes a difficult problem lying ahead. Due to the large gap between the fact and goal of the current water supply,
7、 Shortage of water resources has seriously confined the development of economy and society. However, the water conservancy project not only tackles the issue, but also makes the comprehensive development and utilization of water resources come true. According to GanLong gravity water power station f
8、ield of geology, topography, climate, weather and other circumstances, the main elements of the design and results are as follows:1、The size of the development of non-overflow dam sections:Height of 33.00m, the upstream slope of 1:0.15ratio, lower rate of 1:0.75 slope, crest width of 4.50m.2、Spillwa
9、y weir curve drawn:Top of the curve by WES curve, straight line of slope rate of 1:0.75, anti-arc with a radius of 10m.3、Stability analysis:After analysis, the stability of the spillway and non-overflow dam are sufficient.4、Stress Analysis:After analysis, non-overflow dam spillway and the stress are
10、 sufficient.KEYWORDS： water power station ,Concrete gravity dam, Overflow dam2012 届水利水电工程专业毕业设计第 1 页第一章非溢流坝设计计算1.1堤顶及防浪墙顶高程确定1.1.1堤顶高程计算公式本工程设计洪水标准为 30 年一遇，校核洪水标准为 300 年一遇，坝顶高程应大于坝前水位+坝顶超高。而坝顶超高=累计频率 1%的波高+风壅高度+安全加高 czhh%1（1.1）1.1.2安全加高本工程堤防级别为 4 级，设计洪水时，安全加高应为 0.40m，校核洪水时，安全加高应为 0.30m。表 1.1 坝的安全加高
11、hc坝的级别运用情况1 2 3设计情况（基本情况） 0.7 0.5 0.4校核情况（特殊情况） 0.5 0.4 0.31.1.3波高及雍高内陆峡谷水库，宜按官厅水库公式（适用于 0V20m/s 及 D20km）计算官厅水库公式： 312012076.gghl（1.2）75.312015.203DL（1.3）LHcthlz（1.4）式中： g重力加速度， sm/2D吹程， L波长，zh壅高，0计算风速， s/H坝前水深， m田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 2 页lh当 25020gD时，为累积频率 5%的波高 h5%;当 10250gD时，为累积频率 10%的波高 h10%。规范规定应采用累计
12、频率为 1%时的波高，对应于 5%波高，应由累积频率为 P（%）的波高 hp 与平均波高的关系可按表 B.6.3-1 进行换表 1.2 累积频率为 的波高与平均波高的比值%PmHh0.1 1 2 3 4 5 10 13 20 300 2.97 2.42 2.23 2.11 2.02 1.95 1.71 1.61 1.43 0.940.1 2.70 2.26 2.09 2.00 1.92 1.87 1.65 1.56 1.41 0.960.2 2.46 2.09 1.96 1.88 1.81 1.76 1.59 1.51 1.37 0.980.3 2.23 1.93 1.82 1.76 1.70
13、 1.66 1.52 1.45 1.34 1.000.4 2.01 1.78 1.68 1.64 1.60 1.56 1.44 1.39 1.30 1.010.5 1.80 1.63 1.56 1.62 1.49 1.46 1.37 1.33 1.25 1.011.1.4坝顶超高的计算表 1.3 超高值 h 的计算的基本数据设计洪水位 校核洪水位吹程 D（m） 800.00 800.00风速 0v（m/s） 18.7 13.0安全加高 ch（m） 0.4 0.3坝前平均水深 H（m） 23 23正常蓄水位和设计洪水位时，采用重现期为 50 年的最大风速， =18.7m/s；校0核洪水位时，采用
14、多年平均风速， =13.0m/s01、设计洪水位的超高波高： 312122 7.809.76189lhml.0波长： 75.31215.22 .8973.7.189L.62012 届水利水电工程专业毕业设计第 3 页壅高： mLhHctLhllz 16.09.143222：值2vgD4.27.180920gD故按累计频率为 05计算 026.3.mlHh由表 1.2 查表换算故 mh75.0624.1.%51 设计安全加高 .c设计防浪加高 czhh%1m3.4.06.7502、校核洪水位时的超高波高： 312122 8.093076.138.9lhml.波长： 75.31215.22 809
15、3.0138.9L.4壅高： mLhHctLhllz 09.8.31222：值2vgD田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 4 页47.61380.9220gD故按累计频率为 05计算 016.238.mlHh由表 1.2 查表换算故 mh47.08.14.%51 校核安全加高 3.c校核防浪加高 czhh%1m86.03.09.47表 1.5 堤顶超高计算结果表项目 计算公式 设计洪水 校核洪水工程所在地多年平均最大风速 13 13计算风速 V(m/s) 18.7 13风区长度 F(m) 800 800堤前平均水深 Hm(m) 23 23安全加高 A(m)，查规范 SL274-2001 0.40
16、 0.30堤顶超高计算值(m) 1.31 0.86表 1.6 计算坝顶高程工况 坝前水位 计算坝顶超高 计算坝顶高程设计洪水工况(m) 242.10 1.31 243.41校核洪水工况(m) 242.50 0.86 243.36由表 5-11 可得，坝顶高程或防浪墙顶高程应不小于 243.41m，取坝顶高程243.00m,设置 0.50m 防浪墙，墙顶再设钢管护栏。1.2重力坝剖面设计重力坝坝顶高程 243.00m，设置 0.50 的防浪墙，最低建基面高程 210.5m，坝高2012 届水利水电工程专业毕业设计第 5 页H=33.00m。由于坝基完整性差、基岩较软弱，抗剪强度参数 f、c 值较
17、小，上游坝坡放缓，坡率 。根据工程经验，大坝下游坝坡坡率 ，坝顶宽2.0n 80.65.m度一般取坝高的 ，坝底宽约为坝高的 倍。初步设计坝顶宽取%18 9.074.5m， ，5.7.m坝 轴 线243.5601:0.751;0.522410正 常 蓄 水 位 210.5校 核 洪 水 位设 计 洪 水 位死 水 位 26排 水 管排 水 管 排 水 管图 1.1 混凝土砌条石重力坝非溢流坝段剖面图1.3重力坝挡水坝段荷载计算1.3.1基本原理与荷载组合重力坝的荷载主要有：自重、静水压力、扬压力、泥沙压力、浪压力、动水压力、冰压力、地震荷载等。本次设计取单位长度的坝段进行计算。相关荷载组合见表
18、田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 6 页1.7。表 1.7 荷载组合表组合情况相关工况自重静水压力扬压力泥沙压力浪压力冰压力地震荷载动水压力土压力正常水位 设计水位 基本组合冰冻 校核水位 特殊组合 地震情况 1.3.2坝体自重计算1.3.2.1坝体自重计算公式坝体自重 W（ KN） 的计算公式：（1.5）Vwc式中： 坝体体积(m 3)，以单位长度的坝段为单位，通常把其断面分成若干个V简单的几何图形分别计算；坝体混凝土的重度，一般取 24kN/m3。c力矩作以下规定：以坝底中心为力矩，逆时针为正，顺时针为负。1.3.3.2按实体重力坝计算坝体自重及力矩2012 届水利水电工程专业毕业设计第
19、7 页坝 轴 线243.5061:0.751;0.5一 区二 区 三 区图 1.2 实体重力坝自重计算图一区： KNW0.541.421mL37M.9.6.0.51二区： KN0.3241.4.2田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 8 页mL76.2KNWM.24.1900342三区： .585.43 mL203KN.4.9.1933表 1.8 实体坝计算汇总表分区 体积(m 3) 自重(kN) 力臂(m) 力矩(kN m)一区 2.25 54.00 7.35 396.90二区 13.50 324.00 6.76 2190.24三区 460.80 11059.20 3.20 35389.4447
20、6.55 11437.20 - 37976.581.4静水压力计算1.4.1静水压力计算公式静水压力是作用在上、下游坝面的主要荷载，计算时常分解为水平水压力 P 和垂直水压力 W 两种。静水压力按照 3 种工况进行计算，分别是设计工况、校核工况、正常使用工况。1、水平水压力 P 的计算公式： （1.7）2)/1(HPw式中： 计算点处的作用水头 (m)；H水的重度取 9.81kN/m3。w2、垂直水压力 W 按水重计算1.4.2设计工况在设计工况下，上游坝前水位 242.10m 由水位流量关系知，下游水位为221.00m。上游水位 242.10m，上游水深 242.10-210.50=31.6
21、0m下游水位 221.00m，下游水深 221.00-210.50=10.50m2012 届水利水电工程专业毕业设计第 9 页坝 轴 线243.5061:0.751;0.52241.0正 常 蓄 水 位 210.57设 计 洪 水 位死 水 位 26二 区一 区 四 区 三 区图 1.2 设计工况静水压力计算图水平向： 一区： KNP94.860.318.95021mL5/MM).4.(1 三区： KNP78.540.18.95023L3/3 .74田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 10 页垂直向： 二区： KNW69.73415.06.381.95022 mL82/4.MM72四区： KN5
22、8.407.5.108.924 L713/4表 1.9 设计工况下静水压力汇总表分区水平力(kN)垂直力(kN)力臂(m)力矩(kN m)一区 4898.94 10.52 -51585.84二区 734.69 12.82 9418.73三区 -540.78 3.50 1892.73四区 405.58 11.77 -4773.684358.16 1140.27 -45048.061.4.3校核工况在校核工况下，上游坝前水位 242.50m，由水位流量关系知，下游水位为221.50m。上游水位 242.50m，上游水深 242.50-210.50=32.00m下游水位 221.50m，下游水深 2
23、21.50-210.50=11.00m水平向： 一区： KNP72.50381.95021mL6/MM.4.9).7.2(1 三区： KNP51.381.95023L67/.83垂直向：2012 届水利水电工程专业毕业设计第 11 页二区： KNW41.753.032.81.9502 mL8/4/)4(MM.6.972四区： KN13.457.018.9504 L6/86.3.4坝 轴 线236.501:0.751;0.5221.0正 常 蓄 水 位 210.55设 计 洪 水 位死 水 位 26二 区一 区 四 区 三 区图 1.3 校核工况静水压力计算图表 1.3 校核工况下静水压力汇总表
24、分区 水平力(kN) 垂直力(kN) 力臂(m) 力矩(kN m)田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 12 页一区 5022.72 10.67 -53592.42二区 753.41 12.80 9643.65三区 -593.51 3.67 2178.18四区 445.13 11.65 -5185.764429.21 1198.54 -46956.351.4.4正常使用工况在正常使用工况下，由任务书中所给的数据可知下游水位为 218.00m。上游水位 241.00m，上游水深 241.00-210.50=30.50m下游水位 218.00m，下游水深 218.00-210.50=7.50m水平向：
25、 一区： KNP8.45620.381.9501mL7/MM.9.)462(1 三区： KNP1.2750.8195.03L3/73 69.2垂直向： 二区： KNW43.6815.0.381.95022 mL2/)4(MM62四区： KN93.20675.81.95024 L1/)(.83642012 届水利水电工程专业毕业设计第 13 页坝 轴 线243.5061:0.751;0.52241.0正 常 蓄 水 位 10.5死 水 位 26二 区一 区 四 区 三 区图 1.4 正常使用工况静水压力计算图表 1.10 正常使用工况下静水压力汇总表分区 水平力(kN) 垂直力(kN) 力臂(m
26、) 力矩 (kN m)一区 4562.88 10.17 -46404.49二区 684.43 12.88 8815.46三区 -275.91 2.50 689.77四区 206.93 12.53 -2592.834286.97 891.36 -39492.09田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 14 页1.5扬压力计算1.5.1扬压力扬压力包括渗透压力和托浮力两部分。渗透压力是由上、下游水位差 H 产生的渗流在坝内或坝基面上形成的水压力；托浮力是由下游水面淹没计算截面而产生向上的水压力。扬压力分三种工况进行计算，分别是设计工况、校核工况，正常使用工况。 2H12 ABCD图 1.5 扬压力分区示
27、意图1.5.2设计工况设计工况下，上游水深为 31.60m，下游水深为 10.50m。由混凝土重力坝设计规范 SL 319-2005 1表 B.3.1 查得渗透压力强度系数取 0.25，渗透压力分项系数为1.2，浮托力分项系数为 1.0，则设计值为 0.3。 21 /0.316.8.9mKNH2521 /.72/16073A 区： KNUA .478.9245.02012 届水利水电工程专业毕业设计第 15 页mLA40.2/.40.1MKNUM.95327B 区： B 0.1860.16.L352/452KN38C 区 UC 09.815.210.652.1mL73/4MKNMC.6.98D
28、 区 D 35.217)027(5.02.1L8/41KNUD .6.9.3表 1.11 设计工况扬压力数据汇总表分区 总力(kN) 力臂(m) 力矩(kN m)A -2472.12 2.40 5933.09B -186.30 8.35 -1555.61C -801.09 0.07 56.01D -217.35 8.77 -1906.16-3676.86 2527.331.5.3校核工况校核工况下，上游水深为 32.00m，下游水深为 11.00m。由混凝土重力坝设计规范 SL 319-2005 1表 B.3.1 查得渗透压力强度系数取 0.25，渗透压力分项系数为1.2，浮托力分项系数为 1
29、.0，则设计值为 0.3。 21 /9.3128.9mKNH207 21 /1.621 /81630A 区 KNUA 4.59.924. mL02/0田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 16 页MKNLMA .62.1540.2859B 区 UB.8.61.m352/04502KNLB .9.14.8C 区 C 2.75.021.613/45MKNLMC.879D 区 UD 32.16)0.61.2(5.02.1m783/54KNLD 9.表 1.12 校核工况扬压力数据汇总表分区 总力(kN) 力臂(m) 力矩(kN m)A -2589.84 2.40 6215.62B -185.40 8.3
30、5 -1548.09C -797.22 0.07 55.80D -216.32 8.77 -1897.13-3788.78 -2826.201.5.4正常使用工况正常使用工况下，上游水深为 30.50m，下游水深为 7.50m。由混凝土重力坝设计规范 SL 319-2005 1表 B.3.1 查得渗透压力强度系数取 0.25，渗透压力分项系数为 1.2，浮托力分项系数为 1.0，则设计值为 0.3。 21 /1.2950.38.9mKNH287 21 /63.5196350A 区 KNUA 80.17658.24.7mL42/0MM.93.1652012 届水利水电工程专业毕业设计第 17 页
31、B 区 KNUB07.2315.6972.1mL58/40MMB .6.9.3C 区 KNC 20.87315.0269.71L/45C6.83D 区 KNUD 91.23)9.7.25(.02.1mL8/041MMD .36表 1.13 正常使用工况扬压力数据汇总表分区 总力(kN) 力臂(m) 力矩(kN m)A -1765.80 2.40 4237.92B -203.07 8.35 -1695.63C -873.20 0.07 61.12D -236.91 8.77 -2077.70-3078.98 525.711.6淤沙压力1.6.1水平淤沙压力公式（1.7）245tan210ssbs
32、khP（1.8）sdsb式中： 淤沙浮容重；sb淤沙高度；h。s淤 沙 内 摩 擦 角1.6.2淤沙浮容重计算取泥沙干容重 ，孔隙率 ，淤沙内摩擦角3269.81.kN/md0.45n田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 18 页= 。 s10 3/80.1.945.019.6mKNsb 1.6.3淤沙高程计算通过杨家沟水库的泥沙量，查四川省水文手册多年平均悬移质年输沙模数等值线图，其值为 570t/km2。推移质沙量采用占悬移质泥沙的 15%推求。经计算本工程多年平均来沙量为 0.23 万 m3。杨家沟水库多年平均来沙总量为 0.23 万 m3，在经过 20 年淤积后，20 年淤积泥沙量为 4.
33、62 万 m3，相应泥沙淤积高程为 223.93m。泥沙淤积高度 。取 13.50m。hs 4.150.29.图坝 轴 线243.5061;0.52正 常 蓄 水 位 校 核 洪 水 位7设 计 洪 水 位死 水 位 26淤 积 高 程 41.6 淤沙压力及其力矩计算图1.6.4淤沙压力及其力矩计算1、标准工况 KNPsk 80.25/1045tan0.138.5022012 届水利水电工程专业毕业设计第 19 页mLsk50.43/.1MKNMsk .17680252、设计工况设计值：设计值为标准值乘以分项系数 1.2。 Psk 96.02/145tan0.138.502.102KNsk .
34、3.996表 1.14 泥沙压力及力矩汇总表工况 力（kN） 力臂(m) 力矩(kN m)标准工况 825.80 4.5 -3716.10设计工况 990.96 4.5 -4459.321.7波浪压力及其力矩1.6.1波浪压力公式波浪压力及其力矩也分三种工况考虑，分别为设计工况、校核工况，其作用分项系数为 1.2，力矩规定同前。由“1.1 坝顶高程的确定”可知， HL/2 均成立，故波浪为深水波。深水波浪压力计算公式：式（1.9）zml hLP%14式中： 为坝前水深。1H1.7.2设计工况由 1.1 知 L=6.91m， ， ，h l=0.60m75.0%1h16.zKNPl 42.5.04
35、98m86373.6.3 MLMl 91.86.2151.7.3校核工况由 1.1 知 L=4.80m， ， ，h 1%=0.38m47.0%1h0.z田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 20 页KNPl 59.60.47.8.19mL31360.32 MMl 8.29.15.表 1.15 波浪压力及其力矩汇总工况 力(kN) 力矩(kN m)设计工况 15.42 -473.91校核工况 6.59 -206.86坝 轴 线243.5061:0.751;0.5210.5死 水 位 26静 水 位波 浪 中 心 线图 1.7 波浪压力计算简图1.7基本作用荷载各种工况下的 、P 和WM表 1.16
36、汇总表承载能力极限状态 正常使用极限状态工况持久状况 偶然状况 持久状况2012 届水利水电工程专业毕业设计第 21 页坝身 11437.20 11437.20 11437.20静水压力（垂直） 1140.27 1198.54 891.36(kN)W不考虑扬压力12577.47 12635.74 12328.56扬压力 -3676.86 -3788.78 -3078.98(kN) 8900.61 8846.96 9249.58表 1.17 P 汇总表承载能力极限状态 正常使用极限状态工况持久状况 偶然状况 持久状况静水压力（水平） 4358.16 4429.21 4286.97淤沙压力 825
37、.80 990.96 825.86浪压力 15.42 6.59 15.42P（ kN) 5199.38 5426.76 5128.25表 1.18 汇总表M承载能力极限状态 正常使用极限状态工况持久状况 偶然状况 持久状况坝身 37976.58 37976.58 37976.58静水力矩 -45048.06 -46956.35 -39492.09淤沙 -3716.10 -4459.32 -3716.10波浪 -473.91 -206.86 -473.91（kN m）M不考虑扬压力-11261.49 -13645.95 -5705.52扬压力 2527.33 2826.20 525.71（kN
38、m）-8734.16 -10819.75 -5179.811.8极限状态设计法分析挡水坝段稳定1.8.1承载能力极限状态设计式（1.10）kdkdafRaFS,1,0式中： 作用效应系数 S田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 22 页抗力函数R结构重要性系数0设计状况系数作用的设计值dF结构重要性系数0几何参数ka材料性能的设计值df结构系数1、 抗滑稳定极限状态作用效应函数（1.11）PS2、坝趾抗压强度计入扬压力情况下的极限状态作用效应系数（1.12）2216mBMW3、抗滑稳定极限状态的抗力函数（1.13）AcfR4、坝趾抗压强度极限状态抗力函数（1.14）a式中： 混凝土的抗压强度aR表
39、 1.19 坝基岩体力学参数混凝土与坝基接触面 岩体岩体分类 faMPc ffaMPc变形模量 aGE0 30.15. 30.15. 75.8. 40.16. .25. .2.4 11 9 7 .6. 8.2. 70 0.5 7030405532 4. . 40. . .表 1.20 岩石质量分级基本质量级别 岩体质量的定性特征 岩石基本质量指标（BQ） 坚硬岩，岩石完整 50坚硬岩石，岩体较完整较坚硬岩，岩体完整412012 届水利水电工程专业毕业设计第 23 页坚硬岩，岩体较碎较坚硬岩或软、硬岩互层，岩体较完整较软岩，岩体完整35140坚硬岩，岩体破碎较坚硬岩，岩体较破碎或破碎较软岩或较坚
40、硬岩互层，且以软岩为主，岩体较完整或较破碎软岩，岩体完整较完整25130较软岩，岩体破碎软岩，岩体较破碎或破碎全部极岩及全部极破碎岩2501.8.2正常使用极限状态设计式（1.15）dkcafFS,0式中： 作用的标准值kF材料性能的标准值f结构功能的极限值c式中设计状况系数、作用分项系数、材料性能分项系数均采用 1.0.1、以坝踵铅直应力不出现拉应力作为正常使用极限状态，作用效应的长期组合采用下列设计表达式：（1.16）26BMWS2、坝体应力约定压应力为正，拉应力为负。正常使用极限状态设计式：（1.17）0620结构安全级别为级的建筑物 .103、短期组合下游坝面的垂直拉应力，正常使用极限
41、状态设计式：（1.18）KPaBMW062田其春：合川杨家沟水库大坝设计第 24 页1.8.3坝段抗滑稳定验算抗滑稳定验算采用可靠度分析法验算。分 2 种状况进行分析，分别为基本组合状况和偶然组合状况。1.8.3.1基本组合工况基本组合时，设计状况系数 取 1.0，结构系数 取 1.2，结构重要性系数 取d00.9，摩擦系数 取 0.85，摩擦分项系数取 1.3，抗剪断凝聚力 取 490kPa，抗剪断/f /C粘聚力分项系数取 3.0。 KNS4.67938.510.90 Rd 1.03.24.273.181 01()()dSR因此，在基本组合情况下，坝段是稳定的。1.8.3.2偶然组合工况偶
42、然组合时，设计状况系数 取 0.85，结构系数 取 1.2，结构重要性系数d取 0.9，摩擦系数 取 0.85，摩擦分项系数取 1.3，抗剪断凝聚力 取 490 kPa，0/f /C抗剪断粘聚力分项系数取 3。 KNS08.476.520.190 Rd 6.1.39.3.82101()()dSR因此，在偶然组合情况下，坝段是稳定的。1.8.4坝段坝趾抗压强度验算坝段坝趾抗压强度验算分四种状况进行，分别是计入扬压力时的基本组合工况、偶然组合工况，不计入扬压力时的基本组合工况、偶然组合工况。1.8.4.1计入扬压力时的基本组合工况基本组合时，设计状况系数 取 1.0，结构系数 取 1.8，结构重要性系数 取d00.9，混凝土抗压强度取 10000kPa，混凝土抗压强度分项系数取 1.5。KPaS 45.237.018.267348.26190.0
