1、 设计名称： 混凝土重力坝设计 学 院： 土木工程学院 专 业： 水利水电工程专业 年 级： 2012 学 号： 1208070176 学生姓名： 杨林 指导教师： 邹爽老师 2015年 7月 16日目录一、 设计坝顶高程水工建筑物课程设计1. 确定坝基开挖高程 12. 计算坝顶高程 1二、 绘制坝基开挖线 2三、 设计非溢流坝段1.设计实用剖面 32.实用坝体剖面稳定及强度验算 4四、 设计溢流坝段1.孔口形式及溢流坝前沿总长 152.溢流面体型设计 15五、 溢流坝段稳定验算1.溢流坝段剖面图 182.设计洪水位状况 193.校核洪水位情况 21六、 设计消能工1.选择鼻坎形式 242.确
2、定挑角、鼻坎高程和反弧半径 243.计算挑距和下游冲刷坑深度 24七、 坝体细部构造拟定1.橫缝布置 282.坝顶的布置 283.廊道系统 284.橫缝灌浆，固结灌浆，排水措施 29八、 附录重力坝设计资料 301一、设计坝顶高程1.确定坝基开挖高程由相关水文、地质等资料初步估计坝高为 50 米左右，可建在微风化至弱风化上部基岩上，又下坝址河面高程 1858.60m，综合槽探、硐探、钻探和地表地质勘察资料，坝址区左右岸坡残坡积层厚度达35m，局部地段深达 10m，河床上第四纪冲积覆盖层厚度为 8.8m 左右；结合风化线深度，初步拟定坝基最低开挖高程为 1843.50m。大坝校核洪水为 500
3、年一遇，坝体级别为 4 级。2.计算坝顶高程坝顶应高于校核洪水位，坝顶上游防浪墙顶的高程应高于波浪顶高程，其与正常蓄水位或校核洪水位的高差，选择两者中防浪墙顶高程的高者作为选定高程。(1).相关资料吹程 坝底高程 校核水位 设计水位 防浪墙顶高程防浪墙顶高程取用风速600m 1843.50m 1892.71m 1892.50m H 设 +h 设 H 校 +h 校 20.7m/s(2). 计算 hl根据官厅公式计算：当 =20250 时，为累计频率 5%的波高 h5%;20gDV当 =2501000 时，为累计频率10%的波高h 10%;本设计 =（9.80.610 ）/20.7 =13.723
4、 故取 hlh5%.20VgD322（3）.计算防浪墙顶高程及基本剖面坝高设计洪水位 m 校核洪水位 m坝前水深 H=H 较/设 -H 底 49.00 49.213/14506.DVhl0.618 0.6188.l)(L7.077 7.077Hhlz2cot0.179 0.1780gDV13.723（ ）2s13.723（ ）2slh24.1%0.766 0.766安全加高 c 0.4 0.3z%11.345 1.244防浪顶高程 1893.845 1893.954最终防浪顶高程 1893.954坝高 50.454二、绘制坝基开挖线坝高超过 100m 时，坝可建在新鲜、微风化或弱风化下部基岩上
5、；坝高在 50100m 时，可建在微风化至弱风化上部基岩上；坝高小于50m 时，可建在弱风化中部至上部基岩上。本设计坝高为 50.454m，根据地质资料坝基建在弱风化层上部基岩上。开挖线见 CAD 附图。3三、设计非溢流坝段1.设计实用剖面（1）.坝顶宽度一般取坝高的 8%10%，且不小于 2m；此处坝高范围可取为：8%x50.454=4.036m、10%x50.454=5.045m。综合取坝顶宽度为 5m.（2）.上下游坝坡坡率根据工程经验，一般情况下，上游坝坡坡率为 n=00.2，常做成铅直、或上部铅直，下部倾斜；下游坝坡坡率为 m=0.60.8。考虑施工，枢纽布置，地质条件等因素，坝体上
6、游面设计为上部铅直，下部倾斜，转折点取和淤沙高程等高，即为 1876.25m，坡率为 0.2；下游坝坡坡率取为 0.8。故可得坝体底宽：B=49x0.8+(1876.25-1843.50)x0.2=45.75m。（3）.坝体实用剖面参数序号 部位 项 目 单位 数 量 备 注1 坝高 m 50.4542 坝顶宽度 m 53 上游坡率 0.24 下游坡率 0.85 坝底宽度 m 45.756 上游折点高程 m 1876.257 下游折点高程 m 1886.258水库坝顶高程 m 1893.95442实用坝体剖面稳定及强度验算帷幕灌浆中心线取距坝踵 8m，取单宽 1m 进行计算。砼的容重: =2.
7、4 t/m3,水的容重: =1t/m3。CW(1).设计洪水位情况(正常蓄水位情况与此相同)a. 实用剖面图5b. 计算简图：基本数据坝顶高程 1893.954 m 上游水位1892.500 m坝基高程 1843.500 m 相应下游水位1861.290 m三角形起点高程 1892.500 m 泥沙高程1876.250 m坝顶宽 b 5.000 m f抗剪断摩擦系数 0.850 下游坡率 m 0.800 c抗剪断凝聚力 0.45MPa上游坡率 n 0.200 r 砼 2.400 t/m36扬压力折减系数 0.25 r 水 1.000 t/m3上游起坡高程 1876.250 m 泥沙内摩擦角 3
8、0o下游起坡高程 1886.250 m r 沙 0.800 t/m3c.荷载计算取 1 延米计算，坝底宽 B=45.75m。则:坝体自重: W 2=r 坝 A2=2.4x(1886.25-1843.5)x34.2x0.5=1754.46tW3=r 坝 A3=2.4x5x(1893.954-1843.5)=605.448tW4=r 坝 A4=2.4x(1876.25-1843.5)x6.55x0.5=576.240t水 重：W 1=r 水 A1=1.0x17.788x17.788x0.8x0.5=126.594tW5=r 水 A5=1.0x6.55x(1876.25-1843.5)x0.5=10
9、7.256tW6=r 水 A6=1.0x(1892.50-1876.25)x6.55=106.438t水 压 力：P 1=0.5r 水 H12=0.5x1.0x(1892.50-1843.5)2=1200.5tP2= 0.5r 水 H22=-0.5x1.0x(1861.29-1843.5)2 =158.242t 泥沙压力：P S= rsbhS210tan(45)=0.5x0.8x(1876.25-1843.5)2xtan230o=143.008t扬 压 力：U 1=(1861.29-1843.5)x1.0x45.75=813.893tU2=(45.75-8)x(1892.5-1861.29)x
10、1.0x0.25x0.5=147.27t7U3=8x(1892.5-1861.29)x0.25x1.0=62.42tU4=8x(1892.5-1861.29)x0.5x1.0x(1-0.25)=93.63t则 = W1+ W2+ W3+ W4+ W5+ W6=1754.46+605.448+576.240+126.594+107.256+106.438=3276.436t=U1+U2+U3+U4=813.893+147.27+62.42+93.63=1117.213tU=P1-P2+ PS=1200.5-158.242+143.008=1185.266td.稳点判定安全系数： ()0.85(3
11、276.41.23)45.73.285.086fWUcAKP根据 SL319-2005混凝土重力坝设计规范规定:满足稳点要求。荷载组合 安全系数 K 基本组合 3.0（1） 2.5特殊组合 （2） 2.38e.坝体应力计算计算力矩:荷载 大小 t 力臂 m 力矩 tmW4 坝自重 576.24 18.508 10665.050 w3 坝自重 605.448 13.825 8370.319 W2 坝自重 1754.46 -0.075 -131.585 W5 上游水自重 107.256 20.692 2219.341 W6 上游水自重 106.438 19.6 2086.185 w1 下游水自重
12、126.594 -18.131 -2295.276 p1 上游静水压力 1200.5 -16.333 -19607.767 p2 下游静水压力 -158.242 -5.93 938.375 pt 泥沙压力 142.833 -10.917 -1559.308 U1 扬压力 -813.892 0 0.000 U2 扬压力 -147.27 2.29 -337.248 U3 扬压力 -62.42 18.875 -1178.178 U4 扬压力 -93.63 20.21 -1892.262 水平截面上的正应力：92 26159.4673.59.yuWMkpaB2 20.yd剪应力：2104983.75t
13、an(0)1493.20.6.2uuyopk107.91.750.84dudypmka水平正应力： 22 2 283.75tan(0)14983.75tan(0)1493.0.96xuuuyo oppnk2107.1.7950.8352xduddyppmka主应力：2210.439.87.0468uyuunpnka2210.6439.87.0645dyudumpmka2213.tan().ouup kpa0xddp由上计算可得：运用期：坝踵铅直应力 393.92kpa0kpa，没有出现拉应力，满10足强度要求。坝址铅直应力较小，为 550kpa，远小于坝基容许压应力。施工期：坝址铅直应力:为压
14、应力，即满足2 269361.489037.48 .575ydWMkpaB拉应力小于 0.1Mpa，满足强度要求。(2).校核洪水位a.计算简图基本数据坝顶高程 1893.954 m 上游水位 1892.710m 坝基高程 1843.500 相应下游水位 1862.860m 三角形起点高程 1892.500 m 泥沙高程 1876.250 11m坝顶宽 b 5.000 m f抗剪断摩擦系数 0.850 下游坡率 m 0.800 c抗剪断凝聚力 0.45Mpa 上游坡率 n 0.200 r 砼 2.400 t/m3扬压力折减系数 2.5 r 水 1.000 t/m3上游起坡高程 1876.250
15、 m 泥沙内摩擦角 30o下游起坡高程 1886.250 m r 沙 0.800t/m3b.计算各荷载取 1 延米计算，坝底宽 B=45.75m。则:坝体自重: W 2=r 坝 A2=2.4x(1886.25-1843.5)x34.2x0.5=1754.46tW3=r 坝 A3=2.4x5x(1893.954-1843.5)=605.448tW4=r 坝 A4=2.4x(1876.25-1843.5)x6.55x0.5=576.240t水 重：W 1=r 水 A1=1.0x19.36x19.36x0.8x0.5=149.92tW5=r 水 A5=1.0x6.55x(1876.25-1843.5
16、)x0.5=107.256tW6=r 水 A6=1.0x(1892.71-1876.25)x6.55=107.813t水 压 力：P 1=0.5r 水 H12=0.5x1.0x(1892.71-1843.5)2=1210.81tP2=0.5r 水 H22=0.5x1.0x(1862.86-1843.5)2 =187.40t泥沙压力：P S= rsbhS210tan(45)=0.5x0.8x(1876.25-1843.5)2xtan230o12=143.008t扬 压 力：U 1=(1862.86-1843.5)x1.0x45.75=885.72tU2=(45.75-8)x(1892.71-18
17、62.86)x1.0x0.25x0.5=140.855tU3=8x(1892.71-1862.86)x0.25x1.0=59.70tU4=8x(1892.71-1862.86)x0.5x1.0x(1-0.25)=89.55t则 = W1+ W2+ W3+ W4+ W5+ W6=1754.46+605.448+576.240+149.92+107.256+107.813=3301.137t=U1+U2+U3+U4=885.72+140.855+59.70+89.55=1175.825tU=P1+P2+ PS=1210.81-187.40+143.008=1166.418tc.稳定判定安全系数：
18、()0.85(31.75.82)45.73.142.56fWUcAKP根据 SL319-2005混凝土重力坝设计规范规定:满足稳点要求。荷载组合 安全系数 K 基本组合 3.0（1） 2.5特殊组合 （2） 2.313d.坝体应力计算计算力矩:荷载 大小 t 力臂 m 力矩 tmW4 坝自重 576.24 18.508 10665.050 w3 坝自重 605.448 13.825 8370.319 W2 坝自重 1754.46 -0.075 -131.585 W5 上游水自重 107.256 20.692 2219.341 W6 上游水自重 107.813 19.6 2113.135 w1
19、下游水自重 149.92 -18.131 -2718.200 p1 上游静水压力 1210.81 -16.403 -19860.916 p2 下游静水压力 -187.4 -6.453 1209.292 pt 泥沙压力 142.833 -10.917 -1559.308 U1 扬压力 -885.72 0 0.000 U2 扬压力 -140.855 2.29 -322.558 14U3 扬压力 -59.7 18.875 -1126.838 U4 扬压力 -89.55 20.21 -1809.806 水平截面上的正应力：2 26148.6950.73.557yuWMkpaB2 268.yu剪应力：
20、21049.283.75tan(0)149.23.50.26uuyopka109.31.658.70.45dudypmka水平正应力：22 283.75tan(0)83.75tan(0)39.509xuuuyo oppk210.3619.568.70.4xduddyppmka主应力：2210.439.587.04uyuunpnka2210.6458.7.306487dydudmpmka15 221049.283.75tan(0)149.287.3ouup kpaxddkpa由上计算可得：运用期：坝踵铅直应力 399.50kpa0kpa，没有出现拉应力，满足强度要求。坝址铅直应力较小，为 568
21、.75kpa，远小于坝基容许压应力。施工期：坝址铅直应力:为压应力，即满足2 269361.489037.48 .575ydWMkpaB拉应力小于 0.1Mpa，强度满足要求。四、设计溢流坝段1.孔口形式及溢流坝前沿总长采用孔口形式：开敞溢流式,溢流孔口设为 3 孔，每孔净宽10m；采用平面闸门；堰顶高程为 1888.000m，溢流段净宽L=nb=3x10=30m。由工程经验，采用平面闸门时需设闸门槽，工作闸门槽深 0.52m，考虑工程级别，此处取 1m;门槽处闸墩厚度不得小于11.5m，以保证有足够的强度，此处取 1.5m;平面闸门多采用活动式启闭机，机距取 10m。由此溢流坝段溢流前沿总长
22、为 L0=nb+(n-1)d=30+2x1.5=33m.溢流坝段位于大坝中部。2.溢流面体型设计溢流面由顶部直线段、中间直线段和反弧段三部分组成。a.顶部曲线段WES 坝面曲线的流量系数较大且剖面较廋，工程量较省，此处采16用 WES 曲线，坝面曲线由方程控制。坐标原点为堰顶最高点，水平右向为 x 轴，竖直向下为 y 轴。WES 型溢流堰顶部曲线以堰顶为界分上游段和下游段两部分。上游段采用三圆弧方法或下列形式的曲线绘制：=0.413()0.5250.81()1.85式中：H d为定型设计水头，一般为校核洪水位时堰顶水头的75%95%。本设计采用三圆弧方法绘制上游段曲线：校核洪水位时的堰顶水：H
23、 0=1892.71-1888.00=4.71m 则Hd=0.75x4.710.95x4.71=3.53254.4745m，取 Hd=4m。三圆弧绘制数据如下：X1=-0.175Hd=-0.7m R1=0.5Hd = 2m X2=-0.276Hd=-1.104m R2=0.2Hd=0.8mX3=-0.282Hd=-1.128m R3=0.04Hd=0.16mWES 型堰顶下游段曲线，当坝体上游面铅直时，按下式计算：1.85=2.00.85取值计算得下表：x 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 y 0.15 0.55 1.17 2
24、.00 3.02 4.23 5.63 7.21 8.97 10.89b.中间直线段中间直线段坡率与非溢流坝段下游坡率一致，为 1：0.8，与堰顶曲线相切与 A 点，对堰顶曲线方程 求一阶导数，其斜1.85=2.00.8517率应等于 1：0.8。即： =1.850.85240.85=10.8解得 XA=5.7m,带入堰顶曲线方程得 YA=3.85m。c.反弧段a) 确定反弧半径本设计水头为中水头，且下游基岩较为坚固，设计初步选用消能方式为挑流消能。本设计鼻坎采用连续式。下游反弧段反弧半径 R=(410)hc,挑射角 一般采用 20o25 o。h c为校核洪水闸门全开时反弧段最低点处的水深。R
25、太小水流不平顺，过大会导致向下游延生过长,增加工程量。综合取 R=9hc, =25o。查水利学得 hc迭代公式：式中 q 为单宽流量，校核洪水位时：=校核洪水 时 最大下泄流量溢流 坝 段 净宽 =75630=25.23/E0为以收缩断面底部为基准断面的上游水流总能量。E0=1892.711861.29=31.42m为流量系数。主要取决于上游堰高与设计水头之比。P1/Hd=44.5/4=11.11.33,堰为高堰; 堰顶全水头与设计水头之比 H0/Hd=4.71/4=1.17，查表计算 =1.9x0.502=0.954.迭代初值 h0=0,带入式子迭代得 h1=1.06,h2=1.08,h3=
26、1.08.故 hc=1.08m。反弧半径 R=9x1.08=9.72m 。在实际工程中，反弧段半径 R 远远超过102()ci cqgEh18以上取值，用经验公式: 。又 = ；32RFrhV)cos(21hSg得：V 1=20.07m/s2.故 。/1.07/9.86.4rvg则：，取 R=16m。33226.481.0.8RFrhmb) 确定反弧段反弧圆心反弧段圆心可由下列方法确定：作与坝体下游面相距为 R 的直线，再做与鼻坎最低点相距为 R 的水平线，两线交点即为圆心 O。由此，设反弧段反弧圆心为（O x,Oy）,则 Oy=（1888.00-1864.36）-16 =7.64m.中间直线
27、段的直线方程可求得：=10.83.275则亦可求得与坝体下游面相距为 R 的直线方程为：28.90.yx带入圆心纵坐标可得反弧圆心为（29.22，7.64） 。五、溢流坝段稳点验算1.溢流坝段剖面图192.设计洪水位状况a.计算简图(坝前水位 1892.5m)20b.荷载计算取 1 延米计算，由 cad 计算溢流坝段剖面面积 A=1131.35m3.坝底宽 B=45.75m。则:坝体自重: W 1=r 坝 A=2.4x1286.76=3088.224t水 重：W 2=r 水 A 水=1.0x(1892.5-1876.25)+(1892.5-1843.5)x0.5x6.55=213.69 t水
28、压 力：P 1=0.5r 水 H2=0.5x1.0x(1888-1843.5)2=990.125tP2= r 水 Hd=1.0x(1888-1843.5)x1.53=68.085tP3.=- 0.5r 水 H2=-0.5x1.0x(1861.29-1843.5)2=-58.24t泥沙压力：P S= rsbhS210tan(45)=0.5x0.8x(1876.25-1843.5)2xtan230o21=143.008t扬 压 力：U 1=(1861.29-1843.5)x1.0x45.75=813.89tU2=(45.75-8)x(1892.5-1861.29)x1.0x0.25x0.5=147
29、.27tU3=8x(1892.5-1861.29)x0.25x1.0=62.42tU4=8x(1892.5-1861.29)x0.5x1.0x(1-0.25)=93.63t动水压力：P H=r 水 qV(cos 2-cos 1)/g=1.0x12.07x20.07x(0.9205-0.629)/9.8=7.2tPv=r 水 qV(sin 2-sin 1)/g=1.0x12.07x20.07x(0.777+0.391)/9.8=28.86t则： = W1+ W2+Pv=3088.224+213.69+28.86=3330.77t=U1+U2+U3+U4=813.89+147.27+62.42+9
30、3.63=1117.21tU=P1+P2+P3+PS-PH=990.125+60.085-58.24+143.008-7.2P=1127.78tc.稳定判定安全系数： ()0.85(3.71.2)45.73.45.08fWUcAKP根据 SL319-2005混凝土重力坝设计规范规定:22满足稳点要求。3.校核洪水位情况a.计算简图(坝前水位 1892.71m)b.荷载计算荷载组合 安全系数 K 基本组合 3.0（1） 2.5特殊组合 （2） 2.323取 1 延米计算，由 cad 计算溢流坝段剖面面积 A=1131.35m3.坝底宽 B=40.05m。则:坝体自重: W 1=r 坝 A=2.4
31、x1286.76=3088.224t水 重：W 2=r 水 A 水=1.0x(1892.71-1876.25)+(1892.5-1843.5)x0.5x6.55=181.63t水 压 力：P 1=0.5r 水 H2=0.5x1.0x(1888-1843.5)2=990.125tP2= r 水 Hd=1.0x(1888-1843.5)x1.61=71.645tP3.=- 0.5r 水 H2=-0.5x1.0x(1862.86-1843.5)2=-175.78t泥沙压力：P S= rsbhS210tan(45)=0.5x0.8x(1876.25-1843.5)2xtan230o=143.008t扬
32、 压 力：U 1=(1862.86-1843.5)x1.0x45.75=885.72tU2=(45.75-8)x(1892.71-1862.86)x1.0x0.25x0.5=140.85tU3=8x(1892.71-1862.86)x0.25x1.0=59.7tU4=8x(1892.71-1862.86)x0.5x1.0x(1-0.25)=89.55t动水压力：P H=r 水 qV(cos 2-cos 1)/g24=1.0x25.2x21.07x(0.9205-0.629)/9.8=15.79tPv=r 水 qV(sin 2-sin 1)/g=1.0x25.2x21.07x(0.777+0.3
33、91)/9.8=63.28t则 = W1+ W2+Pv=3088.224+181.63+63.28=3333.134t=U1+U2+U3+U4=885.72+140.85+59.7+89.55=1175.82tU=P1+P2+P3+PS-PH=990.125+71.645-58.24+143.008-15.79P=1130.748tc.安全判定安全系数： ()0.85(3.1475.82)4.753.42.0fWUcAKP根据 SL319-2005混凝土重力坝设计规范规定:满足稳点要求。六、设计消能工荷载组合 安全系数 K 基本组合 3.0（1） 2.5特殊组合 （2） 2.325根据大坝所处
34、地理环境、水文地质条件，本坝体选用挑流消能。挑流消能设计包括：选择鼻坎形式、确定鼻坎高程、反弧半径、挑角、计算挑距和下游冲刷坑深度。1. 选择鼻坎形式连续式鼻坎设施简单，不易汽蚀，在相同水力条件下，挑距笔差动式稍远，但水舌较集中，空中扩散校差，对河床冲刷较深。综合考虑坝体所处地理环境及地质、水文条件，初步选择鼻坎形式为连续式。2. 确定挑角、鼻坎高程和反弧半径由溢流坝剖面设计可得反弧半径 R=16m，挑角 =25o。由挑角得出鼻坎高程 H=1865.94m。3.计算挑距和下游冲刷坑深度水舌挑射距离的估算公式为： )(2sincosin1 212112 hgvvgL 式中：L 自 挑 流 鼻 坎
35、 末 端 算 起 至 下 游 河 床 床 面 的 挑 流 水 舌 外 缘 挑距 m为坎顶水面流速；按鼻坎处平均流速的 1.1 倍取用。1v鼻坎的挑角（单位 度） ；为坎顶平均水深 h 在铅直向的投影，h 1=hcos ；1h h2 为坎顶至河床面的高差冲刷坑深度在工程上按下式估算：2625.0.Hqtk式中： 水垫厚度，自水面至坑底的距离， m。q 为单宽流量，H 为上下kt游水位差。 为冲坑系数。a. 设计洪水位情况a).计算挑射距离反弧段挑射水流速度 =1V)cos(21hSg其中：由长江流域规划办公室整理的经验公式得 ；上游35.01kE水面至挑坎顶部的高差：S1=1892.5-1864
36、.36=28.14m,h2=1865.13-1858.600=6.43m，（河床 1875.600） 。又单宽流量 ，33612.07/()LQqms则流能比 ， 1.51.5.26849ESgk30.5187Ek,将上述结果带入 = 得1cos.0cos2.hV)cos(21hSgV=20.07m/s2. V1=20.07x1.1=22.077 m/s2。则挑射距离： 2 21.08sin5co2.08cos25.08sin59.8(06.43)94mL27b).计算冲刷深度对于岩石河床，计算冲刷坑深度的经验公式为： 0.5.2ktqH其中： 为冲坑系数，由经验规定取值取 1.2。单宽流量：
37、；上下游水位差 H=1892.5-33621.07/()LQqms1861.29=31.21m冲刷坑后的下游水深 ht=1861.29-1858.60=2.69m。 则冲刷坑深度：0.5.20.50.25173198ktqHm 9.86.th满足要求。40.32.50.52ktLb.校核洪水位情况a).计算挑射距离反弧段水流挑射速度 =1V)cos(21hSg其中：由长江流域规划办公室整理的经验公式得 ，上游35.01kE水面至挑坎顶部的高差：S1=1892.71-1864.36=28.35m,h2=1864.36-1858.700=5.66m,又单宽流量 ；3756./()L0Qqms28则
38、流能比 ， 1.51.520.839EqSgk30.5191Ek,将上述结果带入 = 得1cos.0cos.hm V)cos(21hSgV=21.07m/s2.V1=1.1x21.07=23.18 m/s2。则挑射距离： 2 23.8sin5co23.18cos253.18sin59.8(06.43)947mLb).计算冲刷深度对于岩石河床，计算冲刷坑深度的经验公式为： 0.5.2ktqH其中： 为冲坑系数，由经验规定取值取 1.2，单宽流量：,37562./()L0Qqms上下游水位差 H=1892.71-1862.86=29.85m,冲刷坑后的下游水深 ht=1862.86-1858.60=4.26m。 则冲刷坑深度： 0.5.20.50.2519814.ktqHm 4.6.kth，满足要求。7.5.02.108ktL
