1、目 录1、设计资料 .11.1 结构形式 11.2 屋架形式及选材 11.3 荷载标准值（水平投影面计） 12、支撑布置 .22.1 桁架形式及几何尺寸布置 22.2 桁架支撑布置如图 .33、荷载计算 .44、内力计算 .55、杆件设计 .75.1 上弦杆 .75.2 下弦杆 .85.3 端斜杆 AB .95.4 腹杆 .95.5 竖杆 .145.6 其余各杆件的截面 166、节点设计 176.1 下弦节点“C” 176.2 上弦节点“B” 186.3 屋脊节点“H” 196.4 支座节点“A” 216.5 下弦中央节点“H” 23参考文献 24图纸 .2411、设计资料1.1、结构形式某厂
2、房跨度为 24m，总长 90m，柱距 6m，采用梯形钢屋架、1.56.0m 预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面 400400，混凝土强度等级为 C30，屋面坡度为 。地区计算温度高于-20 0C，无侵蚀性介质，地震设防烈度10:i为 7 度，屋架下弦标高为 18m；厂房内桥式吊车为 2 台 150/30t（中级工作制） ，锻锤为 2 台 5t。1.2、屋架形式及选材屋架跨度为 24m，屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。屋架采用的钢材及焊条为：设计方案采用 Q235 钢，焊条为 E43 型。1.3、荷载标准值（水平投影面计） 永久荷载：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层
3、0.4 KN/m 2水泥砂浆找平层 0.4 KN/m 2保温层 0.65KN/m 2(按附表取)一毡二油隔气层 0.05 KN/m 2水泥砂浆找平层 0.3 KN/m 2预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m 2屋架及支撑自重(按经验公式 计算 ) 0.384 KN/m2Lq01.2悬挂管道： 0.25 KN/m 2 可变荷载：屋面活荷载标准值： 2/7.0mkN雪荷载标准值： 0.35KN/m 2积灰荷载标准值： 1.3KN/m 2(按附表取)22、支撑布置2.1 桁架形式及几何尺寸布置如下图 2.1、2.2、2.3 所示190 1350 290 2590 2890 31902608 28
4、59 319 3702535 2859 3129 3961509 1508150Aa c e g IB C D F G H I15008=120001508150815081508 15081508起拱50图 2.1 24 米跨屋架几何尺寸Aa+4.730.00-8.72 -13.53 -15.26 -14.71-14.71-8.87 -5.4 -2.46 +0.02 -1.08+6.8 +3.70 +1.1 -1.08-1.0 -1.0 -1.0-0.5 +1.53 +14.65 +15.17 +15.17c e g IB C D E F G H I0.5 1.0 1.0 1.0 1.0 1
5、.0 1.0 1.0 1.0图 2.2 24 米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值Aa c e g g e c a+3.480.00-6.25 -9.04 -9.17 -7.38 -6.09-7.38 -4.49 -2.470.0 0.0-6.53 -3.14 +0.71 +1.5 +1.39 +1.56+1.80 +2.12+4.76+1.90 -0.45 -2.47 -1.53 -1.75 -2.03 -2.34-1.0 -1.0 -1.0 0.0+0.97 0.0 0.0-0.5+8.0 +9.34 +8.4 +5.31+6.73 3.53 +1.25B C D E F G H IH
6、GF E DC B A0.5 1.01.0 1.01.01.01.01.01.0Ii图 2.3 24 米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值32.2 桁架支撑布置桁架形式及几何尺寸在设计任务书中已经给出，桁架支撑布置如图 1.1 所示。其中考虑到厂房内有桥式吊车 2 台 150/30t(中级工作制 )，锻锤为 2 台 5t，布置下弦纵向水平支撑。上上 上上 符号说明： SC 上上弦支撑；XC下弦支撑；CC垂直支撑;GG刚性系杆；LG柔性系杆43、荷载计算屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。沿屋面斜面分布的永久荷载应乘以 换算为沿水平投影05.1
7、/0cos/12面分布的荷载。标准永久荷载值：三毡四油防水层： 1.0050.4=0.402 kN/m2 水泥砂浆找平层： 1.0050.4=0.402 kN/m2保温层： 1.0050.65=0.553 kN/m2一毡二油隔气层： 1.0050.05=0.050 kN/m2水泥砂浆找平层： 1.0050.3=0.302 kN/m2预应力混凝土大型屋面板： 1.0051.4=1.407 kN/m2屋架及支撑自重： 0.12+0.01121=0.351kN/m 2悬挂管道： 0.25 kN/m2共 4.79 kN/m2可变荷载标准值：屋面活荷载标准值（大于雪荷载）： 0.7 kN/m2积灰荷载标
8、准值： 1.3kN/m 2共 2.0 kN/m 2设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合：3.1、全跨永久荷载+全跨可变荷载(按永久荷载为主控制的组合)全跨节点永久荷载设计值：F=（1.354.79 +1.40.70.7+1.40.91.3）1.56=79.11kN3.2、全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨节点永久荷载设计值：对结构不利时：F1.1=1.354.791.56=58.20 kN(按永久荷载为主的组合)F1.2=1.24.791.56=51.73 kN/(按可变荷载为主的组合)对结构有利时：F 1.3=1.04.791.56=43.11kN半跨节点可变荷载设计值：5F2.1=1.4（0.7
9、0.7+0.91.3）1.56=20.92 KN(按永久荷载为主的组合)F2.2=1.4（0.7+0.91.3）1.56=23.56KN(按可变荷载为主的组合)3.3、全跨桁架包括支撑+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载(按可变荷载为主控制的组合)全跨节点桁架自重设计值：对结构不利时：F 3 .1=1.20.3511.56=3.79 kN对结构有利时：F 3 .2=1.00.3511.56=3.16 kN半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：F4=（1.21.4+1.40.7）1.56=23.94 kN上2.1 上(c)(b)(a)3.1、3.2 为使用阶段荷载情况，3.3 为施工阶段荷载情况。4、内
10、力计算F=1 的桁架各杆件内力系数（F=1 作用于全跨、左半跨和右半跨）已经给出。求出各种6荷载情况下的内力进行组合，计算结果见表 4.1。7表 4.1 桁架杆件内内力组合表内力系数（F=1） 内力组合左半跨荷载 第二种组合 第三种组合杆件名称全跨 左半跨 右半跨 第一种组合 F F1.i+F 2.iF1.i+F 2.i F3.i+F 4 F3.i+F 4计算杆件内力/kNAB 0 0 0 0 0 0 0 0 0BC,CD -7.472 -5.310 -2.162 -537.984 -537.984DE,EF -11.262 -7.339 -3.923 -810.864 -810.864上弦杆
11、 FG，GH -12.180 -6.861 -5.319 -876.96 -876.96ac 4.100 3.010 1.090 295.2 295.2ce 9.744 3.663 3.081 701.568 701.568eg 11.962 7.326 4.636 861.264 861.264下弦杆gh 11.768 5.884 5.884 847.296 847.296aB -7.684 -5.641 -1.748 -553.248 -553.248Bc 5.808 3.960 1.581 418.176 418.176cD -4.409 -2.633 -1.520 -317.448 -
12、317.448De 2.792 1.222 1.344 201.024 201.024eF -1.552 -0.047 -1.505 -111.744 -111.744Fg 0.328 -1.039 1.367 23.616-3.983（F 1.2,F2.1）44.283（F 1.2,F2.2）-23.837（F 3.1,F4）33.969（F 3.1,F4） 44.283,-23.837斜腹杆gH 0.713 1.913 -1.200 51.33677.324（F 1.2,F2.2）24.801（F 1.2,F2.1）48.499（F 3.1,F4）-26.475（F 3.1,F4 77.3
13、24,-26.4758）Aa -0.500 -0.500 0.000 -36.000 -36.000Cc -1.000 -1.000 0.000 -72.000 -72.000Ee -1.000 -1.000 0.000 -72.000 -72.000Gg -1.000 -1.000 0.000 -72.000 -72.000竖杆Hh 0 0 0 0 095、杆件设计5.1 上弦杆整个上弦架采用等截面，按 FG、GH 杆件之最大设计内力设计。（ 受 压 ）NN-87690-.上弦杆计算长度：在桁架平面内，为节间轴线长度： cmlox5.1在桁架平面外，根据支承布置及内力变化情况，取： cmcl
14、oy 25.47.1503因为 ，故截面宜采用两个不等肢角钢，短肢相并（图 5.1）oxyl3腹杆最大内力 N=553.248kN，查表 9.6.4，节点版厚度选用 10mm，支座节点板厚度用 12mm。设 =60 查附录 4 得 。807.需要截面积： 2238.504/1.690mNfNA需要的回转半径：， 2.5cm607.oxli c54.760.oyli根据需要的 A，ix，iy查角钢规格表（附录 8） ，选用，1062L263.5cm， ，cix97.4iy7.，按所160/16/tb选角钢进行验算： 3.04.9751xil83.15m6/.26/5.016/1 bltboy07
15、.2)07.5(07.3).2(7.3 441 tltoyyz上 10满足长细比 的要求。150截面在 x 和 y 平面内皆属 b 类，由于 ，只要求 ，查表得 。xyz73.58yoil 815.0222 /1/89.138.5041.769mNmNAN所需截面合适5.2 下弦杆整个下弦杆采用同一截面，按 eg 杆最大设计值计算。 NkNeg86124861.，根据桁架下弦支撑布置情况，得cmlox30 cmloy750所需截面积： 2226.4/154cfAn 根据所需截面积查表选用 ，不等肢角钢，短肢相并（图 5.2） 。082L2256.30.4cmcA，lox98，y1.63507.
16、12.6/750/ cilyo考 虑下弦有有221.5mm 的栓孔削弱，下弦净截面面积： 22235105.1394mmAn 222 /9.4068NNn 所需截面适合。上 115.3 端斜杆 aB杆件轴力： 受 压 ）(53248248.53NkN计算长度 lox=loy=253cm。因为 lox=loy，故采用不等边角钢，长肢相并，使 ix=iy。设 =70，查附录 4 得， 71.02243.6/5.348mNfA需要的回转半径： c61.3702xyxli根据需要的 A，i x，i y 查角钢规格表，选用 2L140908A=36.08cm2iy=3.63cmix=4.50cm，2.5
17、64.03xil7.93.yil满足长细比 要求， 截面在 x 和 y 平面内皆属 b 类，由于 ，只求 ，150 xy70.69y查附录 4，得 ，7. 222 /15/638.043.65.08mNmNAN所选截面合适。5.4 腹杆5.4.1 Bc 杆（图 5.4.1）杆件轴力： NkN41876.418所需截面积： 杆件计算长度： 222 c45.190.95/5mmfAn ，cmclox 04.293.618.0cloy3.261上. aB12选用 2L756 等边角钢， ， ，259.17cmAclx31.cmly45.4.9031.2xoil 7.4.6yoi满足长细比 的要求。5
18、222 /15/0.10.194876mNmNAn 5.4.2 cD 杆（图 5.4.2）杆件轴力： 受 压 ）(3174848.317NkN计算长度： ，cmclox 12.94.26.0cloy4.86设 =100 查附录 4 得 5.0,cm29.1.xli cm86.2104yli223./5.03748NfA上 D上 B13上5.43 De上选用 2L758， ， ，201.3cmAclx8.cmly50.315049.12.xoi 15.27/286.0/583.98/751 bltboy 1507.84)54.1().64()4.0( 420 tlyyz由于 ，只求 ，查附录 4
19、，得zx.x 222 /15/93.3015.78mNmNA所选截面满足。5.4.3 De 杆（图 5.4.3）杆件轴力： NkN2014.201所需截面积： 22c35.9.935/54mmfAn杆件计算长度： ，cclox 186.0loy4.86选用 2L505 等边角钢， ，261.9cmAclx3.ly45.27.695.xoil0.14.28yoil满足长细比 的要求。35222 /1/9.1490mNmNAn 所选截面满足。5.4.4 eF 杆（见图 5.4.4）轴力： 受 压 ）(74.174.1NkN cmclox 92.4.3128.014cmloy4.312设 =100
20、查附录 4 得 5.0c9.210.oxli m.34oyli 22236.947.936/15.07cmNfA选用 2L705 等边角钢， ，27.13cmAclx16.ly4，1507.152.69xoil 8.25m70/312458./.4/ bltboy 15093.1).0().321()475.01(20 lyyz由于 ，只求 ，查附录 4，得 ，zx.x 6222 /15/7.137560. mNmNA所选截面满足。5.4.5 Fg 杆（见图 5.4.5）NkN4283.max受 压 ）(7723incmclox 918.0y4cclox 232.上 eF上. Fg15cmlo
21、y4.312设 =100 查附录 4 得 5.0c9.210.oxli cm12.304oyli 222.7.1/5.387mNfA选用 2L705 等边角钢（见图 4.7，与 eF 杆一样，为了使角钢型号不要太多，偏于安全选择已有型号相近的角钢，以下有很多这种情况，并非不懂得选择经济截面） ， ，27.13cAclx16.cly24.3，1507.5.49xoi 8.25m7/3248./.01/7 bltboy 15093.10)34/0.1()./()/45.( 22 tyz由于 ，只求 ，查附录 4，得 ，zx7.x 6222 /15/9.371560.38mNmNA拉应力： 222
22、/0.74所选截面满足。5.4.6 gH 杆，NkN7324.max受 压 ）(6526incmlox 2.710.398.cy设 =100 查附录 4 得 5.0上. gH16cm71.20oxli39.oyli 222.87.1/15.0647cmmNfA选用 2L705 等边角钢， ， ，25.3cAlx16.cly4.3，06.12.7xoil 09.28m7/3958./.045/ bltboy 15078.10)53/45.1().2/0()7.1( 242 tyz由于 ，只求 ，查附录 4，得 ，zx6.1x 222 /15/19.713508. mNmNA拉应力： 222 /4
23、.67所选截面满足。5.5 竖杆（图 5.5）各个竖杆采用同类截面，按 Gg 杆件的最大设计内力设计。 受 压 ）(720.NkN，cmlox .31289.0cloy0.89内力较小，按 选择，需要的回15转半径为：，cm4.15023.oxli 93.8.oyli查型钢表，选截面 和 较上述计算的xiy 上 17和 略大些。xiy选用 2L635（见图 5.5）， ， ，286.1cmAclx94.1cmly04.31583xoil 6.2/29058./.06125/3 bltboy 15047.98)580/3475.1().3()/47.( 242 tyz由于 ，只求 ，查附录 4，
24、得 ，zx.9x 222 /15/89.136.184.0 mNmNA所选截面满足。185.6 其余各杆件的截面表 5.1 杆件截面选择表杆件 计算长度/cm 回转半径/cm 长细比 稳定系数名称 编号计算内力/kN截面规格 截面面积/cm 2 oxloylxiyix)(yz容许长细比xy应力/(N/mm2)上弦FG，GH -876.96 2L16010010 50.63 150.75 452.25 4.97 7.70 30.33 62.71 150 0.815 179.02下弦 eg 861.264 2L1258010 39.42 300.00 750.00 3.98 6.11 75.38
25、122.75 350 205.42aB -553.248 2L140908 36.080 253.0 253.0 4.50 3.63 56.22 69.70 150 0.753 638.20Bc 418.176 2L756 17.59 209.04 261.30 2.31 3.45 90.49 75.74 350 215.00cD -317.448 2L758 23.01 229.12 286.40 2.28 3.50 100.49 84.17 150 0.552 209.35De 201.024 2L505 9.61 229.12 286.40 1.35 2.45 169.72 116.90
26、 350 115.22eF -111.744 2L705 13.75 249.92 312.40 2.16 3.24 115.70 100.93 150 0.460 149.8944.283Fg-23.837 2L705 13.75 249.92 312.40 2.16 3.24 115.70 100.93 150 0.460 37.6977.324 斜腹杆gH -26.475 2L705 13.75 271.2 339.00 2.16 3.24 125.56 108.78 150 0.408 47.19Aa -36.000 2L635 12.286 159.2 199.00 1.94 3.0
27、4 81.97 65.46 150 0.681 36.04Cc -72.000 2L635 12.286 183.20 229.00 1.94 3.04 94.43 75.32 150 0.591 83.06Ee -72.000 2L635 12.286 207.20 259.00 1.94 3.04 106.80 85.20 150 0.512 95.88竖杆Gg -72.000 2L635 12.286 231.2 289.00 1.94 3.04 119.18 98.47 150 0.441 119.29196、节点设计6.1 下弦节点“c” （图 6.1）上6.1 c各类杆件的内力由表
28、 4.1 查得。这类节点的设计步骤是：先根据复杆的内力计算与复杆与节点版连接焊缝的尺寸，即 和 ，fhxl然后根据 的大小按比例绘出节点版的形状与尺寸，最后验算下弦杆与节点版的连接焊缝。xl用 E43 型焊条角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值 。设“Bc”杆的肢背和2f/160mNw肢尖焊缝 和 ，则所需的焊缝长度为：mhf8f6 c18235.16/16087.024. 2后 取， 加肢 背 ： fwfe hmNNl m.9/.33. 2后 取， 加 上肢 尖 ： ffehl 设“cD”杆的肢背和肢尖焊缝 和 ，则所需的焊缝长度为：hf7hf620cm1627.14/1607.023487.
29、 2后 取， 加肢 背 ： fwfe hmNmhNl 986.0/.3. 2 后 取， 加 上肢 尖 ： ffel“Cc”杆内力很小，焊缝尺寸可按构造要求取 hf56cm0.4/16057.022. 2， 取肢 背 ： mNfhNlwe根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间有间隙以及制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板的尺寸为 。3下弦与节点板连接的焊缝长度为 34cm， 。焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差，hf6，受力较大的肢背处焊缝应力为：NN40682957016822f m/160N/6.012m37.5焊缝强度满足要求。6.2 上弦节点“B”(图 6.2)上6.2
30、B上21Bc 杆（2L 755）与节点板的焊缝尺寸和节点“c”相同。即肢背 ，肢尖cmlw18clw1aB（2L1008010）杆与节点板的焊缝尺寸按上述同样方法计算, 设 aB 杆的肢背和肢尖的焊缝 和 ，则所需的焊缝长度为：mhf10hf8 c1954.160/1607.025324865. 2， 取肢 背 ： mNmfNlwe 3.8/8.3. 2， 取肢 尖 ： fhle为了便于在上弦上搁置屋面板，节点板的上边缘可缩进上弦肢背 8mm。用槽焊缝把上弦角钢和节点板连接起来，槽焊缝作为两条角焊缝计算，焊缝强度设计值应乘以 0.8 的折减系数。计算时可略去上弦坡度的影响，而假定集中荷载 F
31、与上弦垂直。上弦肢背槽焊缝内的应力为： m01h510m221f ，节 点 板 厚 度hf上弦与节点板间焊缝长度为 400mm。节点荷载由槽焊缝承受，上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受，这时槽肯定是安全，可不必验算。肢尖焊缝验算如下： 2wf21 m/N1.0124017.05398Nlh7.0NmNf 222fM /8.5.6.6lf 2222f2Nf /160N/40.13.851.0.1 满足要求。6.3 屋脊节点“H” （图 6.3）弦杆一般都采用同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，并便于施焊，需将拼接角钢的尖角削除，且截去垂直肢的一部分宽度。拼接角钢的这部分削弱，可
32、以靠节点板来补偿。接头一边的焊缝长度按弦杆内力计算。设焊缝 ，则所需焊缝计算长度（一条焊缝）：mhf10 mNmlw 97.163/1607.04352拼接角钢的长度取 。94.2162522上弦与节点板之间的槽焊，假定承受节点荷载，验算略。上弦肢尖与节点板的连接焊缝，应按上弦内力的 15%计算。设肢尖焊缝 ，节点板长度为 40cm，则节点一侧弦杆焊缝的计mhf10算长度为 ，焊缝应力为：ccmlw72140 2m/N7.510.08695Nf 22M /30.467.21.f 22222f2Nf m/160N/.15.1 上6.3 “H因桁架的跨度较大，需将桁架分成两个运输单元，在屋脊节点和
33、下弦跨中节点设置工地拼接，左半边的上弦、斜杆和竖杆与节点板连接用工厂焊缝，而右半边的上弦、斜杆与节点板的连接用工地焊缝。腹杆 Hg 与节点板的连接焊缝的计算长度与以上几个节点相同。236.4 支座节点“a” （图 6.4）为了便于施焊，下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距取 160mm。在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板的高度相等，厚度为 12mm。6.4.1 支座底板的计算支座反力： NkkNFR504.0.72上6.4 上67120810966 9532836支座底板的平面支座底板的平面尺寸采用 280mm350mm，如仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座反力，则承压面积为 28
34、0180mm2=50400mm2。验算柱顶混凝土的抗压强度： 222 /3.14/0.1504 mNfmNARcn 24式中， 为混凝土强度设计值，对 C30 混凝土，cf 2/3.14mNfc底板的厚度按桁架反力作用下的弯矩计算，节点板和加劲肋将底板分成四块，每块板为两相邻边支承而另两相邻边自由的板，每块板的单位宽度的最大弯矩为： 21aM式中， 为底板下的平均应力： 22/0.18054mN为两支承边之间的对角线长度：1a a8.1567921421 为系数，由 b1/a1查表 8.4.1 而定，b 1为两支承边的相交点到对角线 a1的垂直距离。由相似三角形的关系，得：，m4.708.56
35、3145.08167ab查表 8.4.1 得 =0.050 mNmNaM /2.93./0.5. 2221 底板厚度： mft 5.18/15/9362根据构造要求，桁架跨度 ， ，取 。82t0t206.4.2 加劲肋与节点板的连接焊缝计算加劲肋与节点板的连接焊缝计算与牛腿焊缝相似。偏于安全的假定一个加劲肋的受力为桁架支座反力的 1/4，即： NR1260450则焊缝内力为： ， V126 mNM6048设焊缝 ，焊缝计算长度 ，则焊缝应力为：mhf mlw 5139 22222 222Mf2Nf m/160N/18.36.4650.784657.01 .0.7 wfwf lhlhV6.4.
36、3 节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算设焊缝传递全部支座反力 ，加劲肋、节点板与底板的连接焊缝长度之和NR25mmmlw 796136290412802 22/.15/0./75.679.547.0 NNhlRff 6.5 下弦中央节点“h” （图 6.5）Hh 杆的内力为 0，焊缝尺寸可按构造要求取 ，肢背和肢尖的 。mhf5mlw60上6.5“h根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间有间隙以及制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板的尺寸为 185mm360mm。弦杆一般都采用同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，并便于施焊，需将拼接角钢的尖角削除，且截去垂直肢的一
37、部分宽度。拼接角钢的这部分削弱，可以靠节点板来补偿。接头一边的焊接长度按弦杆内力计算。设焊缝 ，则所需焊缝计算长度（一条焊缝）：mhf10 mNmlw 13.89/1607.048292拼接角钢的长度取 。.3126下弦与节点板之间的角焊缝，假定承受节点荷载。下弦肢尖与节点板的连接焊缝，应按上弦26内力的 15%计算。设肢尖焊缝 ，节点板长度为 36cm，则节点一侧弦杆焊缝的计算长度mhf10为： ，焊缝应力为：ccmlw52136 2/5.60107.8429mNNf 22M/.45.21f 22222f2Nf /160/13.5660.1 mN肢背验算： 22/0/9.45107.2850mNNf 满足要求。参考文献1 张耀春，周绪红. 钢结构设计原理M 北京：高等教育出版社，2004 2 钢结构设计规范（GB500172003）. 北京：中国计划出版社，20033 房屋建筑制图统一标准（GB/T 500012001）. 北京：中国计划出版社，20024 建筑结构制图标准（GB/T 50105-2001） 北京：中国计划出版社，20025 钢结构设计手册（上册） （第三版） 北京：中国建筑工业出版社，2004
