转速、电流双闭环直流调速系统和调节器的工程设计方法.doc

1、2 1第 2 章 转速、电流双闭环直流调速系统和调节器的工程设计方法2.1 转速、电流双闭环直流调速系统及其静特性采用 PI 调节的单个转速闭环直流调速系统可以在保证系统稳定的前提下实现转速无静差。但是，如果对系统的动态性能要求较高，单闭环系统就难以满足需要，这主要是因为在单闭环系统中不能控制电流和转矩的动态过程。电流截止负反馈环节是专门用来控制电流的，并不能很理想地控制电流的动态波形,图 2-1a)。在起动过程中，始终保持电流（转矩）为允许的最大值，使电力拖动系统以最大的加速度起动，到达稳态转速时，立即让电流降下来，使转矩马上与负载相平衡，从而转入稳态运行。这样的理想起动过程波形示于图 2-

2、1b。为了实现在允许条件下的最快起动，关键是要获得一段使电流保持为最大值 的恒dmI流过程。按照反馈控制规律，采用某个物理量的负反馈就可以保持该量基本不变，那么，采用电流负反馈应该能够得到近似的恒流过程。应该在起动过程中只有电流负反馈，没有转速负反馈，达到稳态转速后，又希望只要转速负反馈，不再让电流负反馈发挥作用。2.1.1 转速、电流双闭环直流调速系统的组成系统中设置两个调节器，分别调节转速和电流，如图 2-2 所示。把转速调节器的输出当作电流调节器的输入，再用电流调节器的输出去控制电力电子变换器 UPE。从闭环结构上看，电流环在里面，称作内环；转速环在外边，称作外环。这就形成了转速、电流双

3、闭环调速系统。+TGnASR ACRU*n+ -UnUiU*i+- UcTAM+-UdIdUPE-MTG图2-2 转速、电流双闭环直流调速系统结构 ASR转速调节器 ACR电流调节器 TG测速发电机TA电流互感器 UPE电力电子变换器内环外 环ni转速和电流两个调节器一般都采用 PI 调节器，图 2-3。两个调节器的输出都是带限幅作用的，转速调节器 ASR 的输出限幅电压 决定了电流给定电压的最大值，电流调节器*imU2 2ACR 的输出限幅电压 限制了电力电子变换器的最大输出电压 。cmUdmU图2-3 双闭环直流调速系统电路原理图 + +-TG+-+-RP2U*n R0R0 UcUiRi

4、Ci+ +-R0R0Rn CnASR ACRLMRP1Un U*iLM +MTAIdUd MTGUPE+- +-2.1.2 稳态结构图和静特性稳态结构图，如图 2-4。当调节器饱和时，输出为恒值，相当于使该调节环开环。当调节器不饱和时，PI 作用使输入偏差电压 在稳态时总是零。在正常运行时，电流调节U器是不会达到饱和状态的。因此，对于静特性来说，只有转速调节器饱和与不饱和两种情况。图2-4(a) 双闭环直流调速系统的稳态结构框图(ASR未饱和)转速反馈系数 电流反馈系数 Ks 1/CeU*n UcIdEnUd0Un+ +-ASR+U*i -IdRR ACR-Ui UPE2 31. 转速调节器不

5、饱和稳态时， 、 ， 转速和电流反馈系数。0*nUndiiIU*,，图 2-5 静特性的 CA 段。 ，CA 段静特性从理想空载状态的0ndm一直延续到 ，而 一般都是大于额定电流 的。这就是静特性的运行dIdmId dNI段，它是水平的特性。2. 转速调节器饱和ASR 输出达到限幅值 ，转速外环呈开环状态，成电流无静差的单电流闭环调节系*imU统。稳态时 ， 为最大电流。静特性是图 2-5 中的 AB 段，它是垂直的didIId特性。这样的下垂特性只适合于 的情况，因为如果 ，则 ，ASR 将退0n0n*nU出饱和状态。双闭环调速系统的静特性在负载电流小于 时表现为转速无静差，转速负反馈起主

6、dmI要调节作用。当负载电流达到 时，对应于转速调节器的饱和输出 ，这时，电流调节dmI *im器起主要调节作用，系统表现为电流无静差，得到过电流的自动保护。2.1.3 各变量的稳态工作点和稳态参数计算当两个调节器都不饱和时， 、 、0*nUndLii IU*。sdLnesdesdc KRICRInKU/0转速 n 由给定电压 决定的，ASR 的输出量 是由负载电流 决定的，而控制电压*n *i dLI的大小则同时取决于 n 和 ，或者说，同时取决于 和 。c dI*nUP 调节器的输出量总是正比于其输入量，而 PI 调节器则不然，PI 调节器未饱和时，其输出量的稳态值是输入的积分，最终使 P

7、I 调节器输入为零，才停止积分。转速反馈系数 ，电流反馈系数 。max*nUdmiI*2.2 双闭环直流调速系统的数学模型和动态性能分析2.2.1 双闭环直流调速系统的动态数学模型双闭环直流调速系统的动态结构图，如图 2-6 所示。图中 和 分别表)(sWASR)(sACR2 4示转速调节器和电流调节器的传递函数。图 2-6 双闭环直流调速系统的动态结构框图 U*n Uc-IdLnUd0Un+- -UiWASR(s)WACR(s) Ks Tss+11/RTl s+1RTmsU*i Id 1/Ce+E2.2.2 起动过程分析双闭环直流调速系统突加给定电压 由静止状态起动时，转速和电流的动态过程示

8、*nU于图 2-7。由于在起动过程中转速调节器 ASR 经历了不饱和、饱和、退饱和三种情况，整个动态过程就分成图中标明的 I、II、III 三个阶段。图2-7 双闭环直流调速系统起动时的转速和电流波形 n OOttIdm IdL Id n* I II IIIt4 t3 t2 t1 第 I 阶段（ ）是电流上升阶段。突加给定电压 后， 、 、 都上升，10t *nUc0dI2 5在 没有达到负载电流 以前，电机还不能转动。当 后，电机开始起动，由于dIdLI dLI机电惯性的作用，转速不会很快增长，因而转速调节器 ASR 的输入偏差电压的数值仍较大，其输出电压保持限幅值 ，强迫电流 迅速上升。直

9、nnU* *imUdI到 ， ，电流调节器很快就压制了 的增长，标志着这一阶段的结束。dmI*imi dI在这一阶段中，ASR 很快进入并保持饱和状态，而 ACR 不饱和。第 II 阶段（ ）是恒流升速阶段，ASR 饱和，转速环相当于开环，在恒值电流给21t定 下的电流调节系统，基本上保持电流 恒定，因而系统的加速度恒定，转速呈线性*imUdI增长。与此同时，电机的反电动势 E 也按线性增长，对电流调节系统来说，E 是一个线性渐增的扰动量，为了克服它的扰动， 和 也必须基本上按线性增长，才能保持 恒0dUc dI定。当 ACR 采用 PI 调节器时，要使其输出量按线性增长，其输入偏差电压必须维

10、持一定的恒值，也就是说， 应略低于 。iimiU* dIdmI第阶段（ 以后）是转速调节阶段。当转速上升到给定值 时，转速调节器2t 0*nASR 的输入偏差减小到零，输出维持在限幅值 ，电机仍在加速，使转速超调。转速超*imU调后，ASR 输入偏差电压变负，开始退出饱和状态， 和 很快下降。但是，只要 仍idIdI大于负载电流 ，转速就继续上升。直到 = 时，转矩 ，则 dn/dt=0，转速 ndLI dILLeT才到达峰值（ 时） 。此后，电动机开始在负载的阻力下减速，与此相应，在 时3t 43t间内， ，直到稳定。如果调节器参数整定得不够好，也会有一段振荡过程。在这dIL最后的转速调节阶

11、段内，ASR 和 ACR 都不饱和，ASR 起主导的转速调节作用，而 ACR 则力图使 尽快地跟随其给定值 。dI*iU双闭环直流调速系统的起动过程有以下三个特点：饱和非线性控制；转速超调；准时间最优控制。2.2.3 动态抗扰性能分析一般来说，双闭环调速系统具有比较满意的动态性能。对于调速系统，最重要的动态性能是抗扰性能。主要是抗负载扰动和抗电网电压扰动的性能。1、抗负载扰动负载扰动作用在电流环之后，因此只能靠转速调节器 ASR 来产生抗负载扰动的作用。2 6 1/CeU*n nUd0Un+ - ASR1/RTl s+1RTmsKsTss+1ACR U*iUi- -EId图 27 抗负载扰动2

12、、抗电网电压扰动电网电压变化对调速系统也产生扰动作用，图 2-8。双闭环系统中，由于增设了电流内环，电压波动可以通过电流反馈得到比较及时的调节。 1/CeU*n nUd0Un+ - ASR1/RTl s+1RTmsIdKsTss+1ACR U*iUi- -E图 28 抗电网电压波动2.2.4 转速和电流两个调节器的作用1. 转速调节器的作用(1) 转速调节器是调速系统的主导调节器，它使转速 n 很快地跟随给定电压 变化,*nU稳态时可减小转速误差，如果采用 PI 调节器，则可实现无静差。(2) 对负载变化起抗扰作用。(3) 其输出限幅值决定电机允许的最大电流。2. 电流调节器的作用(1) 作为

13、内环的调节器，在转速外环的调节过程中，它的作用是使电流紧紧跟随其给定电压 （即外环调节器的输出量）变化。*iU(2) 对电网电压的波动起及时抗扰的作用。2 7(3) 在转速动态过程中，保证获得电机允许的最大电流，从而加快动态过程。(4) 当电机过载甚至堵转时，限制电枢电流的最大值，起快速的自动保护作用。一旦故障消失，系统立即自动恢复正常。这个作用对系统的可靠运行来说是十分重要的。2.3 调节器的工程设计方法必要性: 设计调节器须同时解决稳、准、快、抗干扰等各方面相互有矛盾的静、动态性能要求。可能性: 电力拖动自动控制系统可由低阶系统近似，事先研究低阶典型系统的特性，将实际系统校正成典型系统，设

14、计过程就简便多了。建立调节器工程设计方法所遵循的原则是：（1）概念清楚、易懂；（2）计算公式简明、好记；（3）不仅给出参数计算的公式，而且指明参数调整的方向；（4）能考虑饱和非线性控制的情况，同样给出简单的计算公式；（5）适用于各种可以简化成典型系统的反馈控制系统。2.3.1 工程设计方法的基本思路调节器的设计过程分作两步：第一步，先选择调节器的结构，以确保系统稳定，同时满足所需的稳态精度。第二步，再选择调节器的参数，以满足动态性能指标的要求。在选择调节器结构时，采用少量的典型系统，它的参数与系统性能指标的关系都已事先找到，就使设计方法规范化，大大减少了设计工作量。2.3.2 典型系统控制系统

15、的开环传递函数可表示 niirmjjsTKsW1)()(分母中的 项表示该系统在原点处有 r 重极点，根据 ,1,2,等不同数值，分别称rs 0作 0 型、I 型、型、系统。0 型系统稳态精度低，而型和型以上的系统很难稳定。因此，为了保证稳定性和较好的稳态精度，多用 I 型和 II 型系统。1、典型 I 型系统典型 I 型系统开环传递函数为 ， 系统的惯性时间常数； )1()TsKWK系统的开环增益。闭环系统结构图示于图 2-9a，图 2-9b 表示它的开环对数频率特性。)(sR)1(TsK)(sC2 8a)dB/decdB/decb)图 29 典型 I 型系统典型 I 型系统结构简单，对数幅

16、频特性的中频段以 dB/dec 的斜率穿越零分贝线，20只要参数的选择能保证足够的中频带宽度，系统就一定是稳定的，且有足够的稳定裕量。当 或 时， ，相角稳定裕度Tc1c 045Tarctg。9908ttcc2、典型型系统典型型系统开环传递函数为 ，闭环系统结构图和开环对数频率特)1()2TsKW性示于图 2-10，中频段也是以 dB/dec 的斜率穿越零分贝线。0O图 210 典型型系统开环频率特性当 或 时，相角稳定裕度Tc1 TarctgrtTarctgrt 80比 大得越多，则系统的稳定裕度越大。2 92.3.3 控制系统的动态性能指标自动控制系统的动态性能指标包括对给定输入信号的跟随

17、性能指标和对扰动输入信号的抗扰性能指标。一般来说，调速系统的动态指标以抗扰性能为主，而随动系统的动态指标则以跟随性能为主。1、跟随性能指标常用的阶跃响应跟随性能指标有上升时间、超调量和调节时间，图 2-11。5%（或2%） CCmaxmaxC C0 tOtr ts)(t图 211 动态响应2、抗扰性能指标 控制系统稳定运行中，突加一个使输出量降低的扰动量 以后，F输出量由降低到恢复的过渡过程是系统典型的抗扰过程，如图 2-12 所示。常用的抗扰性能指标为动态降落和恢复时间。maxC1C25%（或2%） NNO ttm tvCb图 212 典型的抗扰过程2 102.3.4 典型 I 型系统性能指

18、标和参数的关系典型 I 型系统的开环传递函数包含两个参数：开环增益 K 和时间常数 T。其中，时间常数 T 在实际系统中往往是控制对象本身固有的，能够由调节器改变的只有开环增益 K，也就是说，K 是唯一的待定参数。图 2-13 绘出了在不同 K 值时典型 I 型系统的开环对数频率特性，当 时，特性c1以-20dB/dec 斜率穿越零分贝线，系统有较好的稳定性。由图中的特性可知，所以 （当 时） 。 K 越大，截止频率cclg20)1l(g20lcTc1也越大，系统响应越快，但相角稳定裕度 越小，这也说明快速性cartg09与稳定性之间的矛盾。图 213 不同 K 值时典型 I 型系统的开环对数

19、频率特性1、典型 I 型系统跟随性能指标与参数的关系（1）稳态跟随性能指标不同输入信号作用下的稳态误差：在阶跃输入下的 I 型系统稳态时是无差的，但在斜坡输入下则有恒值稳态误差，且与 K 值成反比，在加速度输入下稳态误差为 。表 2-1 I 型系统在不同的典型输入信号作用下的稳态误差输入信号阶跃输入 0)(Rt斜坡输入 tv0)(加速度输入 2)(0taR稳态误差 0 K/ （2）动态跟随性能指标典型 I 型系统是一种二阶系统，闭环传递函数的一般形式为， 无阻尼时的自然振荡角频率，或称固有角22)(ncl ssRCW频率； 阻尼比，或称衰减系数。参数 、 与标准形式中的参数 、 之间的换算关系

20、如下 ，KTnTKn2 11，且 。当 时，欠阻尼的振荡特性，当 时，过阻尼的单KT12Tn211调特性；当 时，是临界阻尼。由于过阻尼特性动态响应较慢，一般把系统设计成欠阻尼状态，即 。典型 I10型系统中， ，得 ，因此在典型 I 型系统中应取 。1KT5.05.欠阻尼二阶系统在零初始条件下的阶跃响应动态指标：超调量： ，上升时间： ，%)1/(2e )arcos(12Ttr峰值时间： 。21npt表 2-2 典型 I 型系统动态跟随性能指标和频域指标与参数的关系参数关系 KT0.25 0.39 0.50 0.69 1.0阻尼比 1.0 0.8 0.707 0.6 0.5超调量 %0% 1

21、.5% 4.3% 9.5% 16.3%上升时间 rt6.6T4.7 3.3T2.4峰值时间 p8.3 6.2 4.7 3.6相角稳定裕度 76.3 69.9 65.5 59.2 51.8截止频率 c0.243/ 0.367/ 0.455/ 0.596/ 0.786/2 典型 I 型系统抗扰性能指标与参数的关系图 2-14a 是在扰动量 F 作用下的典型 I 型系统，其中， 是扰动作用点前面部分)(1sW的传递函数，后面部分是 ，于是 。只讨论抗扰性能)(2sW)()(21 TKs时，可令输入变量 ，这时输出变量可写成 。将扰动作用 前移到输入作用点0RCsF上，即得图 2-14b 所示的等效结

22、构图。2 12)a)b0(sR )(2sW)(1sWF)(sC)(sN1W)(s)(sC典型I型系统 (sF图 214 在扰动作用下输出变化量 的象函数为 ，若C)(1)(sWsF、 ， ，属典型 I 型系统。)1()21sTKW1)(22sTKW)(2s在阶跃扰动 下，F )(1)(1)( 22122 KsTsFTsKssC 当 ，则 ，5.0KT )()(22sTF阶跃扰动后输出变化量的动态过程函数， 2sin2cos)1()1(2)( /2 TtmeTteemFtC ttTt 式中 控制对象中小时间常数与大时间常数的比值。21Tm输出量的最大动态降落 用基准值 的百分数表示，所对应的时间

23、 用时间常maxCb mt数 T 的倍数表示，允许误差带为5% 时的恢复时间 也用 T 的倍数表示。为了使vt和 的数值都落在合理范围内，将基准值 取为 。bC/maxtv/ bC21FK表 2-3 典型 I 型系统动态抗扰性能指标与参数的关系(控制结构和扰动作用点如图 2-15 所示，已选定的参数关系 KT=0.5)2 1321Tm5110201301%0axbC55.5% 33.2% 18.5% 12.9%tm/2.8 3.4 3.8 4.0Tv14.7 21.7 28.7 30.4由表 2-3 中的数据可以看出，当控制对象的两个时间常数相距较大时，动态降落减小，但恢复时间却拖得较长。2.

24、3.5 典型 II 型系统性能指标和参数的关系典型 II 型系统的开环传递函数中时间常数 也是控制对象固有的。所不同的是，待T定的参数有两个： 和 。令 ， 是斜率为 -20dB/dec 的中频段的宽度（对K12hh数坐标） ，称作“中频宽” ，图 2-16 典型型系统的开环对数幅频特性和中频宽。采用“振荡指标法”中的闭环幅频特性峰值 最小准则，可以找到 和 两个参数rMhc之间的一种最佳配合， 、 ，12hc21hc确定了 和 之后，则 ，hT。2221)(hhKc 1典型 II 型系统跟随性能指标和参数的关系（1）稳态跟随性能指标典型型系统在不同输入信号作用下的稳态误差表 2-5 型系统在

25、不同的典型输入信号作用下的稳态误差输入信号阶跃输入 0)(Rt斜坡输入 tv0)(加速度输入 2)(0taR稳态误差 0 0 K/在阶跃输入和斜坡输入下，型系统在稳态时都是无差的，在加速度输入下，稳态误差的大小与开环增益 成反比。K2 14（2）动态跟随性能指标当 取不同值时，对应的单位阶跃响应函数 ，从而计算出 %、 、h )/(TtCTtr/和振荡次数 。采用数字仿真计算的结果列于表 2-6 中。Tts/k表 2-6 典型型系统阶跃输入跟随性能指标(按 准则确定参数关系)minrMh3 4 5 6 7 8 9 10%52.6% 43.6% 37.6% 33.2% 29.8% 27.2% 2

26、5.0% 23.3%Ttr/2.40 2.65 2.85 3.0 3.1 3.2 3.3 3.35s12.15 11.65 9.55 10.45 11.30 12.25 13.25 14.20k3 2 2 1 1 1 1 12、典型型系统抗扰性能指标和参数的关系典型型系统抗扰结构图 2-17a， 、 ，)1()1TshKWsKW22)(，属典型型系统。)(1()(221 sTshKWs在阶跃扰动下， ， ，sF/)( 112)()( 232 hTssThFKC取输出量基准值为 。TKCb2表 2-7 典型型系统动态抗扰性能指标与参数的关系（控制结构和扰动作用点如图 2-17 所示，参数关系符合

27、 准则）minrMh3 4 5 6 7 8 9 10bC/max72.2% 77.5% 81.2% 84.0% 86.3% 88.1% 89.6% 90.8%Tt2.45 2.70 2.85 3.00 3.15 3.25 3.30 3.40v/13.60 10.45 8.80 12.95 16.85 19.80 22.80 25.85一般来说， 值越小， 也越小， 和 都短，因而抗扰性能越好，但是，hbC/maxmtv当 时，由于振荡次数的增加， 再小，恢复时间 反而拖长了。由此可见， 是5h 5h较好的选择。典型 I 型系统和典型型系统除了在稳态误差上的区别以外，在动态性能中，一般来2 15

28、说，典型 I 型系统在跟随性能上可以做到超调小，但抗扰性能稍差，而典型型系统的超调量相对较大，抗扰性能却比较好。这是设计时选择典型系统的重要依据。2.3.6 调节器结构的选择和传递函数的近似处理非典型系统的典型化1、调节器结构的选择确定了要采用哪一种典型系统之后，选择调节器的方法就是把控制对象与调节器的传递函数相乘，匹配成典型系统。表 2-8 校正成典型 I 型系统的调节器选择和参数配合控制 对象 21)(TsK12)(2TsK321)1(sT、 322)1()(TsK、调节器 spi1)(sips)(21 spi1)(参数配合T 21,T32,T表 2-9 校正成典型 II 型系统的调节器选

29、择和参数配合控制 对象)1(2sK21)(Ts相 近21,)(sTK都 很 小21,)(s321)1()(sK、调节器 spi1)(sKpi1)(s)(sKpi1)(sKpi1)(参数 配合hT12认为： sT1121h )(21Th)(32Th认为： s112、传递函数的近似处理（1）高频段小惯性环节的近似处理系统的开环传递函数为 ， 和 是小时间)1()1()32TsTsKW23T常数，近似为 ，近似的条件是 。)()1(3232sT 32c（2）高阶系统的降阶近似处理忽略特征方程的高次项。以三阶系统为例， ，其中1)(23csbasK2 16都是正系数，且 ，即系统是稳定的。忽略高次项，

30、可得近似的一阶系统的传cba, abc递函数为 ，近似条件 。1)(sKW),1min(3acbc（3）低频段大惯性环节的近似处理一个时间常数特别大的惯性环节 时，可以近似地将它看成是积分环节 ，近1Ts Ts1似条件 。Tc2.4 按工程设计方法设计双闭环系统的调节器用工程设计方法来设计转速、电流双闭环调速系统的两个调节器，先内环后外环。首先设计电流调节器，然后把整个电流环看作是转速调节系统中的一个环节，再设计转速调节器。双闭环调速系统的动态结构图图 2-22，不同之处在于增加了滤波环节，包括电流滤波、转速滤波和两个给定信号的滤波环节。-IdL(s)Ud0(s)Un+ -+-UiACR 1/

31、RTl s+1RTmsU*I(s) Uc(s)KsTss+1Id 1Ce+ E Tois+11 T0is+1ASR1 T0ns+1 Tons+1U*n(s) n(s)电流环图2-22 双闭环调速系统的动态结构框图 E(s)2.4.1 电流调节器的设计1、电流环结构图的化简转速的变化往往比电流变化慢得多，对电流环来说，反电动势是一个变化较慢的扰动，在电流的瞬变过程中，可以认为反电动势基本不变，即 。把给定滤波和反馈滤波0E两个环节都等效地移到环内，同时把给定信号改成 ，则电流环便等效成单位负反馈)(*sui系统（图 2-23b） 。 和 一般都比 小得多，可以当作小惯性群而近似地看作是一个惯sT

32、oilT性环节，其时间常数为 ，则电流环结构图最终简化成图 2-23c。oisi2 172、电流调节器结构的选择电流环应以跟随性能为主，应选用典型 I 型系统，应采用 PI 型的电流调节器，其传递函数可以写成 ， 电流调节器的比例系数； 电流调节器的sKsWiACR)1()i i超前时间常数。3、电流调节器的参数计算调节器零点与控制对象的大时间常数极点对消，选择 ，则电流环的动态结构图liT便成为图 2-24a 所示的典型形式，其中 ，图 2-24b 校正后电流环的开环对数RKisI幅频特性。希望电流超调量 ，可选 =0.707， ， ，%5i5.0iITiciIT21即 。)(2ilsisl

33、i TKRTK4、电流调节器的实现含给定滤波和反馈滤波的模拟式 PI 型电流调节器原理图示于图 2-25。图中 为电流*iU给定电压， 为电流负反馈电压，调节器的输出就是电力电子变换器的控制电压 。dI c可以导出 、 、 。0RKiiiiCoioiRT0412.4.2 转速调节器的设计1、电流环的等效闭环传递函数电流环经简化后可视作转速环中的一个环节，它的闭环传递函数 )(sWcli1)1(/)( 2* sKTsKsUIWIIiiIiIidcli 忽略高次项， 可降阶近似为 ,近似条件 。)(scli sIcli iIcnT32 18电流环在转速环中应等效为 。1)()(*sKWsUIIcl

34、iid原来是双惯性环节的电流环控制对象，经闭环控制后，可以近似地等效成只有较小时间常数 的一阶惯性环节。这就表明，电流的闭环控制改造了控制对象，加快了电流的IK1跟随作用，这是局部闭环（内环）控制的一个重要功能。2、转速调节器结构的选择转速控制系统的动态结构图如图 2-26a 所示，把转速给定滤波和反馈滤波环节移到环内，同时将给定信号改成 ，再把时间常数为 和 的两个小惯性环节合并起/)(*sUn IK1onT来，近似成一个时间常数为 的惯性环节， ，转速环结构图可简化成图nTonIn2-26b。为了实现转速无静差，在负载扰动作用点前面必须有一个积分环节，它应该包含在转速调节器 ASR 中，在

35、扰动作用点后面已经有了一个积分环节，因此转速环开环传递函数应共有两个积分环节，所以应该设计成典型型系统。ASR 也应该采用 PI 调节器 ， 转速调节器的比例系数；sKsWnASR)1()n转速调节器的超前时间常数。n调速系统的开环传递函数为 )1()1()1()1() 22 sTKsTCRKsTCRsKsW nNnmennmenn 开环增益 ， ，校正后的调速系统动态结构图示于图 2-26c。Nen3、转速调节器的参数计算按照典型型系统参数关系， 、 ，因此，nhT21nNThK，一般以选择 。nmenRThCK2)1( 52 194、转速调节器的实现转速调节器参数与电阻、电容值的关系为 、

36、 、 。0RKnnConoRT0412.4.3 转速调节器退饱和时转速超调量的计算突加给定电压后，转速调节器很快就进入饱和状态，当转速上升到给定值 时，转速偏差*电压变成负值，ASR 退出饱和,因此在起动过程中转速必然超调。不是按线性系统规律的超调，而是经历了饱和非线性区域之后的超调，称作“退饱和超调” 。退饱和超调量不等于典型 II 型系统跟随性能指标中的超调量。ASR 饱和时，相当于转速环开环，电流是恒值 ，延续到 时为止,退饱和初始dmI*n条件: 。dmdIn)0(,)0(*考虑实际转速与给定转速的差值 ，转速退饱和超调动态结构图 2-29b，把*n的负反馈作用反映到主通道第一个环节的

37、输出量上来，得图 2-29c，为了保持各量间的加减关系不变，符号作相应的变化。典型 II 型系统，在 、 稳定运行，突然将负载由 减小到 ，转速dmI* dmIdLI会产生一个动态速升与恢复的过程，这样的突卸负载速升过程也就是退饱和转速超调过程。在典型 II 型系统抗扰性能指标中， 的基准值 ，退饱和转速超调CTFKb2的基准值 或 。nmedLnbTIR)(2 mnNbzn)(2转速超调量 %，其基准值应该是 ，经基准值换算后得n* mnNbbbn TzCnC*max*max )%(2)( 外环的响应比内环慢，这是按上述工程设计方法设计多环控制系统的特点。这样做，虽然不利于快速性，但每个控制

38、环本身都是稳定的，对系统的组成和调试工作非常有利。 设计举例：例题 2-1、例题 2-2 和例题 2-3。*2.6 弱磁控制的直流调速系统*2.6.1 变压与弱磁的配合控制当负载要求的调速范围更大时，采用变压和弱磁配合控制的办法，即在基速以下保持磁通为额定值不变，只调节电枢电压，而在基速以上则把电压保持为额定值，减弱磁通升速，这样的配合控制特性示于图 2-35。2 20*2.6.2 非独立控制励磁的调速系统图 2-36 是一种已在实践中证明很方便有效的控制系统，称作非独立控制励磁的调速系统。图中的给定电位器是模拟控制系统中常用的给定装置。电枢电压控制系统仍采用常规的转速、电流双闭环控制，而励磁

39、控制系统也有两个控制环，即电动势外环和励磁电流内环，电动势调节器 AER 和励磁电流调节器 AFR 一般都采用 PI 调节器。在变压调速范围内， ， 小于电动势给定信号 ，AER 处于饱和状态，Nn0eU*eU其输出限幅值 使电动机励磁保持额定值不变，完全靠电枢电压的双闭环控制系统来控*ifmU制转速。电枢电压 最高升到其额定值 为止，此时 ，电动势给定信号 设置为d dN*e*e相当于 。当转速再升高时， ，使 AER 退出饱和状态，其输dE)95.0(max U出量 开始降低，通过 AFR 减弱励磁，系统便自动进入弱磁升速范围。在弱磁升速范围*ifU内，电动势 E 值保持不变，采用 PI 型的电动势调节器保证了电动势无静差的控制要求。电动势信号 是由电动势运算器 AE 接受测量到的电枢电压信号 和电流信号 后e viU运算得到的 。tILRIdd