1、单 层 厂 房 结 构 课 程 设 计 实 例1.结 构 构 件 选 型 及 柱 截 面 尺 寸 确 定因 该 厂 房 跨 度 在 1536m 之 间 ， 且 柱 顶 标 高 大 于 8m， 故 采 用 钢 筋 混 凝 土 排 架 结 构 。 为 了 使 屋盖 具 有 较 大 刚 度 ， 选 用 预 应 力 混 凝 土 折 线 型 屋 架 及 预 应 力 混 凝 土 屋 面 板 。 选 用 钢 筋 混 凝 土 吊 车 梁 及基 础 梁 。由 图 2-54 可 知 柱 顶 标 高 为 9.6m， 牛 腿 顶 面 标 高 为 6m； 设 室 内 地 面 至 基 础 顶 面 的 距 离 为0.5m，
2、 则 计 算 简 图 中 柱 的 总 高 度 H， 下 柱 高 度 Hl， 和 上 柱 高 度 Hu 分 别 为 ：10.75210.l 2.47uBC+12.80-0.1596+7.200.56图 2-54 厂房剖面图根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表 2-22。表 2-22 柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/ m面积/ 2惯性矩/ 4m自重/ kN/上柱 矩 400400 1.6105 21.3108 4.0A，C下柱 I400 900 100 150 1.875 105 195.38 108 4.69上柱 矩 400 600 2.4 105
3、72 108 6.0B下柱 I4001000 100 150 1.975 105 256.34 108 4.94本设计仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图 2-55 所示。1BC180180606060606060243578912 EA=EA=10369010B柱A柱图 2-55 计算单元和计算简图2.荷载计算1.恒载屋盖恒载 2kN/m35.0二 毡 三 油 防 水 层绿 豆 砂 浆 保 护 层20 厚水泥砂浆找平层 34k/202 80 厚泡沫混凝土保温层 .6/8.8 预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝） 4.1屋盖钢支撑 2/5总计 kN.屋架重力荷载为 60.5kN/榀，则作
4、用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值为： .3kN060/)8/m6kN/84.2(1 G(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值： .5)0.3(3)柱 自 重 重 力 荷 载 设 计 值A、 C 柱 :上 柱 ： 17.28k3.6k/.4214C下 柱 : 95B 柱 :上 柱 : 5.N.mN/0.64G下 柱 : 38kk215各 项 恒 载 作 用 位 置 如 图 2-56 所 示 。图 2-56 荷载作用位置图 （单位：kN）2.屋 面 活 荷 载屋 面 活 荷 载 标 准 值 为 20.5kN/m， 雪 荷 载 标 准 值 为 20.4kN/m， 后 者 小 于 前 者 ， 故 仅 按
5、前 者 计 算 。 作 用 于 柱 顶 的 屋 面 活 荷 载 设 计 值 为 ：.83716/.412Q的 作 用 位 置 与 1G作 用 位 置 相 同 ， 如 图 2-56 所 示 。3.风 荷 载风 荷 载 的 标 准 值 按 0szkw计 算 ， 其 中20k/., 0.1z, z根 据 厂房 各 部 分 标 高 (图 2-54)及 B 类 地 面 粗 糙 度 确 定 如 下 ： 柱 顶 (标 高 9.6m) .1檐 口 (标 高 17) 49z屋 顶 (标 高 .80) 078.s如 图 2-57 所 示 ， 则 由 上 式 可 得 排 架 迎 风 面 及 背 风 面 的 风 荷
6、载 标 准 值 分 别 为 ：220s1zk /4.0.5kN/m1. kw22 4BC-0.6-0.5+0.8 -0.44-0.4 BCq1Fw q2图 2-57 风荷载体型系数及计算简图则 作 用 于 排 架 计 算 简 图 (图 2-57)上 的 风 荷 载 设 计 值 为 :kN/m36.0.kN/m4.01q812BhhFs 0zs43z21Qw )()( m05.178.5.-5.9.8. 06k/509.4.吊 车 荷 载由 表 2-16 可 得 t/吊 车 的 参 数 为 ： m2.B， 4.K， kN6.g，NQ， 74maxP, kN5.37min,根 据 5及 可 算 得
7、 吊 车 梁 支 座 反力 影 响 线 中 各 轮 压 对 应 点 的 竖 向 坐 标 值 如 图 2-58 所 示 。(1)吊 车 竖 向 荷 载吊 车 竖 向 荷 载 设 计 值 为 ： k98.510.3.11.iaxQax yD N6k374minin(2)吊 车 横 向 水 平 荷 载作 用 于 每 一 个 轮 子 上 的 吊 车 横 向 水 平 制 动 力 为 ： k715.6)8.N20(1.)41 gaT作 用 于 排 架 柱 上 的 吊 车 横 向 水 平 荷 载 设 计 值 为 ： 2.30.5k7.64iQmaxy6m120Fpmax0.80.1340Fpmax 0.31
8、6m40Fpmax=174KNpmax图 2-58 吊 车 荷 载 作 用 下 支 座 反 力 影 响 线3.排 架 内 力 分 析该 厂 房 为 两 跨 等 高 排 架 ， 可 用 剪 力 分 配 法 进 行 排 架 内 力 分 析 。 其 中 柱 的 剪 力 分 配 系 数i计 算 ， 见 表 2-23。表 2-23 柱 剪 力 分 配 系 数柱 别 lInuH)1(30nClEI0ii1A、 C 柱 19.035692./1468CA27.0CAB 柱 28.n0.0E/98B46.BkN3.01G; 7.08kN1.2kN.5432AG5653A; 6432014.86B; 143.5
9、25.9.5 B m.k0.k21 eM3042)(eA4.76kN0.38.-.27.N3. 由 于 图 2-59a 所 示 排 架 为 对 称 结 构 且 作 用 对 称 荷 载 ， 排 架 结 构 无 侧 移 ， 故 各 柱 可 按 柱 顶 为 不动 铰 支 座 计 算 内 力 。 柱 顶 不 动 铰 支 座 反 力 iR可 根 据 相 应 公 式 计 算 。 对 于 A， C 柱 109.n，6.0则 ： )(.6CR231.123nC957.0132nC kN39.6.m.46kNkN0.21HMRA本例中 B。求得 iR后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截
10、面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图 2-59b、 c。图 2-59d 为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定，下同。1.76B1.98 C102.78396.391.761.9829.780296.41C32.9B40.63720. 296.413720.32.9581+ + +CBM1G122G3 G45G6G1M2G3 +M+M+V+V+N+N 图 2-59 恒载作用下排架内力图2屋面活荷载作用下排架内力分析(1)AB 跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图 2-60a所示，其中 kN8.371Q，它在柱顶及变阶处引引起的力矩为：m9.0.5kN8.371AM422
11、 61.B对于 A 柱， C， 73,则 kN31.10.0.957m94k23k89.12A1HR对于 B 柱 8.0n, 56， 则7.1231nCkN0.110.78mkN6.51BCHMR)( 233A将 R 反 作 用 于 柱 顶 ， 计 算 相 应 的 柱 顶 剪 力 ， 并 与 相 应 的 柱 顶 不 动 铰 支 座 反 力 叠 加 ， 可得 屋 面 活 荷 载 作 用 于 AB 跨 时 的 柱 顶 剪 力 ， 即)( 0.67k1.7.k.V34601B )( N.3.27.0C 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图 2-60b，c 所示。CBQ4Q1M2A1A M1B 0.
12、52 C0.640.67458B.68.931 2.305985.786BC+ +37.837.837.837.8图 2-60 AB 跨作用屋面活荷载时排架内力图（2）BC 跨作用屋面活荷载由于结构对称，且 BC 跨与 AB 跨作用荷载相同，故只需将图 2-60 中内力图的位置及方向调整一下即可，如图 2-61 所示。+B37.837.8+C6.437.8BCM1B M1C2CQQ 37.85.98034.58064CB.678.931.305.780.526图 2-61 BC 跨作用屋面活荷载时的排架内力图3风荷载作用下排架内力分析(1）左吹风时计算简图如图 2-62a 所示。对于 A，C
13、柱, 109.n， 356.得3.018341nC )( kN52.101m-.6kN/1A HqR /2C )( 6.7.895.26k.0WF各柱顶的剪力分别为 31k7AV)( .16.7.4B R )( 2.N602kN5CC 排架内力如图 2-62b 所示q1 BFw q2C BC10.5139.7642.80120.918.519.0107.28938(a) (b)图 2-62 左吹风时排架内力图(2)右吹风时计算简图如图 2-63a 所示。将图 2-62b 所示 A，C 柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图2-63b 所示。 q1B Fwq2 C 30.811.89120.94
14、2.8039.7610.5B107.219.18.5 C图 2-63 右吹风时排架内力图4.吊车荷载作用下排架内力分析(1) maxD作用于 A 柱 计算简图如图 2-64a 所示。其中吊车竖向荷载 maxD， in。在牛腿顶面处引起的力矩为：m165.kN0.3k.523maxA eDM2897918inB对于 A 柱， .0C，则 .63HR对于 柱， 281.n， 35，得74.33 3.10.2893mkNCHMRB )( kN2.5765A排架各柱顶的剪力分别为： )( 14k9. V730431BB)( .75.2N0.7CR排架各柱弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图 264b,c 所
15、示。Qmin+B+5252 C18.9718.97MAMBB 12.7439.445.8643.714. C8514221.98B1.4751.9 5.29CQmax图 2-64 maxD作用在 A 柱时排架内力图(1) maxD作用于 B 柱左计算简图如图 2-65a 所示 AM, B计算如下： kN69.35.0k97.183inA e0415axB柱顶不动铰支反力 AR， B及总反力 分别为： kN38.957.01.mkN635ACHM12.443B )( k28A R各柱顶剪力分别为： )( 5.7k.0.7N. V281N4614BB )( .391.0.27C排架各柱的弯矩图、轴
16、力图及柱底剪力值如图 2-65b，c 所示 CB5218.975218.97+MBQmaxMA Qmin CB125.44.60123.5981729.48139312.5921.085671.4715.7BC图 2-65 maxD作用于 B 柱左时排架内力图（3） ax作用于 B 柱右根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与 maxD作用于 B 柱左的情况相同，只需将A，C 柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图 2-66 所示。BCQmax MCQminMB 15.7123.5987129.43125.4 CB56.7104312.594.60 21085218.975218.97
17、+ +BC图 2-66 maxD作用于 B 柱右时排架内力图（4） max作用于 C 柱同理，将作用于 A 柱情况的 A， C 柱内力对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图 2-67 所示。52+ C+18.97B B5218.9712.744851.47CB C21.9814.3943.75.29QminMB QmaxMC 14.5.9486图 2-67 maxD作用在 C 柱右时排架内力图（5） maxT作用于 AB 跨柱当 AB 跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图 2-68a 所示，对于 A 柱， 109.n，36.0，得 0.67.3/2.1.，则51.0123325 n
18、aaC.97kN.kN0.5maxA 上TR同理，对于 B 柱， 8， 356， 0a, 598.C，则：12.4.8.21a 上C排架柱顶总反力 R 为： )( k73k970A各柱顶剪力为： )( .0N.0.N. V)( 2146.12BB)( .53C R排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图 2-68b 所示。当 maxT方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变。CBTmaxTmax CB10.569.7219.57 5.21142.0917. 23.656.36.5719.69图 2-68 maxT作用于 AB 跨时排架内力图(6) maxT作用于 BC 跨柱由于结构对称及吊车吨位相
19、等，故排架内力计算与 maxT作用 AB 跨情况相同，仅需将 A 柱与 C 柱的内力对换，如图 2-69 所示。 CBTmaxTmax BC16.910.5697219.5723.6517.521142.0936576.3图 2-69 maxT作用于 BC 跨时排架内力图5.内力组合以 A柱内力组合为例。表 2-24 为各种荷载作用下 A柱内力标准值汇总表，表 2-25表 2-32、表 2-33 为 柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如表 2-24 中的例图所示。对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对 5.0/he的柱进行验算。为此，表 2-33 中亦给出了 kM和 N
20、的组合值，它们均满足 0的条件，对设计来说，这些值均取自 min及相应的 和 V一项。表 2-24 A柱内力设计值汇总表屋面活载 吊车竖向荷载 吊车水平荷载 风荷载柱号及正向内力 荷载类别 恒载 作用在 B跨作用在 C跨maxD作用在 A柱max作用在B 柱左axD作用在B 柱右max作用在C柱axT作用在 BA跨max作用在BC 跨左风 右风序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11M11.98 0.52 2.30 -51.19 -56.77 44.60 -5.29 2.65.310.50 18.55IN237.61 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 0-29.78 -8.
21、93 2.30 114.41 -21.08 44.60 -5.29 10.50 -18.55296.41 37.8 0 552 118.97 0 0 0 0 0 011.76 -4.58 6.46 21.98 -123.59 125.14 -14.85 7.19.139.76 -107.20332.99 37.8 0 552 118.97 0 0 0 0 0 0IV6.39 0.67 0.64 -14.22 -15.77 12.39 -1.47 6530.81 19.10弯矩图注： M单位( mkN)， 单位 k， V单位 N。表 2-25 1.2 恒载+1.4 屋面活荷载截面组合项maxM及
22、相应的 N、V组合项max及相应的 、 V组合项maxN及相应的 M、 V组合项min及相应的 、 V14.8 11.98 14.8 14.8I123 275.411237.61123 275.4113237.61-27.48 -38.71 -38.71 -29.78I13 296.4112 334.2112 334.21 1 296.4118.22 7.18 13.64 18.22I13 332.9912 370.79123 370.7913 332.99maxV相应的 M相应的 N123 7.7 13.64 370.79注： M单位( kN)， 单位 k， V单位 N。表 2-26 1.2
23、 恒载+1.4 吊车荷载截面组合项max及相应的、 V组合项max及相应的 、组合项max及相应的 M、V组合项min及相应的、 V73.405 -58.95 73.405 73.405I169 237.611579 237.61169 237.61169 237.61118.713 -72.161 118.713 -55.826I1469 738.011579 391.5861469 738.01179 296.41237.069 -207.084 237.069 184.11I1468 774.59158 440.0631468 774.59169 332.99maxV相应的 M相应的 N
24、169 23.454 184.11 332.99注： M单位( kN)， 单位 k， V单位 N。表 2-27 1.2 恒载+1.4 风荷载截面组合项maxM及相应的 N、 V组合项max及相应的 N、 V组合项maxN及相应的 M、 V组合项minN及相应的 、22.48 -6.57 22.48 22.48I110237.61111237.61110237.61110237.61-19.28 -48.33 -48.33 -48.33I110 296.41111 296.41111 296.41111 296.41151.52 -95.44 151.52 151.52I110 332.9911
25、1 332.99110 332.99110 332.99maxV相应的 M相应的 N11037.2 151.52 332.99注： M单位( kN)， 单位 k， V单位 。表 2-28 1.2 恒载0.9 1.4 （屋面活荷载吊车荷载风载）截面 组合 项max及相应的 N、 V组合项max及相应的 N、 V组合项maxN及相应的M、 V组合项minN及相应的、V79.251 -68.555 79.251 78.783I1,23,69,10 271.631,57,99 237.611,23,6910 271.631,36,910 237.61115.384 -92.655 107.347 -6
26、9.916I1,34,69,10 693.851，25，79，11 416.081,23,46,910 727.871,7911 296.41346.136 -285.802 342.104 298.473I1,34,68,10 730.431，25，811 463.3761,23,46,810 764.451,36,910 332.99maxV相应的 M相应的 N1,23,69,10 50.656 294.351 367.01注： M单位( mkN)， 单位 k， V单位 N表 2-29 1.2 恒载0.9 1.4 （屋面活荷载吊车荷载）截面 组合 项maxM及相应的 N、V组合项max及相
27、应的 N、V组合项maxN及相应的M、 V组合项minN及相应的 M、V69.801 -51.860 69.801 69.333I1,23,69 271.631579 237.611,23,69 271.631369 237.61105.934 75.960 97.897 -53.221I1,34,69 693.851，25，79 426.0881,23,46,9727.87179 296.41220.352 -189.322 216.23 172.689I1,34,68 730.431，25，8 463.3761，23，46，8 764.451369 332.99maxV相应的 M相应的 N
28、 1，23，622.927 168.567 367.01注： M单位( kN)， 单位 k， V单位 N。表 2-30 1.2 恒载0.9 1.4 （屋面活荷载风载）截面 组合 项max及相应的、 V组合项max及相应的 、V组合 项max及相应的 M、V组合 项 min及相应的 、 V23.968 -4.715 23.968 23.5I12310 271.63111237.6112310 271.631310 237.61-18.26 -54.512 -54.512 -46.475I1310 296.411211 330.431211 330.43111 296.41143.358 -88.
29、842 139.236 143.358I1310 332.991211 367.0112310367.011310 332.99maxV相应的 M相应的 N1,23,1035.298 139.236 367.01注： M单位( mkN)， 单位 k， V单位 N。表 2-31 1.2 恒载0.9 1.4 （吊车荷载风载）截面 组合 项maxM及相应的 N、 V组合项max及相应的 N、 V组合项maxN及相应的 M、 组合 项minN及相应的、 V76.713 -68.555 76.713 76.713I1，69，10 237.611,57,911 237.6116910 237.611691
30、0 237.61113.314 -84.618 113.314 -69.916I1，46，910 693.851,57,911 382.0681,46,910 693.8517911 296.41340.322 -281.680 340.322 292.659I1,46,810 730.431，58，11 429.3561,46,810 730.431，69，10 332.99maxV相应的 M相应的 N1，69，10 49.477 292.659 332.99注： M单位( kN)， 单位 k， 单位 N。表 2-32 1.35 恒载+0.7 1.4 屋面活荷载+0.7 1.4 吊车竖向荷载
31、截面 组合 项max及相应的 、V组合 项max及相应的、 V组合项max及相应的M、 V组合项minN及相应的、 V43.550 -22.288 43.550 43.186I1，23，6293.77115 267.3111，23，6 293.771136 267.31157.153 54.521 33.935 -36.835I1，34，6 642.5811，25，7 426.5441，23，4 707.68117 333.461100.139 -67.838 96.933 96.590I1，34，6683.733125 476.0251，23，46 710.194136 374.614max
32、V相应的 M相应的 N1，23，615.911 93.384 401.073注： M单位( kN)， 单位 k， 单位 N。表 33 A柱内力组合表截面 组合项maxM及相应的 N、V组合项max及相应的 N、V组合项maxN及相应的 M、V组合项minN及相应的、 VRM, 备注79.251 -68.555 43.550 78.783 57.699I1,2,36,910表 14 271.631,5,79,11表 14 237.611,23,6表 18 293.7711,3,69,10表 14 237.61 198.008标准值取自 minN及相应的 ,V项118.713 -92.655 11
33、8.713 -69.916 I1,4,69表 12738.011,2,57,911表 14 416.0881,46,9表 12 738.011,79,11表 14 296.41 标准值取自 min及相应的 M, 项346.136 -285.802 237.069 298.473 214.595I1,3,46,810表 14 730.431,2,58,11表 14 463.3761,46,8表 12 774.591,3,69,10表 14 332.99 277.49标准值取自 minN及相应的 ,V项maxV相应的 M相应的 N 1,2,36,910 50.656 294.351 367.01
34、注： M单位( kN)， 单位 k， 单位 N6. 柱截面设计以 A柱为例。混凝土强度等级为 30C,2cm/N.14f，2tkm/N01.f；采用HRB400 级钢筋，2y/6f， 58b。上、下柱均采用对称配筋。1上柱配筋计算。上柱截面共有 4 组内力。取 36-0h6.7k.580/.12b0cb fN而 截面的内力均小于 bN，则都属于大偏心受压，所以选取偏心距较大的一组内力作为最不利内力。即取 M=78.783 mk, = 237.61k；吊车厂房排架方向上柱的计算长度 7.2m6.30l。 附加偏心矩 ae取 20m（大于/304） N127.6830Ne， 3530i ae54m
35、hl应考虑偏心距增大系数 。.18423760./05. 2c1 Af， 取 0.1970)m(12hl23.97.423654140 221i e.03.76c1bfNxm80h 且 m802ax96.2745.12i ae220ys m533636.71NfAsS选 3 1827s，则%.048.042bhAs满足要求。而垂直于排架方向柱的计算长度 .5m6.310l ，则25.150bl，961.0（内插） m763N364N3.4. 222ycu sAfNk719k3245max满足弯矩作用平面外的承载力要求。2.下柱配筋计算取 86090h与上柱分析方法类似。bc1ffc1b hN1
36、280.536kN.m4.3.2 而 ， 截面的内力均小于 bN，则都属于大偏心受压。所以选取偏心距 0e最大的一组内力作为最不利内力。按 mk473.28M， k9.32计算下柱计算长度取 560.1lHl，附加偏心距 m309ae（大于 20 ） 。10b， fb， fhm4.8329N.Ne 92634860i a15.7m5hl应考虑偏心距增大系数 且取 0.12 NmNAf 39150403.4. 2c1 0.865. , 取 .1 3.0.19m65804.2114 2210i hle95.76m3.965.i 先假定中和轴位于翼缘内，则10.4.14f2fc1 hNbx即中和轴过
37、翼缘且 802sahfeA0yim61940m86N3657.92 选用 4 18 )1(s垂直于弯矩作用面的承载力计算：508.0.0lHl2571A， 48y13.9I1.3958yIi20.6m804.20 il0.13柱箍筋配置由内力组合表 kN5.axV，相应的 kN.367， mk351.294M验算截面尺寸是否满足要求。619wh4.0bkN65.0Vk8.12980603.2525. maxc f截面满足要求。 计算是否需要配箍筋：376.80165.032946VhM取 kN01.367k80413.055cAf30t .37175 Nb5N7949maxV可按构造配箍筋，上
38、下柱均选用 208箍筋。ccu9.AfN2225 m1083601.m3.10 k974k78.32axN满足弯矩作用面的承载力要求。4柱的裂缝宽度验算相应于控制上、下柱配筋的最不利内力组合的荷载效应标准组合为：k08.19657kNM上 上 上kN49.2751柱kM上表 2-34 柱的裂缝宽度验算表柱截面 上柱 下柱mk57.699 214.595内力标准值 N198.008 277.49k0Me291.390.55 1980h773.34ffste.5hbA0.0095 0.01 取.te0.01132041ls1.11.0140hlm0ahes480.529 1183.34b/ff0
39、0.52312.087. 02fhez288.95 722.22sks mNzA172.06 174.045skte65.01f0.341 0.436m.8c9teqskcrmax dE0.1240.3 满足要求 0.1470.3 满足要求上柱 sA=763 2，下柱 sA=1018 225mN10.sE；构件受力特征系数1.cr；混凝土保护层厚度 取 30mm。验算过程见表 2-34。5牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图 2-70 所示。其中牛腿截面宽度b=400mm，牛腿截面高度 h=600mm, 0=565mm。图 2-70 牛腿尺寸简图(1)牛腿截面
40、高度验算=0.65, 2tkN/m01.f， 0hkF(牛腿顶面无水平荷载), 35a取 。vkF按下式确定。kN284.31.k584.N951GQaxvk Dvk20tkvh 5.900.56m/.6501 Fqbf 故截面高度满足要求。2)牛腿配筋计算。由于 13m21a, 因而该牛腿可按构造要求配筋。根据构造要求， 2min 48064. bhAs且2yt 49m./3650/50f纵筋不宜少于 4 根，直径不宜少于 12 ，所以选用 4 16 )(2sA。由于 3./0a，则可以不设置弯起钢筋，箍筋按构造配置，牛腿上部 3/0h范围内水平箍筋的总截面面积不应小于承受 vF的受拉宗纵筋
41、总面积的 2/1，箍筋选用 108。局部承压面积近似按柱宽乘以吊车梁断承压板宽度取用： 5m02.504mA 2c3vs N/m75.0.61N8. fF满足要求。6柱的吊装验算。 采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊。柱插入杯口深度为 809.01h,取 851h,则柱吊装时总长度为.9m.53m,计算简图如图 2-71 所示。图 2-71 柱吊装计算简图柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载(应考虑动力系数)，即：7.2kN/m/0.4215.1k1 qG18.0k/501(322 8.4/6933在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：6.3.k/.722u1 HqMmkN
42、48.65.0)7.2kN/m/18(0.6m).(N/. 222 由 2233ABMlqlR得：79.1875.64.kN/4.8113 l2A3xqM令03Rdx，得m2.k/4.891/3AqR，则下柱段最大弯矩 3M为：kN9507N2.2.7mkN796.183 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表 2-35。表 2-35 柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表柱截面 上柱 下柱mkNM46.656 （38.88） 65.448 (54.540)(0yuahAfs87.8970.946.656=41.990300.510.965.448=58.9032ks /87./s162.697 71.606skte65.01f0.297 -0.5150.2, 取 0.2m8.9teqskcrmax dE0.1020.2 (满足要求 ) 0.028 0.2 (满足要求)
