本科生锅炉课程设计.docx

1、热能动力工程专业锅炉热力计算锅炉作为空气污染的主要源头，我们要逐步用空气源热泵取代，PHNIX，立志于做最节能最高效的热泵，为子孙后代留下更多的蓝天白云，选择空气源热泵，就选择芬尼克兹！锅炉课程设计任务书一、 设计题目F220/100-W 煤粉锅炉热力校核计算二、 原始资料1. 锅炉规范四角布置直流式燃烧器，固态排渣，自然循环锅炉额定负荷 20/Dth过热蒸汽压力 9.8grPMa过热蒸汽温度 54t给水温度 21gs给水压力 .7Pa汽包工作压力 08qbM22. 燃料特性无烟煤3. 制粉系统滚筒式钢球磨煤机，中间储仓式热风送粉制粉系统4. 汽水系统和受热面布置见结构计算排污率 2%pw周围

2、环境温度 30lkt63%yC1.938%yH2.16yO0.5N062S7rV971yW.yA50/ydkJg3三、 F220/100-W 结构特性1. 炉膛d=605mm； 炉墙面积 732.15 2m；S=62mm；S=64mm 1V=1112.13 3； e=0燃烧器 6.82 2m门孔 1侧墙 629.75 2卫燃带 68.2 2烟窗 70.06 2m炉顶 32.342. 屏（12 片） grP 425dm18S屏管 2645d17.S屏顶管e=0屏本身 454.6 2m屏顶管 24.4屏区屏区受热面积 H屏区水冷壁 51 2屏区平均烟气通流截面积 59.yF屏区蒸汽通流截面积 20

3、6m屏区出口截面积 .y屏区辐射层有效厚度 2813S3. 防渣管4130dm管表面积 28Hm节距 68S烟气包围容积 1.6F高度 .7l 烟气空间容积 25V烟气通流截面 241yF4. 高温过热器 grG（1）热段（38 片） 425dm受热面积 237rHm168S烟气容积深度 40ykl2.受热面深度 95烟气通流截面 2yF蒸汽通流截面积 2.16F（2）冷段（每侧各 20 片）受热面积 235lHm；蒸汽通流截面积 20.963Fm，其余同热段5. 低温过热器（78 片） grD4d受热面积 2810rH195S烟气容积深度 9yklm287.m受热面深度 6烟气通流截面 2y

4、F蒸汽通流截面积 20.F6. 高温省煤器 2S34dm受热面积 2578rHm175烟气容积深度 60ykl2S受热面深度 49烟气通流截面 2.36yF蒸汽通流截面积 2.183F57. 高温级空气预热器 2Ky401.5dm受热面积 253rHm6S烟气容积深度 170ykl2受热面深度 4烟气通流截面 21.3yF 29.6F8. 低温省煤器 1Sm24dm受热面积 20rH175S烟气容积深度 14yklm2受热面深度 85烟气通流截面 2.63yF9. 低温级空气预热器 1Ky401.5dm受热面积 2940rHm17S 2.8F2流动交叉数 5N烟气通流截面 29.86yF四、

5、锅炉课程设计完成的内容1. 写完整的 F220/100-W 锅炉热力计算书一份2. 根据计算结果提出该锅炉的改进意见3. 画出该锅炉汽水系统图6燃料种类：无烟煤碳 yC氢 yH氧 yO氮 硫 yS灰 yA水份 yW挥发物 rV燃料特性%63 1.938 2.16 0.555 0.62 22.017 9.71 7低位发热值 ydwQkJ/kg 22550名称 符号 单位 算式或依据 结果燃料完全燃烧所需理论空气量0V3/Nmkg0.89(.375)260yyCSHO6.0632RO容积 2RO3/ .1.yy1.1802N理论容积 20NV3/kg0.79.81yNV4.7942H理论容积 20

6、HO3/m0.1.24.6yyHWV0.4337烟气特性表名称及公式 符号 单位 炉膛屏防渣管 高温级过热器 低温级过热器 高温级省煤器 高温级空预器 低温级省煤器 低温级空预器烟道出口处过剩空气系数 “1.25 1.275 1.3 1.32 1.37 1.39 1.44烟道平均过剩空气系数 pj1.25 1.263 1.288 1.31 1.345 1.38 1.415过剩空气量 3/Nmkg1.516 1.592 1.743 1.880 2.092 2.304 2.516水蒸气体积 2HOV3/0.458 0.460 0.462 0.464 0.469 0.471 0.476烟气总容积 y

7、3/Nmkg7.948 8.101 8.255 8.379 8.687 8.810 9.118RO2 容积比 2RO0.148 0.146 0.143 0.141 0.136 0.134 0.129H2O 容积比 2H0.058 0.057 0.056 0.055 0.054 0.053 0.052三原子气体容积比 0.206 0.202 0.199 0.196 0.190 0.187 0.182飞灰浓度 h/kg0.0202 0.0199 0.0195 0.0192 0.0185 0.0183 0.01768烟气焓温表温度理论烟气焓 理论空气晗炉膛、屏式过热器高温过热器 低温过热器 高温省煤

8、器 高温空预器 低温省煤器 低温空预器 (/)oyIkJg(/)okIJg“.125lp“21.75gr“1.3gr“21.3sm“21.37ky“1.39sm“1.4ky100 888 800 1240200 1799 1613 2396 2428 2509300 2739 2443 3521 3643 3692 3814400 3708 3286 4760 4924 4990500 4702 4147 5946 6029 6237600 5715 5032 7225 7325700 6756 5936 8388 8536 8655800 7829 6851 9541 9713 988490

9、0 8921 7767 10863 110571000 10028 8706 12205 124221100 11140 9670 13558 137991200 12255 10635 149131500 15712 135751600 16881 145691700 18069 15564 219601800 19253 16564 233941900 20437 17577 248322000 21630 18589 262772100 22834 19608 277362200 24029 20626 29186锅炉热平衡及燃料消耗量计算9名称 符号 单位 算式或依据 结果燃料带入热量

10、 rQ/kJgydQ22550排烟温度 py 先假定，后校核 135排烟热焓 I/kJ查焓温表 1684冷空气温度 lkt 取用 30冷空气理论焓 0lI/Jkg查焓温表 231机械未完全燃烧热损失 4q% 3.5化学未完全燃烧热损失 3% 0排烟热损失 2q%04()(10%pylkrqIQ5.64散热热损失 5% 取用 0.52锅炉总热损失 q% 23456qq9.66锅炉热效率 gl% 1090.34过热蒸汽焓 “ri/kJg查蒸汽表（t=540,P=9.8MPa） 3477给水焓 gs 查蒸汽表（t=215,P=11.57MPa） 924锅炉有效利用热量 lQ/kh“()()grspw

11、bsgDIii5.641E+08燃料消耗量 B/g10lrglQ27.69E+3计算燃料消耗量 j/kh4()Bq26.72E+3保温系数 51gl0.994炉膛传热计算10名称 符号 单位 算式或依据 结果炉墙总面积 lF结构计算 732.15共中孔门燃烧器面积 k 结构计算 7.82炉顶面积 ld 结构计算 32.34烟窗（即屏区入口）面积 pqH结构计算（ pqHF） 70.06水冷壁和炉顶面积lbdF lk654.3沾污系数 书 P209 0.45水冷壁和炉顶角系数 ()lbd书 P214 0.9水冷壁和炉顶热有效系数 ()l()lbd1烟窗角系数 ch 1炉子和屏热交换修正系数 查图

12、 10-1，书 P208 0.98烟窗沾污系数 pq0.44烟窗热有效系数 chpq0.44门孔燃烧器角系数 k 0门孔燃烧器热有效系数 0炉膛平均热有效系数 pjlF0.44炉膛容积 lV结构特性 1112.13辐射层厚度 S3.6lVF5.47炉膛（出口）过剩空气系数“l按实际选用 1.25炉膛漏风系数 l按实际选用 0.0511炉膛传热计算名称 符号 单位 算式或依据 结果制粉系统漏风系数 zf按实际选用 0.10热空气温度 rkt 先假定，后校核 392热空气理论焓 0rI/Jg查焓温表 3219空气带入炉内热量 kQ/“0()llzfrklflI3575炉内每 kg 燃料带入热量 l

13、/Jg3410rkqQ26125绝热燃烧温度 r 查焓温表 1989.5炉膛出口温度 “l 先假定，后校核 1120炉膛出口烟气焓 “lI/kJg查焓温表（ “1.25l） 12206烟气平均热容 pVC/( )“lrQI16.01烟气中 H2O容积份额 2HO 查烟气特性表 0.058烟气中三原子气体容积份额 查烟气特性表 0.206辐射层有效厚度 Sm结构特性 5.47乘积 nPMaPS(炉膛压力 P=0.1MPa) 0.113三原子气体减弱系数 k1 20.7816“20.)(1.37)0HOT3.5灰粒减弱系数 hmPa 3259“T81碳粒减弱系数 ck取用13飞灰浓度 h/gk烟气

14、特性表 0.0202无因次参数 1C取用 112炉膛传热计算名称 符号 单位 算式或依据 结果无因次参数 2C取用 0.1燃烧产物总吸收力 KPS 12()hckPS1.99火焰黑度 hyKe0.86炉膛黑度 l 书 P212 0.9燃烧器相对高度 r结构特性 0.22最高火焰温度区相对高度 l r0.22系数 M0.56l0.45炉膛出口烟气温度（计算值）“l 300.627()1rlpjrFTMBVC1127.0炉膛出口烟气焓 “lI/kJg查焓温表（ “.25l） 13924辐射放热量 fQ“()lQI12132炉顶辐射受热面面积 ldH2mldF30.207水冷壁辐射受热面面积 lb

15、lb590.8烟窗（屏区）辐射折算受热面面积pqzs2pqch68.713炉膛传热计算名称 符号 单位 算式或依据 结果辐射受热面总面积 lH2mpqldlbzsH690.2单位辐射受热面平均吸热量 fq/()kJh /jflBQ469.6E+3炉膛容积热负荷 v3 jflV561E+3烟窗（屏区）相对高度 pq/lLH1屏区沿炉膛高度热负荷分配系数 h查图 10-6 0.68屏进口吸收炉内辐射热pqfQ/kJgpqfzshlQ821炉顶相对高度 ld 1热负荷分布系数 lh 0.65炉顶吸热 ldQ/kJgldlhfHQ351第一级减温用喷水量 1jwD/h先假定，后校核 8.0E+3第二级

16、减温用喷水量 2jkg先假定，后校核 5.2E+3炉顶管蒸汽流量 ld/ 12jwjD206.8E+3炉顶蒸汽焓增 ldi/kJgjldBQ45.314屏区热力计算名称 符号 单位 算式或依据 结果屏管布置 顺列，顺流屏管径壁厚 dm结构特性 425屏管横向节距 1S结构特性 581屏管纵向节距 2 结构特性 46屏管纵向相对节距 2/Sd1.1屏管角系数 0P书 P214 0.96屏受热面积 pF2m结构特性 464.6屏辐射受热面积 0H0pH455.3屏顶管径壁厚 d结构特性 425屏顶管横向节距 1S结构特性 47.5屏顶管横向相对节距 1/Sd1.13屏顶管角系数 pd书 P214

17、0.98屏顶管受热面积 F2m结构特性 24.4屏顶管辐射受热面积 pdHpdH23.9屏侧水冷壁管径壁厚 结构特性 605屏侧水冷壁角系数 pc书 P214 1屏侧水冷壁受热面积 F2m结构特性 51屏侧水冷壁辐射受热面积 pcHpcH51屏区进口烟温 炉膛传热计算结果 “l1127.0屏区进口烟焓 I/kJg查焓温表 1392415屏区热力计算名称 符号 单位 算式或依据 结果屏区出口烟温 “ 先假定 938屏区出口烟焓 I/kJg查焓温表（ “1.25p） 11373平均烟温 pj ()/1033辐射层有效厚度 Sm结构特性 0.813烟气中三原子气体容积份额烟气特性表 0.206乘积

18、nPMa PS0.0168烟气中 H20 容积份额 2HO 烟气特性表 0.058三原子气体减弱系数 k1ma查图11.3灰粒减弱系数 hP查图89燃烧产物总吸收能力 KS()hkps0.336屏区烟气黑度 1KPSe0.29屏区出口截面积 “pqF2m结构特性 50.5燃料种类辐射修正系数 r书 P217 0.5屏区高温烟气对其后受热面的辐射热 phQ/kJg145.670/3prjFTB160屏区热负荷不均匀系数 gP215 0.72屏入口烟窗面积 pqF2m结构特性 70.06投射到屏入口烟窗的炉膛辐射热fQ/kJgfpqjFB868.9屏区角系数 pq 0.88屏区穿透角系数 0.12

19、炉膛透过屏区向屏后受热面直接辐射热“fpQ/kJg(1)fppqQ7516屏区热力计算名称 符号 单位 算式或依据炉膛与屏相互热交换影响系数 书 P208 0.91屏区从炉膛直接辐射中吸收的热量 fpQ/kJg“fpfQ716屏出口截面对其后受热面的辐射热量“2f “fh234防渣管角系数 0书 P214 0.28防渣管吸收屏出口断面的辐射热 fQ/kJg“02fpQ65.64高温过热器吸收屏出口截面的总辐射热 fgr(1)f168.8 高温过热器热段吸收屏出口截面的总辐射热 fr/kJ/fgr 84.4 高温过热器冷段吸收屏出口截面的总辐射热lfgrQ2frQ84.4 烟气在屏区的放热量 d

20、fpq/kJ(“)I2536 屏区对流吸热量 dfpqh2376 屏区总的吸热量 pQ/kJgfQ3093 屏区总辐射受热面 qH2m0pdpcH520.9 屏本身吸收的辐射热 fp/kJ/fq613 屏顶管吸收的辐射热 fdQgfpdpQ33 屏侧水冷壁吸收的辐射热 fpc/kJ/fcqH70 屏侧水冷壁对流吸热量 df 先假定，后校核 250屏顶管对流吸热量 fpdQ/kJg先假定，后校核 98屏本身对流吸热量 f dffpqcpQ143917名称 符号 单位 算式或依据屏本身总的吸热量 pQ/kJgfdcpQ2620屏出口汽温 “t 先假定，后校核 400 屏出口蒸汽焓 i/查蒸汽表（P

21、=10.2MPa） 3310屏内蒸汽流量 pdDkgh2jwD214800屏内蒸汽焓增 i/J/pjdQB326屏进口蒸汽焓 “i2984 屏进口汽温 t 查蒸汽表（P=10.49MPa） 360 屏内平均蒸汽温度 pj ()/2t380蒸汽平均比容 v3/mkg查蒸汽表 0.0259 蒸汽流通截面 0pf2结构特性 0.0965 蒸汽流速 w/s036pdDvf16.0管壁对蒸汽的放热系数 22k( )0dc，书 P233-234 2.42 屏内平均烟道截面积 pjFm结构特性 59.4烟气流速 yw/s273()360jypBVF4.7烟气对管壁的对流放热系数 d2( )0zswc23.4

22、 灰污系数 /k书 P235 5.00 灰污壁面温度 hbt 20()1()36fdcjppjBQtH616 辐射放热系数 l2w/(m )070.9 利用系数 取用 0.87 烟气放热系数 12/( )20()dlpS87屏的传热系数 k2w/ 1211(/)(/)fdcpQ40.9 18屏区热力计算名称 符号 单位 算式或依据屏对流吸热量 dcpQ/kJg3.6pjkHtB其中 pjjtt2109屏侧水冷壁工质温度 jt 查蒸汽表（P=10.98MPa，饱和水） 318 屏侧水冷壁传热温差 pjjt 715屏侧水冷壁的对流吸热量 dcpQ/kJg3.6pcjkHB264 饱和蒸汽焓 bqi

23、/查蒸汽表（P=10.98MPa，饱和蒸汽） 2710 屏顶管进口蒸汽焓 pdkJgbqcdi（炉内顶棚管焓增 4cdi） 2754屏顶管蒸汽焓增 pdi/先按假定吸热量计算()fjpdBQD19屏顶管出口蒸汽焓 “pdi/kJgpdi2773 屏顶管内蒸汽平均焓值 jpdi/“22764 屏顶管内平均蒸汽温度 jpdt/kJg查蒸汽表（P=10.98Mpa， pjdi） 326 屏顶管对流传热温差 pjjdt707屏顶管对流吸热量 dcpQ/kJg3.6pjkHB122 误差：屏本身 2 % 10%dcfpQ1.22 误差：屏侧水冷壁 10 %dcfp1.70 误差：屏顶管 10 % 10d

24、cfpQ5.6 误差：屏区 2 % %dcdfpqpqf2.0 19防渣管（后墙水冷壁悬吊管）热力计算名称 符号 单位 算式或依据进口烟温 屏区计算结果 “pq938进口烟气焓 I/kJg“I11373出口烟温 “ 先假定，后校核 929 出口烟气焓 I/查焓温表（ “fz） 11252平均烟温 ()/2933.5 管径 dm给定 13310横向节距 1S给定 686横向相对节距 1/Sd5.16角系数 fz见屏区 0.28吸收屏出口总辐射热 fQ/kJg见屏区 65.6吸收烟气放热量 df (“)I119.9烟气通道截面 yF2m结构特性 41.7烟气流速 w/s273()360jyBVF6

25、.3烟气中 2HO容积份额 2HO烟气特性表 0.058烟气对管壁对流放热系数 d2/( )0zslc18.7烟气空间容积 V3m结构特性58.2管表面积 2结构特性 28烟气空间包围面积 F结构特性 118.6辐射层有效厚度 S3.6VFH1.43烟气中三原子气体容积份额 烟气特性表 0.206乘积 nPsmMa PS0.029220防渣管（后墙水冷壁悬吊管）热力计算名称 符号 单位 算式或依据 结果三原子气体减弱系数 k1mMPa 20.7816“2(0.)(1.37)0HOTPS8.45 灰粒减弱系数 h 3259“T89.4 飞灰浓度 h烟气特性表 0.0202 燃烧产物总吸收能力 K

26、PS()hkps0.507 烟气黑度 1KPSe0.398 灰污系数 2m /kw按实际选用 3.44灰污壁面温度 hbt ()360fzfjdBQtH或 80bt493 辐射放热系数 f2/( )81.8 利用系数 取用 1热有效系数 书 P235 0.6传热系数 k2w/(m )()fd60.31 传热温压 t 533.5对流吸热量 fzdcQ/kJg3.6jkHtB121.4 误差 % 10%fzfdcfQ1.2 误差小于5%，计算认可高温级过热器热段热力计算21名称 符号 单位 算式或依据 结果管子布置 顺列 顺流 三管圈管径 dm结构特性 425横向排数 1Z结构特性 38纵向排数

27、2 结构特性 20+20横向相对节距 11/Sd2.26 纵向相对节距 2 2 2.06 出口汽温 “t 给定 540出口蒸汽焓 i/kJg查蒸汽表（P=9.8MPa） 3477进口汽温 先假定，后校核 3368进口蒸汽焓 查蒸汽表（P=10.1MPa） 498平均汽温 t (“)/2t519蒸汽平均比容 v查蒸汽表 0.0338蒸汽流通截面 rf2m结构特性 0.0916蒸汽流速 w/s360rDvf22.5 管壁对蒸汽放热系数 22k/( )dC2.565吸收屏出口总辐射热 fQ/Jg“(1)2pqfzQ84.4 工质对流吸热量 rdf/k()fjDiB813 进口烟温 防渣管计算结果 “

28、fz929进口烟气焓 I/kJg“fzI11252 出口烟气焓 “/ 02rdflkQ9622 22名称 符号 单位 算式或依据 结果出口烟温 “ 查焓温表 793 平均烟温 (“)/2861 烟气中 2HO容积份额2HO 烟气特性表0.057 烟气流速 yw/ms273()360jyBVF10.3 烟气对管壁对流放热系数 d2/( )0zslc60辐射层有效厚度 S 124.9()d0.186 烟气中三原子气体容积份额烟气特性表0.202 乘积 nPsmMa PS0.0038 三原子气体减弱系数 k1 20.7816“2(0.)(1.37)0HOT26.81 飞灰浓度 h/gk烟气特性表 0

29、.0199 灰粒减弱系数 hk1mMPa 32590“1T96.9 燃烧产物总吸收能力 KS()hkps0.137 烟气黑度 KPSe0.128 灰污系数 2 /kw书 P234-235 4.2灰污壁面温度 hbt 2()1()360jdffBQtH691 23名称 符号 单位 算式或依据 结果辐射放热系数 f2w/(m )030.4考虑受热面前烟气容积修正后的辐射放热系数f2/( )受热面深度 95lm烟气容积深度 47yk0.25.031.()(ykf l42.3热有效系数 书 P236 0.6利用系数 取用 1传热系数 k2w/(m )1252.4传热温压 t t342对流传热量 rdc

30、Q/kJg3.6jkHB813.5误差 10%rdcfQ0.05允许误差 满足24高温级过热器冷段热力计算名称 符号 单位 算式或依据 结果管子布置 顺列 逆流 三管圈第二级减温水量 2jwD/kgh先假定，后校核 5.2E+3蒸汽流量（l-冷段） l 2jwD214.8E+3减温水焓 bhi/kJ查蒸汽表（P=10.88MPa,饱和水） 1446喷水后蒸汽焓 r 即高温过热器热段进口蒸汽焓 3368喷水后蒸汽量 D/g给定，即额定蒸发量 220E+3喷水前蒸汽焓（冷段出口蒸汽焓）“ikJ2rjwbhDii3414.5 冷段出口汽温 t 查蒸汽表（P=10.1MPa） 514.7吸收屏出口总辐

31、射热 fQ/g同热段 84.4 进口蒸汽焓 i 屏出口焓 3295进口汽温 t 屏出口汽温 469.5工质对流吸热量 df/kJg(“)lfjDiQB877 平均汽温 t /2t492.1进口烟温 防渣管出口烟温 “fz929进口烟气焓 I/kJg“fzI11252 出口烟气焓 “/02dflkQ9495 出口烟温 查焓温表 783.5 平均烟温 (“)/856.3 传热温压 t t 364.2 25高温级过热器冷段热力计算名称 符号 单位 算式或依据 结果蒸汽平均比容 v3/mkg查蒸汽表 0.032蒸汽流通面积 Lf2结构特性 0.0963蒸汽流速 w/s360lLDvf19.8 管壁对蒸

32、汽放热系数 22/(m )d，见书 P2342.4烟气对管壁对流放热系数 d 同热段 60灰污系数 2 /kw同热段 4.2灰污外表温度 hbt 2()1()360ljdffBQtH585 辐射放热系数 f2/(m )0（ 同热段） 30.4 考虑受热面前烟气容积修正后的辐射放热系数fw/ 0.25.071.4()(ykf l42.3 热有效系数 书 P235 0.6利用系数 取用 0.85传热系数 k2/(m )21()df50.3 对流传热量 dcQ/Jkg3.6jkHtB877 误差 % 10%dcfQ0.04 允许误差 % 满足26低温过热器热力计算名称 符号 单位 算式或依据 结果管

33、子布置 顺列 逆流 双管圈进口蒸汽焓 i/kJg即屏区顶部出口蒸汽焓 2773 进口汽温 t 查蒸汽表（P=10.88MPa） 326蒸汽流量 dD/h12jwjD206.8E+3屏进口蒸汽焓 pikJg屏区计算结果 2984 第一级减温水量 1jw/预先已假定 8.0E+03第一级减温水焓 bhikJ查蒸汽表（P=10.98MPa，饱和水） 1450低温过热器出口蒸汽焓（即喷水减温前蒸汽焓）“i/g21()jwpjwbhdDii3043.5 出口汽温 t 查蒸汽表（P=10.49MPa） 381平均汽温 (“)/t353.5工质焓增 i/kJi270.5 对流吸热量 dfQgdjDB2093

34、 进口烟温 高温过热器计算结果 “()/2grlr788.3 进口烟气焓 I/kJg高温过热器计算结果 grI9494.8055出口烟气焓 “/ 0dflkQI7459 出口烟温 查焓温表 617.8 平均烟温 (“)/2703.1 传热温压 tlntt346.4 蒸汽比容 v3/mkg查蒸汽表（t=354，P=10.69MPa） 0.0208蒸汽流通截面 df2结构特性 0.062627低温过热器热力计算名称 符号 单位 算式或依据 结果蒸汽流速 w/ms360dDvf19.1 管壁对蒸汽放热系数 22/( )dc2.9 烟气流通截面 yF结构特性 19.9烟气流速 yw/ms273()36

35、0jyBVF11.0 烟气中水蒸气容积比 2HO 烟气特性表 0.462 烟气对管壁对流放热系数 d2/( )0zslc64.17辐射层有效厚度 S m124.9()d0.188 烟气中三原子气体容积份额烟气特性表0.199 飞灰浓度 /kg烟气特性表 0.0195 考虑受热面前烟气容积对辐射的修正系数Y0.25.0731()(yklA其中：A=0.4 烟气容积深度 9yklm受热面深度 601.396 乘积 nPSmMa PS0.0037 三原子气体减弱系数 k1 20.781“2(.)(1.37)0HOT52.48 飞灰减弱系数 hmPa 32590“T109 燃烧产物总吸收能力 KS()

36、hkPS0.234烟气黑度 1Ke0.208灰污系数 2 /kw取用 3灰污壁面温度 hbt 2()360jdfBQtH438.8 28辐射放热系数 f2w/(m )026.49 修正后辐射放热系数f fY36.98 利用系数 取用 0.85烟气对管壁放热系数 12/( )()df86.0 热有效系数 书 P235 表 11-3 0.6传热系数 k2w/(m )1250.1 传热量 dcQ/Jkg3.6jkHtB1894 误差 % 10%dcfQ1.3 允许误差 %2计算合格省煤器吸热量（出口工质焓）计算名称 符号 单位 算式或依据 结果炉膛内工质热量lfQ/kJg炉膛计算结果12132 屏区

37、工质吸热量 pq 屏区计算结果 2536 防渣管（悬吊管）内工质吸热量 fz/kJ防渣管计算结果 119.9 高温过热器区工质吸热量grQ高温过热器计算结果1689.6 其中：热段 高温过热器热段计算结果 813.1 冷段 高温过热器冷段计算结果 876.5 低温过热器区工质吸热量dgr/kJ低温过热器计算结果2093 省煤器内工质应吸热量 smQ/4()10rgll gdfpqfzrQQ2540.8 29饱和水焓 bsi/kJg查蒸汽表（P=10.98MPa，饱和水） 1450饱和蒸汽焓 q查蒸汽表（P=10.98MPa，饱和蒸汽） 2710给水在减温水冷凝器内焓增 i/kJg12()(jw

38、jbqsDi75.6 给水温度 gst 给定 215给水焓 si/kJ由热平衡计算（P=11.57Mpa） 924高温省煤器出口水焓“2smi/gsmjgsQBiD1308 30高温级省煤器热力计算名称 符号 单位 算式或依据 结果管子布置 错列 逆流进口烟温 低温级过热器计算结果 617.8 进口烟气焓 I/kJg查焓温表 7459 出口工质焓 “i 省煤器吸热量计算结果 2smi1308 出口工质温度 t/查蒸汽表（P=10.98MPa） 294出口烟温 “同时假定两个烟温 405 407出口烟气焓 I/kJg查焓温表（ “21.3sm） 4823.5 4848.8 平均烟温 511.4 512.4 烟气放热量 dfQ/kJ0(“)lkII2624.9 2599.7 工质焓增 i/gjdfBQD318.8 315.7 进口水焓 kJ“i989 992 进口水温 t 查蒸汽表（P=11.27MPa） 222.8 222.6平均水温 2t258.4 258.3传热温压 t(“)lnt246.3 253.8烟气流速 yw/ms273()360jyBVF8.0 烟气中2HO容积份额2HO 烟气特性表0.055 横向相对节距 1结构特性 2.34 纵向相对节距 2 结构特性 1.41 烟气对管壁对流放热系数d0zslc69辐射层有效厚度 S m124.9()d0.092