建筑结构的总信息.doc

1、 /| 公司名称 : | | 建筑结构的总信息 | SATWE 中文版 | 2014 年 6 月 20 日 16 时 15 分 | 文件名: WMASS.OUT | |工程名称 : 设计人 : |工程代号 : 校核人 : 日期:2014/ 6/20 |/总信息 结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工 3 加荷计算 风荷载计算信息: 计算 X,Y 两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算 X,Y 两个方

2、向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板与梁变形是否协调 是 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点 是 计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国 风荷载信息 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30风荷载作用下舒适度验

3、算风压(kN/m2): WOC= 0.30地面粗糙程度: B 类 结构 X 向基本周期（秒） : Tx = 0.27结构 Y 向基本周期（秒） : Ty = 0.27是否考虑顺风向风振: 是 风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否 是否计算扭转风振: 否 承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 6各段体形系数: USi = 1.30地震信息 振型组合方法(CQC 耦联;SRSS 非耦联) CQC 计算振型数: NM

4、ODE= 6地震烈度: NAF = 6.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组 特征周期 TG = 0.35地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.04用于 12 层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.28框架的抗震等级: NF = 4剪力墙的抗震等级: NW = 2钢框架的抗震等级: NS = 2抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 1.00结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑 是否考虑偶然偏心: 是 是否考虑

5、双向地震扭转效应: 是 按主振型确定地震内力符号: 是 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到 5 层 柱、墙活荷载是否折减 折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00-柱，墙，基础活荷载折减系数-计算截面以上的层数-折减系数1 1.002-3 0.854-5 0.706-8 0.659-20 0.60 20 0.55调整信息 梁刚度放大系数是否按 2010 规范取值： 是 托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度

6、折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 00.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是 实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范 5.2.5 调整楼层地震力 IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相

7、连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式： 按高规和抗规从严判断 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距

8、 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部 NSW 层的墙竖向分布配筋率 : RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化: 作为刚域 柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50梁保护层厚度 (m

9、m): BCB = 20.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规 7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是 结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否 当边缘构件轴压比小于抗规 6.4.5 条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范 B.0.4 考虑柱二阶效应: 否 荷载组合信息 恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEM

10、P = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30剪力墙底部加强区的层

11、和塔信息.层号 塔号1 1用户指定薄弱层的层和塔信息.层号 塔号用户指定加强层的层和塔信息.层号 塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息.层号 塔号 类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层* 各层的质量、质心坐标信息 *层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比(m) (m) (t) (t)6 1 -16.138 5.242 16.300 103.7 0.9 0.0 0.085 1 -2.863 0.776 13.600 1209.4 149.9 0.0 0.994 1 -2.933 0.803 10.900 1010.2 360.6 0.0 1.0

12、03 1 -2.933 0.803 8.200 1010.2 360.6 0.0 0.992 1 -2.934 0.801 5.500 1029.3 360.6 0.0 2.93(1.5)1 1 -2.035 1.194 2.000 471.0 3.6 0.0 1.00活载产生的总质量 (t): 1236.178恒载产生的总质量 (t): 4833.777附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 6069.955恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)

13、* 各层构件数量、构件材料和层高 *层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m) 1( 1) 1 155(30/ 360) 78(30/ 360) 0(30/ 360) 2.000 2.0002( 2) 1 504(30/ 360) 78(30/ 360) 0(30/ 360) 3.500 5.5003( 2) 1 504(30/ 360) 78(30/ 360) 0(30/ 360) 2.700 8.2004( 2) 1 504(30/ 360) 78(30/ 360) 0(30/ 360) 2.700 1

14、0.9005( 3) 1 454(30/ 360) 78(30/ 360) 0(30/ 360) 2.700 13.6006( 4) 1 23(30/ 360) 15(30/ 360) 0(30/ 360) 2.700 16.300* 风荷载信息 *层号 塔号 风荷载 X 剪力 X 倾覆弯矩 X 风荷载 Y 剪力 Y 倾覆弯矩 Y6 1 35.95 36.0 97.1 163.38 163.4 441.15 1 37.75 73.7 296.1 147.36 310.7 1280.14 1 33.67 107.4 586.0 131.56 442.3 2474.33 1 30.71 138.1

15、 958.8 120.21 562.5 3993.12 1 36.79 174.9 1570.9 144.29 706.8 6466.91 1 18.59 193.5 1957.8 73.16 780.0 8026.9=各楼层偶然偏心信息=层号 塔号 X 向偏心 Y 向偏心1 1 0.05 0.052 1 0.05 0.053 1 0.05 0.054 1 0.05 0.055 1 0.05 0.056 1 0.05 0.05=各楼层等效尺寸(单位:m,m*2)=层号 塔号 面积 形心 X 形心 Y 等效宽 B 等效高 H 最大宽 BMAX 最小宽BMIN1 1 1489.31 -3.53 0

16、.75 75.53 20.81 75.65 20.392 1 1489.31 -3.53 0.75 75.53 20.81 75.65 20.393 1 1489.31 -3.53 0.75 75.53 20.81 75.65 20.394 1 1489.31 -3.53 0.75 75.53 20.81 75.65 20.395 1 1489.31 -3.53 0.75 75.53 20.81 75.65 20.396 1 36.37 -11.50 6.32 128.58 18.06 128.66 17.48=各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m*2)=层号 塔号 单位面积质量 gi 质

17、量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1)1 1 318.66 1.002 1 933.25 2.933 1 920.41 1.004 1 920.41 1.015 1 912.68 0.996 1 2877.46 3.15=计算信息 =计算日期 : 2014. 6.20 开始时间 : 9:18:23 可用内存 : 1953.00MB 第一步: 数据预处理 第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息 第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力 结束日期 : 2014. 7.22时间 : 9:18:56总用时 : 0: 0:33=各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚

18、度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex， Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 70%的比值或上三层平均侧移刚度 80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度( 剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结

19、构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度( 地震剪力与地震层间位移的比)=Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= -3.0771(m) Ystif= 0.6058(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= -2.0353(m) Ymass= 1.1941(m) Gmass(活荷折减)= 478.1676( 474.5851)(t)Eex = 0.0414 Eey = 0.0234Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 3.4758 Raty1= 3.9565薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.8796E+06(kN

20、/m) RJY1 = 6.8796E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.5794E+06(kN/m) RJY3 = 1.4906E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= -3.0771(m) Ystif= 0.6058(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= -2.9342(m) Ymass= 0.8005(m) Gmass(活荷折减)= 1750.4934( 1389.8898)(t)Eex = 0.0057 Eey = 0.0077R

21、atx = 0.5714 Raty = 0.5714Ratx1= 0.7430 Raty1= 0.8340薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 3.9312E+06(kN/m) RJY1 = 3.9312E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 3.8837E+05(kN/m) RJY3 = 3.5026E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= -3.0771(m) Ystif= 0.6058(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= -

22、2.9326(m) Ymass= 0.8027(m) Gmass(活荷折减)= 1731.3835( 1370.7799)(t)Eex = 0.0057 Eey = 0.0078Ratx = 1.2963 Raty = 1.2963Ratx1= 1.3829 Raty1= 1.3894薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 5.0960E+06(kN/m) RJY1 = 5.0960E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.4712E+05(kN/m) RJY3 = 5.2386E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/

23、m)-Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= -3.0771(m) Ystif= 0.6058(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= -2.9326(m) Ymass= 0.8027(m) Gmass(活荷折减)= 1731.3835( 1370.7799)(t)Eex = 0.0057 Eey = 0.0078Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4820 Raty1= 1.5014薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 5.0960E+06(kN/m) RJY1 = 5.0960E+06(kN/m) RJ

24、Z1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.6849E+05(kN/m) RJY3 = 5.3862E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= -3.0771(m) Ystif= 0.6058(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= -2.8630(m) Ymass= 0.7760(m) Gmass(活荷折减)= 1509.1406( 1359.2671)(t)Eex = 0.0085 Eey = 0.0068Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx

25、1= 14.5041 Raty1= 12.9667薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 5.0960E+06(kN/m) RJY1 = 5.0960E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.4440E+05(kN/m) RJY3 = 5.1249E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= -21.5829(m) Ystif= 3.8207(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= -16.1384(m) Ymass= 5.2416(m)

26、 Gmass(活荷折减)= 105.5640( 104.6533)(t)Eex = 0.1589 Eey = 0.0415Ratx = 0.1609 Raty = 0.1609Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 8.2000E+05(kN/m) RJY1 = 8.2000E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.3470E+04(kN/m) RJY3 = 5.6462E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-X 方向最小刚度比: 0.7430(第 2 层第

27、1 塔)Y 方向最小刚度比: 0.8340(第 2 层第 1 塔)=结构整体抗倾覆验算结果=抗倾覆力矩 Mr 倾覆力矩 Mov 比值 Mr/Mov 零应力区(%)X 风荷载 2724237.0 2102.3 1295.85 0.00Y 风荷载 689264.8 8475.6 81.32 0.00X 地 震 2519031.2 8671.7 290.49 0.00Y 地 震 637345.2 7925.5 80.42 0.00=结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=按高钢规计算 X 向顺风向顶点最大加速度 (m/s2) = 0.014按高钢规计算 X 向横风向顶点最大加速度 (m

28、/s2) = 0.001按荷载规范计算 X 向顺风向顶点最大加速度 (m/s2) = 0.012按荷载规范计算 X 向横风向顶点最大加速度 (m/s2) = 0.001按高钢规计算 Y 向顺风向顶点最大加速度 (m/s2) = 0.048按高钢规计算 Y 向横风向顶点最大加速度 (m/s2) = 0.001按荷载规范计算 Y 向顺风向顶点最大加速度 (m/s2) = 0.048按荷载规范计算 Y 向横风向顶点最大加速度 (m/s2) = 0.040=结构整体稳定验算结果=层号 X 向刚度 Y 向刚度 层高 上部重量 X 刚重比 Y 刚重比1 0.158E+07 0.149E+07 2.00 9

29、2618. 34.11 32.192 0.388E+06 0.350E+06 3.50 86866. 15.65 14.113 0.647E+06 0.524E+06 2.70 64418. 27.12 21.964 0.668E+06 0.539E+06 2.70 42199. 42.77 34.465 0.644E+06 0.512E+06 2.70 19980. 87.08 69.266 0.635E+05 0.565E+05 2.70 1270. 134.89 120.00该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比 Di*Hi/Gi

30、 小于 20,应该考虑重力二阶效应* 楼层抗剪承载力、及承载力比值 *Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比-层号 塔号 X 向承载力 Y 向承载力 Ratio_Bu:X,Y-6 1 0.6563E+03 0.7075E+03 1.00 1.005 1 0.5006E+04 0.5867E+04 7.63 8.294 1 0.6569E+04 0.6595E+04 1.31 1.123 1 0.7780E+04 0.7818E+04 1.18 1.192 1 0.6541E+04 0.6603E+04 0.84 0.841 1 0.1310E+05 0.1311E+05 2.00 1.99X 方向最小楼层抗剪承载力之比 : 0.84 层号: 2 塔号: 1Y 方向最小楼层抗剪承载力之比 : 0.84 层号: 2 塔号: 1