1、 贵阳市开阳县县城供水扩建工程加加 药药 加加 氯间氯间 支模体系支模体系 专项专项 施工方案施工方案编制： 审核： 批准： 编制单位：贵州建工集团第七建筑工程有限责任公司（章）二 0 一三年七月八日目 录一一一 加药加氯间工程概况.4 设计概况.4 本层框架柱概况.4 本层框架梁概况.4 本层结构板概况.5一一一 加药加氯间各工序施工流程.5 结构层各工序施工流程 .5 施工流水段的划分. 6 施工时间.6一一一 施工测量.6 基础楼面控制线及一 层结构内控点布置 .7 本层轴线、柱及梁边线. 7 高程控制测量.7一一一 加药加氯间模板施工.8 模板体系选择及施工工 艺. 8 高支模设计及验
2、算 .10模板验收.20模板拆除.25梁板模板支架搭设 技术要求. 30一一一 施工安全注意事项.35加加 药药 加加 氯间氯间 支模体系支模体系专项施工方案第 1 章 加药加氯间工程概况贵阳市开县县城供水扩建工程项目位于贵阳市开阳县顶方村。单项工程加药加氯间建筑面积为 189.7 平方米，层高（6.9m）较高，框架柱较高、框架梁的跨度（7.2m）较大，楼层 板厚度为 0.12m，对模板制作及安装、钢筋绑扎及砼浇捣具有较高的技术要求，为保证工程质量，避免安全事故的发生，为此特编制该方案以指导该工程楼层安全顺利施工!1.1 设计概况：加药加氯间结构类型为框架结构，结构设计使用年限为 50 年；耐
3、火等级：二级，屋面防水等级级；抗震设防烈度：6 度；火灾危险性分类为：丁类；腐蚀性等级为：中级。1.2 本层框架柱概况： 框架柱为矩形形状，截面面积为 400x500，层高为 6.9m,模板支设、安装及加固难度加大。 框架柱钢筋全部为三级钢， 钢筋直径为 1820 ，钢筋布置较密。第 2 章 楼层各工序施工流程2.1 结构层各工序施工流程：本层施工放线柱钢筋制绑柱模板制安柱砼浇捣(浇至层高 2/3 位置)框架梁钢筋制绑框架梁侧模制安板模制安板钢筋制绑梁板砼浇捣砼养护。 放线施工流程：本层定位控制线轴线定位柱边线。 本层柱施工流程：柱钢筋制绑柱模制安及加固本层梁底部柱砼浇捣柱模板拆除及砼养护。
4、本层框架梁施工流程：梁模支架搭设及加固梁底板模制安本层框架梁钢筋制绑梁侧板模制安梁板砼浇捣砼养护。2.2 施工流水段的划分：本单项工程施工段作业按 A、B、C、D 划分为 4 个施工段，即 A 施工段支模体系、B 施工段钢 筋绑扎、C 施工段外架安全防 护、D 施工段砼浇筑。2.3 施工时间：按总计划要求加药加氯间在 2013 年 7 月 15 日浇筑完楼面砼。第 3 章 施工测量3.1 基础面控制线及上部内控点布置 该项工作在基础面砼浇捣完毕并可上人后进行。 根据基坑四周设置的外控点用全站仪或经纬仪引测放出各控制线，并在地梁及独基面上弹出相应的墨线作为控制线。 按“测量方案”在基础面上布置出
5、上部结构的内控点，并按要求作好相应的保护措施。3.2 本层轴线、柱及梁边线 该项工作在基础面控制线施测完毕后进行。 根据基坑四周引测放出控制线用 5m 钢卷尺分别按设计图纸放出首层轴线，并在砼地面上弹出相 应的墨线。 根据设计图纸轴线用 5m 钢卷尺施放出各柱边线，并在砼地面上弹出相应的墨线以作为柱子安装模板的依据。 根据设计图纸轴线用 5m 钢卷尺施放出各梁边线，并在砼地面上弹出相应的墨线以作为框架梁搭设、加固及梁模板安装的依据。3.3 高程控制测量 在该工程开工前将业主方提供的坐标控制点高程引测到施工现场且不受沉降影响的标志物上，用 红油漆作好标记并作为该工程建筑物、构筑物、室内外相对标高
6、及高程控制的依据。 在基础面砼浇捣完成后将各建筑物首层+1.000m 相对标高引测到框架柱竖筋上,用红油漆作好标记并作为楼层框架柱顶面、结构梁、结构板等底、面标高施工的依据。 在楼面板钢筋绑扎完毕后，将本 层+1.000m 相对标高引测至板面标高控制桩上并作为板面砼浇捣的依据。 由于外架往上搭设 1.5m 左右， 砼浇捣时还得借助水准仪控制砼浇捣面标高。第 4 章 本层模板施工本单项工程层高(6.90m)较高；框架柱、框架梁跨度较大；楼层板为 0.12m，对 模板制作、安装及加固具有较高的要求!4.1 模板体系选择及施工工艺：4.1.1 主要部位配模方案：序号 工程部位 模板 支 撑 及 加
7、固 体 系1 框架柱 模板散拼 由 50100mm 木方、483.5mm 钢管、12高 强对拉螺栓及相 应夹具等组成2 梁板 模板散拼由 50100mm 木方、可调节钢支撑、483.5mm钢管、碗扣式脚手架组成以及12高 强对拉螺栓 组成。3 梁、柱接头 模板散拼由 50100mm 木方、可调节钢支撑、483.5mm钢管以及 12高强对拉螺栓组成4.1.2 施工准备 对施工班组做详细的技术交底， 对高支模等作 专项计算。 钢筋等隐蔽工程检查合格后，由 项目部通知后有关施工人 员方可进行梁、柱模板支设。 施工段内支模顺序是：框架柱模板框架梁底模板框架梁侧模板楼板模板梁柱接头。4.1.3 模板施工
8、工艺流程 模板施工顺序为：支架柱模板梁模板顶板模板粱柱头模板。 其中各段施工工艺流程：柱模：放线木模板拼装第一块拼装第二块背枋条连接螺栓背钢管调垂直及加固；梁、板模：轴线水平线复核搭设支架支梁底模支梁侧模支顶板模验收。4.2 高支模设计及验算4.2.1 工程概况贵阳市开阳县县城供水扩建工程加药加氯间层高为 6.90m，根据贵阳市的有关规定， 层高超过 4.0 米的模板支设即为高支模，必须进行专项的模板及支架设计，以确保施工安全并进行 验算。4.2.2 模板设计计算的相关参数及计算公式 4.2.3 模板及支撑系统的相关参数本次施工模板支撑系统材料拟采用木方、焊接钢管和对拉螺栓。根据简明施工计算手
9、册( 第二版) 、混凝土结构工程以及相关规范和资料内容， 确定所用材料相关参数如下: 模板采用 915mm1830mm18mm(宽长 厚) 九夹板，有关力学计算参数如下：弹性模量 E=9.5103N/mm2，抗弯强度 fm=13N/mm2，抗剪 强度=2.2N/mm 2。 支撑柱、梁模板的小楞采用 50100mm 木方，有关力学参数如下：弹性模量 E=9.5103N/mm2,抗弯强度f m=13N/mm2，抗剪强度=1.4N/mm2。 支撑小楞的钢管采用双排 483.5mm焊接钢管, 有关力学计算参数如下：弹性模量 E=2.1105N/mm2,抗弯强度f=215N/mm 2，抗剪强度=110N
10、/mm2，A=489mm2，I=12.19104mm4，W=5.08103mm3。 对拉螺栓采用 12 高 强对拉螺栓（容许拉力达到 750N/mm2），螺栓外加 PVC 套管,经试拉其容 许最大拉力N=57KN, 其 12 高强对拉螺栓、螺帽、夹具等见以下两张图 片(施工时必须强制采用，并不得更换)4.2.4 模板验算的计算公式 柱、梁的侧压力计算公式 式中： 砼的重力密度，取 25kN/m3；t新浇砼的初凝时间，取200/(T+15) ，取4h；T砼的入模温度，取25 ；V砼的浇筑速度，取10m/h ；H砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，柱取5m；梁取0.3m；1外加剂影响修正系数，取
11、1.2；2砼坍落度影响修正系数，取 1.15。4.2.5 柱模板的设计计算4.2.5.1 相关参数资料及荷载计算 根据工程实际情况，本次设计选用 KZ1 为计算对象， KZ1：400mm500mm6900mm(宽 长高) 柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=400mm，B方向对拉螺栓，柱模板的截面长度 H=500mm，H方向对拉螺栓，柱模板的计算高度 L = 6900mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距150mm。柱箍采用圆钢管483.5，每道柱箍2根钢箍，间距400mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行
12、计算。4.2.5.2 柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。 新浇砼侧压力计算:根据前述公式参数计算得出新浇砼侧压力标准值 F1=96.01kN/m2实际计算中采用新浇砼侧压力标准值 F1=96.01kN/m2倾倒砼时产生的荷载标准值 F2= 3kN/m2。4.2.5.3 柱模板面板的计算 面板强度计算支座最大弯矩计算公式: 跨中最大弯矩计算公式:其中: q强度设计荷载(kN/m)；q=(1.285.87+1.43)0.4=42.9kN/md竖楞的距离，d=150mm；经过计算得到最大弯矩 M=0.142.8980.150.15=0.
13、097kN.M面板截面抵抗矩 W=4001818/6=21600mm3经过计算得到 =M/W =0.097106/21600=4.469N/mm2面板的计算强度小于15N/mm 2,满足要求! 抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT其中:最大剪力 Q=0.60.1542.898=3.86kN截面抗剪强度计算值 T=33861/(240018)=0.804N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求! 面板挠度计算最大挠度计算公式:其中 q砼侧压力的标准值，q=85.870.4=34.348kN/m；E面板的弹性
14、模量，取 6000N/mm2；I面板截面惯性矩I=400181818/12=194400mm 4；经过计算得到v=0.677(85.870.4)150 4/(1006000194400)=0.101mmv面板最大允 许挠度，v=150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度满足要求!4.2.5.4 竖楞方木的计算500 500 50018.28kN/mA B 竖楞木方直接承受模板传递的荷载， 应该按照均布荷 载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间 距0.153m 。荷载计算值 q =1.2960.153+1.430.153=18.283kN/m
15、按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载 与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 :均布荷载 q = 9.142/0.5=18.283kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.118.2830.50.5=0.457kN.m最大剪力 Q=0.60.518.283=5.485kN最大支座力 N=1.10.518.283=10.056kN本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分 别为:W = 51010/6 = 83.33cm3；I = 5101010/12 = 416.67cm4； 抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.457106/83333.3=5.49N/mm2抗弯计算强度小于17.0
16、N/mm 2,满足要求! 抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35485/(250100)=1.645N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.7N/mm2330 400 3303.73kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 3.73kNA B0.7180.5880.0090.1210.93 0.932.80 2.8010.2610.2611.191.193.73 3.733.73 3.7311.191.1910.2610.262.80 2.800.93 0.93抗剪强度计算满足要求
17、! 挠度计算最大变形 v=0.67715.2365004/(10095004166666.8)=0.163mm最大挠度小于500/250,满足要求!4.2.5.5 B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P=(1.296+1.43)0.1250.5=7.46kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P 取木方 传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)0.9140.5660.0110.1241.051.053.523.5212.67.8.698.690.450.459.599.5916.21.7.07.072.072.0711.211.2113.711
18、3.714.574.574.574.5713.7113.7111.211.212.072.077.07.0716.219.599.590.450.458.698.6912.67.3.523.521.051.05支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.717kN.m最大变形 vmax=0.121mm最大支座力 Qmax=21.454kN抗弯计算强度 f=0.717106/10160000=70.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm 2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400/150与10mm,满足要求!4.2.5.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式:
19、NN=fA其中 N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积 (mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取750N/mm 2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力17.17kN 。经计算B方向采用12高强螺栓达到受力要求!4.2.5.7 H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P=(1.296+1.43)0.1530.5=9.14kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.717kN.m最大变形 vmax=0.121mm最大支座力 Qmax=21.454kN抗弯计算强度 f=0.717106/10160000=70.
20、57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm 2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400/150与10mm,满足要求!4.2.5.8 H方向对拉螺栓的计算计算公式: NN = fA其中 N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积 (mm2)；f12高强对拉螺栓，容许拉力达到750N/mm 2；经计算H方向采用12高强螺栓达到受力要求 !4.2.5.9 柱模板小结 具体结构详见“柱模板结构图”及支撑系统: 模板:9151830 18mm(宽长厚)九夹板 内楞:501004000 (长)木方,间距为 150mm 外楞:双排 483.5mm焊接钢管,间距沿竖向中下部 500,中上部500mm
21、。 M12 高强对拉螺栓：竖向中距 500，水平向中距 400420mm，距柱边统一为 200mm。4.3.1 梁模板的设计计算本工程框架梁截面尺寸分别有 250*400、300*600、300*700 等梁，在 设计计算中应分别以以上截面尺寸进行验算，最后确定出相应的设计数据，设计中拟采用下列数据： 支架立杆：采用 483.5mm焊接钢管，管 顶设可调节的顶丝撑， 对250300700 梁设四根立杆支柱，立杆纵横向间距均为 450450； 对拉螺栓：采用 12 高强对拉螺栓，沿跨度方向的间距均为 400。 梁底木枋：采用 501002000 木枋，其 搁置间距为 150mm。 梁侧木枋：采用
22、 501002000 木枋，其 搁置间距为。 梁底侧模板：采用 915183018mm(宽长 厚)九夹板，散支散拆。4.3.2 本层梁设计验算(仅验算300700梁木模板与支撑 )4.3.2.1 梁侧模板、穿梁螺栓的计算4.3.2.2 梁侧模板基本参数 计算断面宽度 300mm，高度 700mm，模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距 200mm，内龙骨采用 50100mm 木方，外 龙骨采用双钢管48mm3.5mm。高强对拉螺栓布置 4 道，在断面内水平间距150+400+400+450+450mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 12mm。4.3.2.3 梁侧模板荷载标准值计算 强度验算
23、要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。 新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值:根据前述公式参数计算得出新浇砼侧压力标准值 F1=50kN/m2实际计算中采用新浇砼侧压力标准值 F1=50kN/m2倒砼时产生的荷载标准值 F2= 4kN/m2。0.4760.03813.1219.6816.4016.4019.6813.120.6560.820250 250 250131.20kN/mA B4.3.2.4 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算，面板的计算宽度取 2m。荷载计算值 q=1.2502+1.442=131
24、.2kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 :本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分 别为:W=2001.81.8/6=108cm3；I=2001.81.81.8/12=97.2cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=13.12kN；N2=36.08kN；N3=36.08kN；N4=13.12kN。最大弯矩 M=0.82kN.m最大变形 V=0.5mm 抗弯强度计算150 400 400 450 450 20018.04kN/mA B0.1700.3610.0050.0850.002.713.513.703.523.70
25、4.014.113.924.203.610.00经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.8210001000/108000=7.593N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15N/mm 2；面板的抗弯强度验算 ff,满足要求! 抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=319680/(2200018)=0.82N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2抗剪强度验算 TT，满足要求! 挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.476mm面板的最大挠度小于250/250,满足要求!4.3.2.5 梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除
26、以面板计算宽度得到。q=36.08/2=18.04kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨变形图(mm)500 500 5008.02kN 8.02kN 8.02kN 8.02kN 8.02kN 8.02kN 8.02kNA B内龙骨剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩 M=0.360kN.m经过计算得到最大支座 F=8.025kN经过计算得到最大变形 V=0.1mm本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分 别为:W=51010/6=83.33cm3；I=5101010/12=416.67cm4； 内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.360106
27、/83333.3=4.32N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于17N/mm 2,满足要求! 内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值 T=34199/(250100)=1.26N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.7N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求! 内龙骨挠度计算最大变形 v =0.1mm内龙骨的最大挠度小于450/250,满足要求 !4.3.2.6 梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P 取横向支撑 钢管传递力。0.7020.6020.2310.0122.81 2.81
28、5.22 5.224.01 4.014.01 4.015.22 5.222.81 2.81支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.702kN.m最大变形 vmax=0.231mm最大支座力 Qmax=17.253kN抗弯计算强度 f=0.702106/10160000.0=69.09N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!4.3.2.7 对拉螺栓的计算计算公式: NN=fA其中 N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积 (mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取750N/
29、mm 2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm 2): A=76对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N=57对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N=16.756对拉螺栓强度验算满足要求!4.3.2.8 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1=252.251.3+0.351.3=73.58kN/m活荷载标准值 q2=(2+2)1.3=5.2kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 :本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分 别为:W=1301.81.8/6=70.20cm3；I=1
30、301.81.81.80/12=63.18cm4； 抗弯强度计算：f=M /Wf 其中 f面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15N/mm 2；M=0.1ql2其中 q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.1(1.273.58+1.45.2)0.20.2=0.382 kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.38210001000/70200=5.446N/mm 2面板的抗弯强度验算 ff,满足要求!0.1800.245450 350 350 4501.46kN 0.60kN 0.60kN13.87kN/mA
31、 B 抗剪计算：T=3Q/2bhT 其中最大剪力 Q=0.6(1.273.58+1.45.2)0.2=11.469kN截面抗剪强度计算值T=314336/(2130018)=0.919N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.4N/mm 2抗剪强度验算 TT，满足要求! 挠度计算：v=0.677ql 4/100EIv=l/250 面板最大挠度计算值 v=311469/(2130018)=0.735mm面板的最大挠度小于200/250,满足要求!4.3.3 梁底支撑木方的计算4.3.3.1 梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25
32、2.250.2=11.25kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350.2(22.250+1.3)/1.3=0.312 kN/m 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2+2)1.30.2=1.04kN 均布荷载 q=1.211.25+1.20.312=13.875kN/m集中荷载 P=1.41.04=1.456kN木方计算简图0.0790.0061.321.320.720.723.452.871.991.992.873.450.720.721.321.32木方弯矩图(kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图(kN) 经过计算得到
33、从左到右各支座力分别为：N1=1.317kN；N2=6.315kN；N3=5.429kN；N4=6.315kN；N5=1.317kN。 经过计算得到最大弯矩 M=0.244kN.m经过计算得到最大支座 F=6.315kN经过计算得到最大变形 V=0.1mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6=83.33cm3；I=5101010/12=416.67cm4； 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.24410 6/83333.3=2.93N/mm2木方的抗弯计算强度小于17N/mm 2,满足要求! 木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=33.
34、445/(250100)=1.034N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.7N/mm 20.4850.6120.1180.0096.36.360.04 0.046.27 6.279.47.3.16 3.163.16 3.169.47.6.27 6.270.04 0.046.36.36450 450 4506.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kNA B木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算 最大变形 v=0.1mm木方的最大挠度小于450/250,满足要求!4.3.3.2 梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷
35、载取托梁的自重 q=0.096kN/m托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩 M=0.612kN.m经过计算得到最大支座 F=15.744kN经过计算得到最大变形 V=0.1mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分 别为:W=101010/6=166.67cm3；I=10101010/12=833.33cm4； 顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.61210 6/166666.7=3.67N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm 2,满足要求! 顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh
36、 T截面抗剪强度计算值T=33445/(2100100)=0.517N/mm 2截面抗剪强度设计值 T=1.7N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求! 顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.1mm顶托梁的最大挠度小于450/250,满足要求 !4.3.3.5 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5): RRc 其中 Rc扣件抗滑承载力设计值,取8kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 4.3.3.6 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N立杆的轴心压力设计值，它包括
37、：横杆的最大支座反力 N1=15.74kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.20.1397.7=1.288kNN=15.744+1.288=17.032kN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.58A立杆净截面面积 (cm2)； A=4.89W立杆 净截面抵抗矩(cm 3)；W=5.08钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205N/mm 2；l0计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a) (2)k1计算
38、长度附加系数，按照表1取值为1.185；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.70a立杆上端伸出 顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m ；公式(1)的计算结果： =176.71N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： =90.13N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a) (3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.01；公式(3)的计算结果： =125.74N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!4.3.3.7 梁模板总结经验算,对梁模板的所有假定均满足荷
39、载,并可作为施工的依据!具体为: 支架立杆：采用 483.5mm焊接钢管，管 顶设可调节的顶丝撑， 对250300700 梁设三根立杆支柱，立杆纵横向间距均为 100100。 对拉螺栓：采用 12高强对拉螺栓，沿梁跨度方向的间距均为 600。 梁底木枋：采用 501002000 木枋，其 搁置间距为 200mm。 梁侧木枋：采用 501002000 木枋，其 搁置间距为 300mm。 梁底、侧面模板：采用 915183018mm(宽长厚)九夹板，散支散拆。4.3.4 板模板的设计计算本层板厚 120mm，凭施工经验假定如下，并作相应的验算，当 验算合格后，方可作为施工的依据： 模板:91518
40、3018mm 九夹板，散支散拆。 小楞:50100mm 木方,间距为 300mm 大楞:483.5mm 焊 接钢管,间距为 900mm 立柱:483.5mm 焊 接钢管,间距为 900900mm。4.3.4.1 相关荷载参数 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为 6.7 米，搭 设尺寸为：立杆的 纵距 b=1 米，立杆的横距 l=1 米，立杆的步距 h=1.50 米。采用的 钢管类型为 483.5。 4.3.4.2 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1=250
41、.20.9+0.350.9=4.815kN/m活荷载标准值 q2=(2+2)0.9=3.6kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 :本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分 别为:W=901.81.8/6=48.6cm3；I=901.81.81.8/12=43.74cm4； 抗弯强度计算: f=M/Wf 其中 f面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15N/mm 2；M=0.100ql2其中 q荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.1(1.24.815+1.43.6)0.30.3=0.097kN.m经计算
42、得到面板抗弯强度计算值 f=0.09710001000/48600=2.003N/mm2面板的抗弯强度验算 ff,满足要求! 抗剪计算: T=3Q/2bhT 其中最大剪力 Q=0.6(1.24.815+1.43.6)0.3=1.947kN截面抗剪强度计算值 T=31947/(290018)=0.18N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! 挠度计算:v=0.677ql 4/100EIv=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6778.4153004/(1007500437400)=0.141mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!4.3
43、.4.3 支撑木方的计算木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。4.3.5 荷载的计算 模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350.3=0.105kN/m 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m) ： 经计算得到，活荷载标准值 q2=(2+2)0.3=1.2kN/m静荷载 q1=1.21.5+1.20.105=1.926kN/m活荷载 q2=1.41.2=1.68kN/m4.3.6 木方的计算900 900 9003.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kN 3.57kNA B 按照三跨连续梁计算
44、，最大弯矩考虑为静荷载 与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 : 均布荷载 q=3.245/0.9=3.606kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.610.900.9=0.292kN.m最大剪力 Q=0.60.93.606=1.947kN最大支座力 N=1.10.93.606=3.57kN截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33cm3；I=5101010/12=416.67cm4； 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.292106/83333.3=3.51N/mm2木方的抗弯计算强度小于17N/mm 2,满足要求! 木方抗剪计算 最大剪力的计
45、算公式如下: Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值 T=31947/(250100)=0.584N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算 最大变形 v =0.6772.8059004/(10095004166666.8)=0.315mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!4.3.7 横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P 取木方支撑 传递力。0.7850.8571.9840.1212.622.620.950.954.524.523.573.570.000.003.573.574.524.520.950.952.622.62支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.857kN.m最大变形 vmax=1.984mm最大支座力 Qmax=11.662kN抗弯计算强度 f=0.857106/5080.0=168.66N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!4
