1、模板工程施工组织设计1、 工程概况（简要介绍工程概况、模板工程的特点及难点）2、 施工部署（介绍模板材料的选用、数量的配备、支撑型式的采用）3、 模板施工3.1 模板安装3.1.1 柱模板安装柱模板的设计柱模面板选用 915183018胶合板,竖楞及柱箍选用50100松中方,对拉螺栓选用 10 钢筋,其间距、数量分别见下表。柱模板用料参考表面板材料 柱子断面 柱箍断面 柱箍间距 竖楞400400 及以下 50100mm 500mm 一根 50100mm 松中方400400800800250100mm配 2 根 10 螺栓 400mm二根 50100mm 松中方80080012001200250
2、100mm配 3 根 10 螺栓 400mm50100mm 松中方25018胶合板12001200 另单独计算柱模的施工顺序安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线测定标高找平柱脚立柱模加柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣砼拆柱模（修整，翻至上一层使用） 。柱模施工的要点及细部要求为保证断面尺寸，在柱断面用四个脚用 25253mm 角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的准点转移到柱钢筋上（一般为楼层结构标高上 500mm） ，以此标高来控制柱模顶的标高。柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模
3、上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出 100200 的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。拉结筋埋设：当砖砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔 400mm 钻两个孔，最后在浇捣砼之前插入 26 拉结筋，长度一般不小于 700mm，确保砌体拉结筋位置正确。图 3-1 柱模安装示意图松方木对拉螺栓松方木A A对拉螺栓松方木限位螺栓胶合板A-A 剖面图3.1.2 墙模板安装剪力墙模板的设计面板选用 9
4、15183018胶合板,内外楞选用 100100松中方,内楞间距 300，外楞间距 915。外楞采用 12 对拉螺栓锁紧,间距 915300。墙体稳定用 48 钢管作斜撑，地面预埋，端部顶撑，间距 500。剪力墙模板的施工及细部处理墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。为了保证墙体的厚度正确，在内墙两侧模板之间，上下两道采用 3cm 短角钢加焊 10 钢筋做撑头，水平间距500，中间对拉螺栓两头加焊垫片，间距300（如图示） 。针对墙模与梁板模板接缝处，以往工程出现砼表面平整度便差较大，有蜂窝、砂带夹层现象。因此，来避免此现象发
5、生采取如下几点措施，： 满足设计要求的前提下，第一次浇捣的砼位于对拉螺栓上方3050mm; 第二次浇筑砼之前，先把接缝处下方 3050mm 的对拉螺栓夹紧； 在施工缝处模板增设钢管斜撑； 严格按照施工规范，要第二次浇筑砼前，按规范要求进行施工缝处理，即先在施工缝处浇筑与墙砼同配合比的水泥砂浆50100mm 厚。 用电钻在施工缝处钻孔，以便排除墙头积水。.拉结筋的埋设：当砖砌体与剪力墙相连接时，应在剪力墙模板上弹出砌体厚度控制线，然后在模板上沿高度方向每隔400mm 钻两个孔洞；最后在浇捣砼之前插入 26，长不小于700mm 拉结筋，确保拉结筋位置正确。.清理孔留设：为了清理干净墙内垃圾、锯末、
6、木屑等，在墙一侧模底留出 100200 清扫洞口，从而保证浇捣质量。图 3-2 墙模立面图 3-3 墙面剖面10 方 木30303拉 紧 扣 件胶 合 板10 方 木 拉 紧 扣 件2钢 筋 3(套 管 ） 3953.1.3 梁、板模板安装梁、板模板及支撑的设计面板选用 915183018胶合板,次楞、主楞分别选用50100、75150 松中方,对拉螺栓选用 12 钢筋,其间距、数量分别见下表。梁模板用料参考表梁高 h 立档断面 立档间距 次楞木断面 次楞木间距 主楞木断面 主楞木间距 备注h400 4060mm 400 50100 400 50100 (钢管)1200/1800400h700
7、 50100mm 400 50100 350 75150 1200700h1000 50100mm 400 250100 300 75150 1200梁中一道12 螺栓1000h1200 50100mm 400 250100 300 275150 1200梁中二道12 螺栓1200 5010mm 另单独计算板模板用料参考表板厚h（mm）搁栅断面 搁栅间距 牵杆断面 牵杆间距120 50100 500 75150 1200mm120h20050100 350 75150 1200mmh200 另行计算梁板模板安装操作流程如下：先沿主梁梁位走向安放梁底门架（后安放板底门架）上顶托、龙骨、次楞木梁模
8、安装楼板面模板安装梁板钢筋安装梁板混凝土浇筑养护混凝土达到拆模强度， 拆除模板、支撑模板翻转上一层继续以上工序梁模板梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。平板模板平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间
9、距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。340刀 180180刀 刀刀75102刀5013 刀18309510刀图 3-4 板模板支撑示意图501刀 50140501刀3507510刀刀图 3-5 梁模板支撑示意图3.2 模板拆除3.2.1 模板拆除的要求不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。承重模板应在与结构或构件同条件养护的混
10、凝土试块符合规定时，才能拆除。芯模或预留孔洞的内模，应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝时，方可拆除，拆除时应避免振动和碰伤。3.2.2 拆模注意事项拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分
11、。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。相邻两板表面高低差快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间，应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。4、模板施工质量要求模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。现浇整体式结构
12、模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现浇结构模板安装允许偏差项 次 项 目 允许偏差(mm)基础1 轴线位置柱、墙、梁52 底模上表面标高 +2、 5基础 +103 截面内部尺寸柱、墙、梁 +2，-54 层高垂直（每层垂直度） 35 26 表面平整（2m 长度上） 54、模板施工安全要求 1.支 模 过 程 中 应 遵 守 安 全 操 作 规 程 ， 如 遇 途 中 停 歇 ， 应 将 就 位的 支 顶 、 模 板 联 结 稳 固 ， 不 得 空 架 浮 搁 。 拆 模 间 歇 时 应 将 松 开 的部 件 和 模 板 运 走 ， 防 止 坠 落 伤 。2.拆 模 时 应 搭 设 脚 手 板
13、。3.拆 楼 层 外 边 模 板 时 ， 应 有 防 高 空 坠 落 及 防 止 模 板 向 外 倒 跌 的措 施 。4拆模前应制定拆模程序，拆模方法及安全措施，严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。5. 模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除的模板切不可高，抛下，以免伤人及损伤模板。6.进入现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地使用个人劳动保护用品；7.拆除模板一般用长撬棍，不允许站在正在拆除的板下。8.二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。传递模板时，工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。附录：模板验算一、柱模板验算Z1：800800mm 计算高
14、度取 H=3.9m1、荷载设计值(1)侧压力侧压力标准值取 F1=0.22 cto 1 2 与F2= cH 二者间最小值。浇筑速度取 V=4m/h 2122 21/5.67/.93/5.674130.0mKNmKN故侧压力设计值F=F1分项系数折减系数=67.51.20.9=72.9KN/m2倾到砼时产生的水平荷载当采用导管时 取 2KN/m2荷载设计值为 21.40.9=2.52KN/m 2荷载组合当计算承载力时 F =72.9+2.52=75.42KN/m2当验算刚度时 F =72.9KN/m22、验算(1)胶合板验算（板厚 18mm，因板中放置四根 50100mm 松中方，故间距取 26
15、0mm 宽，按三跨梁，均布荷载计算） 。抗弯强度验算 2261 /13/5.9820 4. 4.06.)7(.2 mNWMKlq挠度验算 mEIlq 125068.1805.1026).972(6.1067. 33424 故胶合板满足要求(2)柱箍验算柱箍取 250100mm，间距 400mm (按简支计算)侧压力 q=75.420.8=60.3KN/M,化为集中荷载P=60.30.4/3=8.04KN 3610839.2max.048mfMWKNpl故选用 250100mm 松方木 W=166666.7mm3，符合要求。(3)竖楞验算q=75.420.26=19.6KN/mmMmax=0.1
16、ql2=0.119.60.42=0.3KN.M369.0713.0maxmfMWmEIql 6.125048.01501246.932.01632.04 故选用 50100mm 松方木 W=83333.4mm 3 符合要求(4)对拉螺栓验算对拉螺栓间距 400mm，同一平面用 2 根螺栓。单个抗拉螺栓承受的拉力为：F=60.30.4/2=12.06KN对拉螺栓用 10 圆钢则N=Anf=3.1452215=16.9KN12.06KN故选用 10 螺栓满足要求。综上所述，400400mm800800mm 矩形柱模板采用如上构造是合理可行的。Z2=12001200mm 计算高度取 h=3.9m。1
17、、荷载设计值(1)侧压力侧压力标准值 22 2211/5.97.3/5.674300 .mKNF mKNVtoc故取 F1=67.5KN/m侧压力设计值F=67.51.20.9=72.9KN/m2(2)倾倒砼时产生的水平荷载当采用导管时，取 2KN/m2荷载设计值为 21.40.9=2.52KN/m 2(3)荷载组合计算承载力时， F 1=72.9+2.52=75.42KN/m2验算刚度时，F 1=72.9KN/m22、验算(1)胶合板验算（板厚 18mm，间距 250mm 宽，按五跨梁均布荷载计算） 。抗弯强度验算Mmax=0.105ql2=0.10575.421.20.252=0.59KN
18、.m226 /13/.9180 5. mNWM挠度验算故胶合板满足要求 mELlqW16.0182085.1.9764064. 3342 (2)柱箍验算柱箍取 250100mm，间距 400mm（按简支梁计算）侧压力 q=75.421.2=90.5KN/m，化为集中荷载P=90.50.4/5=7.2KN 336 161052.5841130.7max.72.4 mWmfMWKNpl 松 方 木 截 面不能满足，故在中间增设一道对拉螺栓，则柱箍计算按二跨梁计算 33616107934.max.4.270mfMWKN符合要求(3)竖楞验算 mEIqlmfMWKNlKNqm 6.125047.015
19、01249.8632.01632.07.ax3.0.101/9.825.47 3462 故选用 50100mm 松方木，W=83333.4mm 3 符合要求(4)对拉螺栓验算对拉螺栓间距 400mm，同一平面用 3 根螺栓。单个螺栓承受的拉力为 F=75.421.20.4/3=12.07KN对拉螺栓用 10 圆钢则 N=Anf=3.1452215=16.9KN12.07KN故选用 10 螺栓满足要求综上所述，800800mm12001200mm 矩形柱模板采用如上构造是合理可行的。二、剪力墙模板验算1、荷载设计值(1)砼侧压力（计算高度取 3.9mm，V=3m/h）砼侧压力标准值 2/5.97
20、.32 /5.831010 21mKNF mKN取二者小值，即 F1=58.5KN/m2砼侧压力设计值F=F1分项系数折减系数=58.51.20.9=63.2KN/m2(2)倾倒砼时产生的水平荷载。当采用导管时，取 2KN/m2荷载设计值 21.40.9=2.52KN/m(3)荷载组合 计算承载力时 F =63.22.52=65.7KN/m 2验算刚度时 F =63.2KN/m22、验算(1)胶合板验算（板宽取 1200mm，按四跨计算）q=65.71.0=65.7KN/m验算强度Mmax=0.107qL2=0.10765.70.32=0.63KN.M226 /13/7.18103. mNKW
21、故满足要求挠度验算 mEIql 2.15031.81085.1023)26(3.104632. 34max 故胶合板满足要求(2)内楞验算q=65.70.3=19.7KN/mMmax=0.125ql2=0.12519.70.9152=2.1KN.M3615830.maxmfM故选用 250100松方木截面 W=166666m3，符合要求。(3)外楞验算外楞选用 250100mm 松木方间距 915mm，对拉螺栓间距300（按五跨计算）P=19.70.915=18 3361610793/7.1max580 mfMWmKNpl 故符合要求(4)对拉螺栓验算对拉螺栓竖向间距 915mm，水平间距 3
22、00m。单个螺栓承受的拉力为：F=65.70.9150.3=18KN对拉螺栓用 12 圆钢：F 1=Anf=3.1462215=24.3KNF=18KN故选用 12 螺栓满足要求故上所述剪力墙模板采用如上构造是可行的。四、平板的验算1、h120mm 的板荷载计算：模板自重：0.30.5=0.15KN/m砼 自 重：250.50.12=1.5KN/m钢筋自重：1.10.50.12=0.07KN/m恒载设计值为 1.21.72=2.264KN/m施工人员及设备荷载标准为均布时取 2.5KN/m2，为集中荷载时取 2.5KN 进行验算，通常集中荷载较均布荷载所产生的跨中弯矩大，故取 2.51.4=3
23、.5KN。取 1000mm 宽板带计算：牵杆 75150mm 间距取 1200mm，搁栅50100 间距 500mm。(1)搁栅验算 mEIqlmpaWMKN8.42501.1057102.64.2.1067. 3958. 8.0.157.01420 334262 (2)牵杆验算（牵杆采用 751504000 间距 1200mm）P=2.0641.2+3.5=6.0KNMmax=0.333(2.0641.2)1.8+0.3333.51.2=2.9KN.mmpamWM2.75018.0157012.64. 3.59.2max3396 综上所述，h120mm 的平板采用上述模板构造是合理的。2、h
24、200 的板荷载计算：模板自重：0.30.35=0.11KN/m砼自重： 250.350.2=1.25KN/m钢筋自重：1.10.350.12=0.05KN/m合计 1.9 KN/m恒载设计值为：1.21.9=2.3KN/m施工人员及施工设备荷载设计值 2.51.4=3.5KN/m取 1000mm 宽板带计算搁栅 50100350，牵杆751501200mm。(1)搁栅验算 mEIql mpaWMKN8.42501.1057102.36.1067. .5. 15.17502308 34462 (2)牵杆验算P=2.31.2+3.5=6.26KNMmax=0.1756.261.2=1.3KN.m
25、 mpamWM8.425013.0150712.264. 7.453.max3926 综上所述，h200mm 的平板采用上述模板构造是合理的。三、梁模板验算取 350700 截面梁计算1、底模验算（18mm 厚胶合板）荷载计算：底模自重 0.350.30.018=0.002 KN/m砼自重 250.350.7=6.125KN/m钢筋自重 1.50.350.7=0.368KN/m振动荷载 2.00.35=0.7KN/m荷载设计值 q1=1.2(0.002+6.125+0.368)+1.40.7=8.8KN/m乘以拆减系数 0.9 q=0.98.8=8KN/m按四跨连续计算，按最不利荷载布置，查表
26、：Kv=-0.620kf=0.967 Kmm=-0.121Mmax=-0.12180.352=-0.12KN.m mpafvpabhKvqlVEIlkmpaf 4.14.0351826.0326max .250397.79.0113.8562.ax 344 因此底模构造能满足要求2、侧模板验算侧压力计算2221/5.17.0./.564130mKNPmKN取小值：P=P 2=17.5KN/m2立档 5075mm 间距 450mm，按四跨计算，侧压力化为线荷载 mpafvpabhKvql mmpaKN4.15.018426.90323V 6.125038.47).2.15(7.10EIl4k36
27、89.WM 9.04.-012-mql /)4.5.17(9.0 34f 2 符 合 要 求则因此梁侧模满足要求3、次龙骨验算P=80.35/5=2.8KN mEIpqpamWMKN8.425014.105482.238.06.4.184333 符合要求4、主龙骨验算（采用 75150mm，门架1800mm）q=8/2=4KN/mm mEIql pamWMKNl 2.750186.2150738453.62.1max.848342 符合要求同时门架顶托承受荷载为 P=81.8=14.4KN20KN，门架安全。取 6001000mm 截面的梁计算1、底模验算：底模自重 0.60.30.018=0
28、.003KN/m砼自重 250.61=15KN/m钢筋自重 1.50.61=0.9KN/m振动荷载 2.00.6=1.2KN/m荷载设计值 q=1.2(0.003+15+0.9)+1.41.2=20.8KN/m乘以折减系数 0.920.8=18.7KN/m按四跨连续计算，按最不利荷载布置，查表：K V=-0.62,Kf=0.967Km=-0.121M=-0.12118.70.32=0.2KN.M mpafpabhplkVEIqlkmpavvf 4.148.0160237.8.323max 2.53.1.967.0182.ax446 因此，底模构造满足要求2、侧模验算侧压力计算： 22 21/5
29、/7.483150.1.0mKNPmKN取小值 P=P2=25KN/m2立档 50100mm，间距 400mm，按四跨计算，梁上板厚 120mm，底模厚 18mm,侧压力化为线荷载。q=0.9(251.2+1.44)0.4=12.8KN/m则 M=-kmql2=-0.12112.80.42=0.25KNmmpafvpabhV mEIqlKpaWM4.13.08124.6.03 6.125049.870).92.5(97131860. 3442 因此侧模满足要求，同时在梁中设一道 12 螺栓对拉加固，间距 400mm。3、次龙骨验算P=12.80.3=3.84KN mEIpl mpaWMKN8.
30、425016.105248.339.601.5.284332 符合要求4、主龙骨验算（采用 75150mm）门架间距 1800mmq=18.7/2=9.35KN/m mEIql pamWMKNl 2.750182.61507384.9534max8.138132622 符合要求同时每榀门架顶托承受荷载为 P=18.71.8=33.720KN因此需增加一道 48 钢管支撑1000mm立杆计算每根立杆承受的荷载 18.71.8=8.9KN。钢管回转半径 i=15.9mm，钢管截面面积 A=424mm2按强度计算力杆受压应力为 MPafaA2151.20489按稳定性计算立杆管压应力为MPafaAi
31、l 2156.4209380.493 .15 长 细 比因此钢管能满足要求同时每个门架承受荷载为 P=8.9KN10KN综上所述 6001000mm 梁采用上述支模方式是可行的。取 6001200mm 截面梁计算1、底模验算底模自重 0.60.30.018=0.003KN/m砼自重 250.61.2=18KN/m钢筋自重 1.50.61.2=1.08K/m振动荷载 2.00.6=1.2KN/m荷载设计值 q=1.2(0.003+18+1.08)+1.41.2=24.6KN/m乘以折减系数 0.924.6=22.1KN/m按四跨计算：M=-0.12122.10.32=0.24KN/M mpafp
32、abhVEIqlkmpavf 4.157.01860233max 2.5038.62.9710414862.ax342 因此底模构造满足要求2、侧模验算22 21/30.5P /7.48315.1mKNmKN侧 压 力 计 算取小值 P=P 2=30KN/m2立档 50100mm，间距 400，按四跨计算，梁上板厚按 120mm 计，侧压力化为线荷载：q=0.9(301.2+1.44)0.4=15KN/m则：M=-Kmql 2=-0.121150.42=0.3KN.MMPafabhV mEIqlk aPAWMvf 4.13.0182456.03 6.125049.807).92.(91318603. 342 因此侧模满足要求，同时在梁中设二道 12 螺栓对拉加固，间距 400mm。3、次龙骨验算 mEIpl MPaWMmKNP 8.425019.105248. 3.0613. )( .5.24.05332 按 集 中 荷 载 作 用符合要求4、立龙骨验算 （采用 275150mm）mEIql MPaWMmKNlq 2.750186.3150720384.1586.max5.4.081/5.2/. 422 增加一道 48 钢管支撑1000mm立杆计算每根立杆承受筋荷载 KN9.8.312（以下同 6001000mm 梁）
