1、11 技术说明本计算书设计依据为 GB7588-1995，GB10058-88，GB10060-93等标准。本梯种基本参数如下：额定载重量：Q=1000kg额定运行速度：V 0=2.0m/s曳引比：i 1=1:1曳引轮直径：D=620mm曳引机型号：YJ240B功率：N 0=18.5kw转速：n=1440 r.p.m层站数：11 层 11 站运行高度：h=38.5m轿厢外尺寸：AB=17001690mm 2轿厢内尺寸：ab=16001500mm 2轿厢自重：p=1200kg平衡系数：k=0.5曳引减速机速比：i 1=49/2对重质量： w = 1700kg传动总效率：=0.6曳引轮包角：=16
2、0钢丝绳直径：d = 12 mm上下导靴间距：H = 3500 mm导轨面距：B 0 = 1720 mm2导轨支架间距：L = 2500 mm2 传动分析2.1 曳引电机功率计算曳引电动机功率应等于或大于：102)(QVKN式中平衡系数 K = 0.5额定载荷 Q=1000kg额定运行速度：V = 2.0 m/s传动总效率： 6.0 将上述数据公式： KWN34.16.0125.2.2 曳引机选型选用常熟通润电梯曳引机厂有限公司生产的交流调速曳引机其型号 YJ240B 减速机的减速比 i2=49/2，电机功率 N0=18.5KW N=16.34 ，满足功率要求。2.3 曳引条件的验算曳引条件必
3、须满足欧拉公式： feCT212T1/T2：曳引轮两边钢丝绳张力比C1=1.25C2=1YJ240B 型曳引机，其曳引轮绳槽为半圆切口槽型，槽型夹角=100,=1603sin214f其中 f 为曳引绳在绳槽中的当量摩擦系数， 为钢丝绳与铸铁的摩擦系数，=0.09 20471.f7120394.8.1608/. fe工况 1：载有 125额定载荷的轿厢位于最低层站,曳引轮两边曳引绳中的较大静拉力与较小静拉力之比。其中 nqh 为钢丝绳重量gnqhQPT25.18.953.061089.34KN2.5其中 nqh 为补偿链重量gnqhQPT2 8.9537.120.1895347KN981.将上述
4、数据代入欧拉公式760398.125.98.173212 CT24212 fe该工况满足曳引条件要求。工况 2：空载位于顶层时，4gnqhKQPT18.953.0615.028937其中 nqh 为钢丝绳重量KN9.gnqhPT)(28.9537.10其中 nqh 为补偿链重量KN8.3714906.25.01.212 CT23.7496.212 fe该工况亦满足曳引条件要求。2.4 钢丝绳在曳引轮绳槽中的比压根据 GB7588-1995 对 V 型槽sin2co8ndDTPgqhQ8.953.0612089.3KN874.210sin8102co61P497.52.054.6T：轿厢以额定载
5、荷停靠在底层时，轿厢侧曳引钢丝绳拉力n：钢丝绳根数 n=6d：钢丝绳直径 d=12mmD：曳引轮直径 D=620mm：切口槽的切口角 =100 0许用比压P= 83.62145.1.2cV要求 P=6.4P=6.833满足标准要求。2.5 曳引绳与曳引轮直径比的验算曳引轮直径 D=620mm 钢丝绳直径 d=12mm7.51260dD根据 GB7588-1995 中 9.2.1 条的要求符合标准要求480.d2.6 曳引钢丝绳选型及强度验算a.选型根据曳引轮绳槽的要求，应配置 126 钢丝绳，按 JISG352-1998 钢丝绳国标的要求选用型号为：819S + NF 12 E 1500（双）
6、右交钢丝绳 6 根单根钢丝绳最小破断拉力为 SP58.5KNb.强度校核钢丝绳最大受力工况为满载加速上升工况，此时钢丝绳所受最6大拉力为： gnqhQPT18.953.0620KN874.钢丝绳强度应满足sniTSp.1Sp一根钢丝绳需要的破断拉力T1载有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，钢丝绳上的总静载荷n悬挂钢丝绳根数i绕绳倍率Ks安全系数将有关数据代入公式748.51268.5.Sp钢丝绳强度满足标准要求。3 结构分析3.1 机房承重梁受力计算，按电梯机房井道布置图，对重后置承重梁的布置和受力关系：其中 nqh 为钢丝绳重量gnqhQPT18.953.0620KN874.其中 nqh 为补
7、偿链重量gnqhQPT278.9537.1205.1287KN981.（其中曳引机重 7.5KN 曳引机架 2KN）G5T35.021max3.1.1 承重梁强度校核选用 2 根 I28b号工字钢作承重梁其有关截面参数为：面积 A=61cm2 WX=534.285cm3IX=7480cm4 nLTXsmaxTmax 为单根 I28b号工字钢在梁中部的最大承载力 s为材料的屈服应力n 为安全系数取 7.5 倍因而： LWTXs4max15.2783KN46.承重梁强度满足要求。3.1.2 承重梁刚度校核承重梁在 Tmax 作用下最大变形为：EILTf483maxa851308.7.24863m0
8、9最大许用挠度：Lf24.96015f4.max承重梁刚度满足要求。3.4 轿架受力分析轿架上、下梁的连接是介于铰支和固支之间的弹性支撑连接，为了便于分析将其简化为铰支，对上、下梁而言偏于安全，但对于立柱来说，实际受力情况较为复杂，但在强度和刚度的分析时考虑了偏载引起的弯矩的作用。 3.4.1 轿架上梁KNgQPT56.218.9)102(上梁采用二根18 b槽钢的组合梁。单根梁的有关截面参数：面 积 A=29.299cm2挠弯模量 Wx=152cm3 惯 性 矩 Ix=1370cm4 18b槽钢组合梁背靠背安装，强度校核： KNmTLM05.9468.15.23max MPaWX7.20.9
9、63ax.15.7231 anP9X 1刚度校核： EITLf483max= 51307268504mfmfK5.196087.ax 上梁强度、刚度均满足要求。3.4.2 立柱立柱在各工况下，可能承受两种载荷；一种是拉伸载荷；另一种是由于偏载所产生的弯矩。拉力： gQP)(18.902KN56.弯矩： mKNbgM375.18.142立柱的截面参数：立柱采用两根 L75506 的角钢，拼成 160 高度的槽形.示，经计算，其有关截面参数为A=14.4cm2，Iy=1655cm4，Wy=106.78cm3，iy=10.72cm立柱强度：10APHWyML241max其中：L=2.853m 为立柱
10、最大自由长度H=3.5m 为上、下导靴之间垂直中心距将有关数据公式：4363max 10.251078.5.4106MPa92.1Pa3.18max立柱强度满足要求。立柱刚度EHKLIy183式中 mNQgb1835.90将 K 代入公式 45332619801.28Iy446cmIyc立柱刚度满足要求。3.4.3 底梁KNgQPT56.218.9)102(底梁采用二根18 b槽钢的组合梁。组合梁的有关截面参数：11强度校核： KNmTLM05.9468.15.23max MPaWX7.20.963ax.15.7231 anPX 刚度校核： EITLf483max= 51307268504mf
11、mfK5.196087.ax 底梁强度、刚度均满足要求。3.3 轿厢导轨受力分析本梯种轿厢导轨采用标准 T 型导轨，型号 T89/B，有关截面参数为：截面面积：A=15.70cm 2惯 性 矩：Ix = 59.70cm 4Iy = 53.00cm4抗弯截面模量： Wx=14.50cm 3Wy=11.90cm3惯性半径：ix=1.98cmiy=1.84cm 许用挠度：f k= L/960=2500/960=2.6mm其中；L=2500mm 为相邻导轨支架间矩12a）正常工作工况正常工作时主要由于轿厢偏载引起导轨产生弯曲与变形。导轨在 X 及 Y 方向所受的外力：HQgeFx2y式中 e 为轿厢宽
12、度方向的载荷偏心距e为轿厢深度方向的载荷偏心距H 为上下导靴中心间距离。H=3.5m 因为这是乘客电梯，载荷分布相对比较均匀，属 A 类载荷，这时通常是假定 50%的额定载荷位于偏心距为处计算导轨受力的。4aeb考虑到 Y 方向两根导轨同时受力，单根导轨的 Fy 应除以 2，因此导轨受力为： NHQgaeFx 560.381902by 23.14该工况下 Fx、Fy 作用在两个导轨架之间的导轨中点上，导轨弯曲应力最大，两导轨架间距离 L=2500mm，最大截面弯矩为mNFxLM3504.26y1.该工况下导轨的最大应力：13MPaWxMx 138.2405.1436ma yy 7.9.aaPa
13、wx 3.15.2313824ma MPaMy 77.强度满足要求。导轨刚度：根据力学分析，可把两导轨托架之间的导轨视作简支梁，显然，此时导轨的最大变形发生在当导靴运行到两托架之间的某段导轨中央时，这时，其挠度为：8133 07.590.2486EIxLFfXxm167.38130.5.2486yyILf79.01769.03综合挠度 mffyx 65.179.046.12/22/2 LmK556.刚度满足要求。b）安全钳动作工况根据 GB7588 规定安全钳装置动作时，对于渐进式安全钳，采用下式计算其弯曲应力：AQPk10其中：P=1200kg 轿厢部分自重14Q=1000kg 额定载荷A=15.7cm2 导轨截面面积弯曲系数，按长细比 查 GB7588 表 4 确定126098.5XKiL查表得 = 2.68 将上述参数代入 13 式得：MPaK 5.37107.568.221MPab4.3该工况下导轨的强度满足要求。
