1、双闭环系统的最佳工程设计双闭环系统的最佳工程设计设计任务书课程名称：电气技术综合实验 班 级： 论文题目：双闭环系统的最佳工程设计 小组成员： 任课教师： 目录第一章 设计任务书 .21.1系统性能指标 21双闭环系统的最佳工程设计1.2设计内容 21.3应完成的技术文件 2第二章 设计说明书 .32.1综述 32.2整流主电路 32.3触发电路的选择和同步 4第三章 设计计算书 83.1整流装置的计算 83.2计算系统中一些环节的参数确定其传递函数 .113.3双闭环系统的参数计算和系统原理图的确定 .123.4系统性能指标的校核计算 .17第四章 参考资料 .20第五章 附图与附表 .21
2、5.1系统基本原理图 .215.2静态结构图 .215.3动态结构图和相应的动态结构参数表 .225.4典 I典 II的开环对数辐频特性图 225.5系统参数表 .235.6元器件明细表 .275.7系统原理图 .28第六章 个人小结 292双闭环系统的最佳工程设计1.设计任务书1.1 系统性能指标1) 调速范围 D102) 静差率 s5%3) 电流超调量 5%i4) 空载起动到额定转速的超调量 15%n调整时间 1sst5) 当负载变化 20%的额定值、电网电压波动 10%额定值时最大动态速降 10%Nn/max动态恢复时间 0.3sst1.2 设计内容1） 设计系统原理图2） 计算调节器参
3、数及其它参数3） 编写课程设计说明书1.3 应完成的技术文件1） 设计说明书2） 设计计算书3） 系统原理图4） 电器元件明细表3双闭环系统的最佳工程设计2.课程设计说明书2.1 综述运动控制系统也可称作电力拖动自动控制系统运动控制系统的任务是通过对电动机电压、电流、频率等输入量的控制，来改变电动机的转矩、速度、位移等机械量，使其拖动的机械按照人们期望的要求运行，以满足工业现场的要求。随着工业的发展，对于运动控制的要求也越来越高，在这种背景下，运动控制系统日趋复杂，逐渐成为一个跨多学科的综合性技术。运动控制系统主要用到以下学科的知识。关键词：双闭环系统 最佳 电流环 速度2.2 整流主电路整流
4、电路是电力电子电路中出现最早的一种，它的作用是将交流电能变为直流电能供给直流用电设备。整流电路应用十分广泛，直流电机就是其中一种十分常见的负载。整流电路可从很多角度进行分类，主要分类方法是：按组成的器件可分为不可控、半控和全控三种；按电路结构可分为桥式电路和零式电路；按交流输入相数分可分为单相、双相、三相和多相电路；按控制方法又可分为相控整流和斩波控制整流电路。本系统采用的是三相全控桥式晶闸管相控整流电路。这是因为电机容量相对较大，并且要求直流脉动小、容易滤波。其交流侧由三相电网直接供电，直流侧输出脉动很小的直流电。在分析时把直流电机当成阻感性加反电势负载。因为电机电流连续所以分析方法与阻感性
5、负载相同，各参量计算公式亦相同。现简述其工作原理：习惯将其中阴极连在一起的三个晶闸管（ , , ,)称1VT35为共阴极组；阳极连接在一起的三个晶闸管（ , , )称为共阳极组。此外4VT26习惯上希望晶闸管按从 1到 6的顺序依次导通。三相桥式全控可看成两个半波电路的串联，输出电压是共阳极组和共阴极组的叠加。当 0时，其实就相当于三相桥式不控整流电路。在电动机负载是，为了保持电流连续通常在电枢回路串入大电感。因此主回路电流可认为是平直的。随着控制角的增大输出电压将会减小。4双闭环系统的最佳工程设计图 2.1 三相桥式整流电路主电路2.3触发电路的选择和同步1）概述TC787是采用独有的先进
6、IC工艺技术，并参照最新集成移相触发集成电路而设计的单片集成电路，他可单电源工作，亦可双电源工作，主要适用于三相晶闸管移相触发和三相功率晶体管脉宽调制电路，以构成多种交流调速和交流装置，他们是目前国内市场上广泛流行的 TCA785及 KJ（或 KC）系列移相触发集成电路的换代产品，与 TCA785及 KJ（或 KC）系列集成电路相比，具有功耗小、功能强、输入阻抗高、抗干扰性能好、移相范围宽、外接元件少等优点，而且装调简便、使用可靠，只需一个这样的集成电路，就可完成 3只 TCA785与 1只 KJ041、1 只 KJ042或 5只 KJ（3 只 KJ004，1 只 KJ041，1 个 KJ04
7、2）（或 KC）系列器件组合才能具有的三相移相功能，因此，TC787 可广泛应用于三相半控、三相全控、三相过零等电力电子、机电一体化产品的移相触发系统，从而取代 TCA785，KJ004，KJ009，KJ041，KJ042 等同类电路，为提高整机寿命，缩小体积，降低成本提供了一种新的、更加有效的途径，为了让学生了解新技术，我们在设计三相全控桥式整流电路实验装置时触发电路采用了 TCT787。2）TC787 的基本原理TC787的内部集成有 3个过零和极性检测单元，3 个锯齿波形成单元，3 个比较器，1 个脉冲发生器，1 个抗干扰锁定电路、1 个脉冲形成电路，1 个脉冲分配及驱动电路。它们的工作
8、原理可简述为：经滤波后的三相同步电压通过过零和极性检测单元检测出零点和极性后，作为内部 3个恒流源的控制信号，3 个恒流源输出的恒值电流给 3个等值电容 Ca，C b，C c恒流充电，形成良好的等斜率锯齿波，锯齿波形成单元输出的锯齿波与移相控制电压 Vr比较后取得交相点，该交相点5双闭环系统的最佳工程设计经集成电路内部的抗干扰锁定电路锁定，保证交相唯一而稳定，使交相点以后的锯齿波或移相电压的波动不影响输出，该交相信号与脉冲发生器输出的脉冲信号经脉冲形成电路处理后变为与三相输入同步信号相位对应且与移相电压大小适应的脉冲信号送到脉冲分配及驱动电路。假设系统未发生过电流、过电压或其他非正常情况，则引
9、脚 5禁止端的信号无效，此时脉冲分配电路根据用户在引脚 6设定的状态完成双脉冲（引脚 6为高电平）或单脉冲（引脚 6为低电平）的分配功能，并经输出驱动电路功率放大后输出，一旦系统发生过电流、过电压或其他非正常情况，则引脚 5禁止信号有效，脉冲分配和驱动电路内部的逻辑电路动作，封锁脉冲输出，确保集成电路的 6个引脚12，11，10，9，8，7 输出全为低电平。3）由 TC787构成的三相六脉冲触发电路如图 2.1所示。380V 三相交流电经过同步变压器变压为 30V的同步信号 a1，b 1，c 1后，经过电位器RP1，R P2，R P3及 RCT型网络滤波接入到 TC787的同步电压输入端，通过
10、调节RP1，R P2，R P3可微调各相电压的相位，以保证同步信号与主电路的匹配。Ca，C b，C c为积分电容，TC787 芯片的锯齿波的线性、幅度由 Ca、C b、C c电容决定，因此，为了保证锯齿波有良好的线性及三相锯齿波斜率的一致性，选择Ca、C b、C c时要求其 3个电容值的相对误差要非常小，以产生的锯齿波线性好、幅度大且不平顶为宜。C a、C b、C c为电容量的参考值为 0.15 F。连接在 13脚的电容 Cx决定输出脉冲的宽度，C x越大，脉冲越宽，可得到 0度-80 度范围的方波，不过脉冲太宽会增大驱动级的损耗。C x参考值为 3300F-0.1F。调节RP可以使输入 4脚
11、的电压 0-12V之间连续变化，从而使输出脉冲在 0-180度之间变化，7-12 脚的输出端有大于 25mA的输出能力，采用 6只驱动管扩展电流，经脉冲变压器隔离后将脉冲接到晶闸管的控制极（g）和阴极（k）之间，以触发晶闸管。6双闭环系统的最佳工程设计图 2.1 触发电路4）双闭环控制电路的工作原理首先是对双闭环控制电路的稳态工作原理的分析，可以根据系统的稳态结构框图来分析，分析稳态工作原理的关键是要了解 PI调节器的稳态特征，一般都会存在着两种状况：饱和输出达到限幅值，不饱和输出未达到限幅值。当调节器饱和时，输出为恒值，输入量的变化不再影响输出，除非有反向的输入信号使调节器退出饱和；换句话说
12、，饱和的调节器暂时隔断了输入和输出间的联系，相当于使该调节环开环。当调节器不饱和时，PI 的作用使输入偏差电压在稳态时总为零。在实际的正常运行时，电流调节器是不会达到饱和状态的。因此，只有转速调节器饱和和不饱和两种情况。当转速调节器不饱和时，两个调节器都不饱和，稳态时，它们的输入偏差电压都是零。而当转速调节器饱和时，ASR 输出达到限幅值，转速外环呈开环状态，转速的变化对系统不再产生影响。双闭环系统变成一个电流无静差的单电流闭环调节系统。在稳态工作点上，转速是由给定电压决定的，ASR 的输出量是由负载电流决定的，而控制电压的大小则同时取决于转速和负载电流。PI调节器的输出量在动态过程中决定于输
13、入量的积分，到达稳态时，输入为零，输出的稳态值与输入无关，而是由它后面环节的需要决定的。双闭环调速系统的静特性在负载电流小于 Idm时表现为转速无静差，这时，转速负反馈起主要调节作用。当负载电流达到 Idm时，对应于转速调节器的饱和输出，这时，电流调节器起主要调节作用，系统表现为电流无静差，得到过电7双闭环系统的最佳工程设计流的自动保护。这就是采用了两个 PI调节器分别形成内、外两个闭环的效果。这样的静特性比带电流截止负反馈的单闭环系统静特性好。接着是对其起动过程的分析，由于在起动过程中转速调节器 ASR经历了不饱和、饱和、退饱和三种情况，整个动态过程就分成、三个阶段。第阶段（电流上升阶段）
14、。突加给定电压后，经过两个调节器的跟随作用，UC、U d0、I d都跟着上升，但是在 Id没有达到负载电流 IdL以前，电动机还不能转动。当 IdI dL后，电动机开始起动。由于机电惯性的作用，转速不会很快增长，因而转速调节器 ASR的输入偏差电压仍较大，其输出电压保持限幅值，强迫电枢电流迅速上升。直到电流调节器很快就压制了 Id的增长，标志着这一阶段的结束。第阶段（恒流升速阶段） 。这是起动过程中的主要阶段。在这个阶段中，ASR始终是饱和的，转速环相当于开环，系统成为在恒值电流给定下的电流调节系统，基本上保持电流 Id恒定，因而系统的加速度恒定，转速呈线性增长，对电流调节系统来说，E 是一个
15、线性渐增的扰动量，为了克服它，U d0和 UC也必须基本上按线性增长，才能保持 Id恒定。第阶段（转速调节阶段） 。当转速上升到给定值时，转速调节器 ASR的输入偏差减小到零，但其输出却由于积分作用还维持在限幅值，所以电动机仍在加速，使转速超调。转速超调后，ASR 输入偏差电压变负，使它开始退出饱和状态，U i*和 Id很快下降。但是，只要 Id仍大于负载电流 IdL，转速就继续上升。直到 Id =IdL时，转矩 Te =TL，则 dn/dt =0,转速 n才到达峰值。此后，电动机开始在负载的阻力下减速，当 Id I dL时，直到稳定。综上所述，双闭环直流调速系统的起动过程有以下三个特点：（1
16、）饱和非线性控制（2）转速超调（3）准时间最优控制。最后是对其动态抗扰性能的分析，对于调速系统，最重要的动态性能是抗扰性能。主要是抗负载扰动和抗电网电压扰动的性能。负载扰动作用在电流环之后，因此只能靠转速调节器 ASR来产生抗负载扰动的作用。就静特性而言，系统对它们的抗扰效果是一样的。但从动态性能上看，由于扰动作用点不同，存在着能否及时调节的差别。负载扰动能够比较快地反映到被调量 n上，从而得到调节，而电网电压扰动的作用电力被调量稍远，调节作用受到延滞，因此单闭环调速系统抑制电压扰动的性能要差一点。综上所述，由于增设了电流内环，电压波动可以通过电流反馈得到比较及时的调节，不必等它影响到转速以后
17、才能反馈回来，抗扰动性能大有改善。因此，在双闭环系统中，由电网电压波动引起的转速动态变化会比单闭环系统小得多。8双闭环系统的最佳工程设计3.设计计算书3.1 整流装置的计算（有关参数见已知参数表）1）选择整流电路的形式：三相全控桥2)确定最小控制角 计算所需整流电源电压12min2U(3-1)AEBIUCAEuU dNda .1)/%(cos2minx2 = =134.79 V93.034.213）确定变压器和晶闸管的容量KVA （3-36.72816718602 NIUS2）KVA (3-3)5.45.11 NP取最大值 KVA3672S整流元件：额定电压 V （3-17.3091432UU
18、Tn4）并考虑 3倍过压容量，取 990.51 V额定电流：有效值 A (3-5)87.123/.23/NTI平均值 A (3-6)05)571()VTAVA 60NK考虑（1.5-2） 的过流裕量，取 =16.4 A)(ATVI)(TVAI4) 计算所需平波电抗器的电感量 mH电流连续时： (3-7)21DBdLL其中 mH (3-8)07.1%5321.7943%rec2 dlBUIK9双闭环系统的最佳工程设计mH (3-9)76.1231.5%490.693dmin21 IUKL（ 为整流桥输出的额定电流）recdmin5%INIrec( mH （3-10）21p203NNDIUKLKD
19、:计算系数，无偿补偿电机 812,取 8；p:磁极对数 ）即： mH (3-11)3.2）07.（-761dl 电流断续时： 12.8)207.1(6)2(d2 DBLL(3-12)mH (3-13)82.61032.%5794302612312dm recISUfL(三项全控桥 )4.02mfd（ ：给定的允许电流脉冲系数，三相整流电路中， ，取 5%）1S %）5 10（1S平波电抗器电感 mh （3-14）2.31，max2d1dLL取平波电抗器电阻 .0R5）计算选择保护电路（1）晶闸管关断过电压保护根据 A，查下表选择 R,C4.16)(ATVI表 3-1 阻容保护电路参数表晶闸管额
20、定电流（A）1000 500 200 100 50 20 10电容（ ） 2 1 0.5 0.25 0.2 0.15 0.1电阻（） 2 5 10 20 40 80 100取 R=80 C=0.15RP 626262m 1034.79)6(15.01）（01 UCCU10双闭环系统的最佳工程设计=0.818 W （3-15）（2）交流测过电压保护阻容吸收电路与变压器次级接法一致如下： (3-16)045.791346.%5%6220 USIC( ：每相容量)耐压： V .2855.1UCK (3-17)03.17%31067943%320dl ISUR 取 20K( ：变压器激磁电流百分数，1
21、0560KVA 的三相变压器，取为 5%)%0I2C 0245.179.342045.210 66 CUA( ) (3-18)2CW (3-19)412.02045.3) 43 32 RIPR(3)直流测过电压保护选择根据 标准电压和通流容量通过查表可得出：AUm1V (3-20)4023.123.dm1 A通流容量选择 0.5KA查表得，压敏电阻型号规格为 MY31-440/0.5。(4) 过电流保护根据 的公式来进行选择，本设计中 ATMFUAVTII)(1.57 4.16)(AVTI所以查表得快速熔断器型号为 RLS-10。（5）电压上升率、电流上升率避免晶闸管由于正向电压上升率过大，而
22、引起的晶闸管误导通，造成快熔或晶闸管烧坏。通常限制措施是在每一个晶闸管桥臂中串接一个空芯小电感（电感量约为 2030H）本设计选择桥臂串空芯电抗 h （3-21）20SL11双闭环系统的最佳工程设计6）选择触发电路主电路变压器 Y/Y-12,同步变压器 Y/Y-4或 Y/Y-103.2 计算系统中一些环节的参数，确定其传递函数1）已知参数(1) 电动机参数表表 3-2电动机参数表)w(KPNVUX)(AIN)min/rN(aR)mHLD)m(2NG4.5 220 22.3 1000 0.93 21 3.82（2）晶闸管整流电源电源电阻 (三相全控桥 m= 6)2mBSR（ ） （3-22）BB
23、LX%dlrec2UIKB9.3BK(3-23)1014.320763SR( ):变压器短路电压比，5%（1000KVA 以下）10%）%dlU放大倍数 （3-24）0SK时间常数 s （3-25）167.T2）固有参数的设计计算(1)给定电压最大值 V0nmU(2)调节器限幅电压 V (3-26)1i(3)参数计算如下电动机电磁时间常数 RLTi(3-27)51.201.3209.d BSRR( 副方电阻，取 0.2)：BmH (3-28)3712dSBDLL s （3-29）34.05031.53i RT12双闭环系统的最佳工程设计电动机电势常数 V min/r 0.191032.-nae
24、 NRIUC (3-30)电动机转矩常数 N m/A (3-31)1.9009.59.5em CC 电动机机电常数 s4185378237me2m RGDT（3-32）转速惯量 N m s2 32109.375GDJ(3-33)3)预选参数（1） 调节器输入阻抗 R 0=20 K （2） 电流反馈系数 V/A (3-34) 30.25.10dmnIU(Idm=1.52I N) （3） 转速反馈系数 V min/r (3-35)01*NnmU（4） 电流反馈滤波时间常数 ms2fiT（5） 转速反馈滤波时间常数 ms0n（6） 电流给定滤波时间常数 ms1foi（7） 转速给定滤波时间常数 ms
25、nT3.3双闭环系统的参数计算和系统原理图的确定1）电流环的计算：将电流环简化成典型型系统，求出 oiiCR,（1）简化系统略去反电势 E= 对电流的影响；nCi合并小惯性环节，包括晶闸管延迟和反馈滤波环节三相桥式电路的平均失控时间： =0.00167 s (3-36) sT13双闭环系统的最佳工程设计（12） =3.3 ms 即取电流滤波时间常数 =0.002 soiToiT电流环小时间常数之和 =0.00167+0.002=0.00367 s (3-37) isiT（2）求出固有部分的传递函数，画出简化后的电流环结构图固有部分的传递函数：)1s(）（ /）s（ tTRKWS ）0.34）
26、（0.67（ 5）1s） （1s（ (3-38)简化后的电流环结构图： 图 3-1 电流环结构图检查对电源电压的抗扰性能： (3-39) 93.70.64iT（ ）i2， T参照下表，各项指标都是可以接受的14双闭环系统的最佳工程设计表 3-3电源电压抗扰性能表21mT51102013010Cbmax55.5 33.2 18.5 12.9/Tmt2.8 3.4 3.8 4.0/Tv14.7 21.7 28.7 30.4（3）根据典型型系统的校正项目和幅频特性 ，电流调节器的传递函数）（Li(3-40)s）1（)(iKSWACR（4）取 s，校正得到图0.34T图 3-2 电流环结构校正图(5)
27、要求 ，取 =0.5，%5ii1TK70.s-1 ( )(3-41)241362iRKciSI R(3-42)sTi0367.（6） s-1 (3-43)6.057304.4215)(2i TKs(7)校验近似条件电流环截止频率： s-1 (3-44)136Ici15双闭环系统的最佳工程设计a. 警惕管整流装置传递函数的近似条件 199.6 0167.31ST1s满足近似条件 (3-45)cib. 忽略反电动势变化对电流环动态影响的条件： (3-46)25.034018.31imT 1sci满足近似条件 c. 电流环小间常时数近似处理条件： (3-47)39.1820167.0313oiST
28、1sci满足近似条件（8）求出电流调节器元件参数 ， ，iRCi0 取 122 (3-48)12.4206.5730 RKi 取 (3-49)C8143i (3-50)4/0oiiRT 4.01230o0RTCi取）速度环的计算：将速度环校正成典型型系统,求得 ,nCR(1)确定时间常数a.电流环等效时间常数 s (3-51)0734.3602/1IKb.转速滤波时间常数 s.onTc.转速环小时间常数 s (3-52)01734.0734.onITK(2)电流环的闭环传递函数，降阶近似为 ，电流环在速度环)(KsWIch中等效为 (3-53)10734.1/ssKI16双闭环系统的最佳工程设
29、计（3）选择转速调节器结构按设计要求，选用 PI调节，其传递函数为 (3-54)sKWnASR)1()（4）计算转速调节器参数按跟随和抗扰性能都较好的原则，取 h=5则 ASR的超前时间常数 s (3-55)0867.173405nhTn(5)由典型型系统得，开环增益=+1222= 5+12520.017342=399.1 2(3-56)可以得到 ASR的比例系数=（ h+1） /2h = (5+1)0.300.1990.0418250.011.5510.01734=5.57(3-57)(6)检验近似条件转速环截至频率 (3-58) =1=399.10.0867=34.6 2a. 电流环传递简
30、化条件(3-59)131= 13136.240.00367 = 62.44 1 满足 简 化条件b. 转速换小时间长速近似处理条件(3-60)13=13 136.240.01=38.91 1 满足 近似 条件（7）计算确定速度调节器的参数 ， ， 0(3-61)=0=5.5720103=111.4 取 120 (3-62)= 0.0867(100103)=0.867 取 1 (3-63) =40=40.0120103=2 取 2 3.4 系统性能指标的校核计算1静态性能指标的计算校核典型型系统17双闭环系统的最佳工程设计给定阶跃输入: ）1s02.） （10.67s（ 3lim)k(S0SGK
31、P(3-64) =0典型型系统给定阶跃输入： ）10.s） （10.s（ ）867（39lim)k(2S0SGKP(3-65) =0扰动阶跃输入： 0s1）0.867（5）10.s） （10.s（ 62lim-）s（lime2Sn0Ssn E(3-66)=| +| =0（2）跟随性能指标的计算校核A电流环可以达到动态跟随性能指标为： (3-67)=4.3%5%电流环上升时间： (3-68)=4.7=0.0172 电流环调整时间： (3-69)=6=0.022 c. 空载启动到额定转速的最大超调量 ，在饱和非线性下。以 ASR“退%饱和超调”符合系统实际。=( )=2( )(-) (3-70)
32、=281.2%(1.70)0.0630.017340.0418=0.072210% 符合设计指标(： 电 机 过载 倍数 1.52 取 1.7 倍 ， ： 理想空 载 启 动时 ， =0， 转速环上升时间： （3-71）0.491732.85tr转速环调整时间： （3-72）659s3) 抗扰动性能指标的计算校核18双闭环系统的最佳工程设计（1）负载变化 20%额定负载时r/min28.40173.10.932%02 3b TFKC（ ） （3-JmNInT73）r/min （3-3.4228%.1nbmaxmax C74） （3-75）%.34210nmaxN验算:恢复时间： s （3-15
33、3.078.tnTV76）（2）电网电压波动 10%额定值时（a）电流环（典）r/min （3-77）7)21.5(202b FKC（ ）R1NUA （3-78）324.7%23bmaxmaxCI（ ） （3-79）时 ，70.bmax验算： %4.10maxiNIs （3-79637.21tiTV80）（b）速度环（典）r/min28.40173.19.032423 TFKC（3-81）19双闭环系统的最佳工程设计（ JCKm2nT） r/min maxIF 23.4188%.1nbmaxmax C（3-82）验算： 10% 符合设计指标%2.410nmaxNs （3-83）15378.tT
34、V20双闭环系统的最佳工程设计4.参考资料1 陈伯时主编，电力拖动自动控制系统运动控制系统，北京：机械工业出版社，第 3版，2010.2 马国伟、叶平主编，无刷直流电动机的双闭环调速系统设计，机电产品开发与创，新.2004.3 王果、朱大鹏主编，直流电机双闭环调速系统的工程设计方法仿真，电机技术，2005.4 张传伟、郭卫主编，直流电机双闭环调速系统仿真研究，机床与液压，2005.5 王兆安、黄俊主编，电力电子技术，第 4版，北京：机械工业出版社，2000.6 孟庆春主编，电力拖动自动控制系统，沈阳：东北大学出版社，2005 年 12月.7 李荣生主编，电器传动控制系统设计指导，北京：机械工业
35、出版社，2000.8 尔桂花、窦日轩主编，运动控制系统，北京：清华大学出版社，2005.9 李发海、王岩主编，电机拖动基础，第 3版，北京：清华大学出版社，2005年 8月.10 杨荫福、段善旭、朝泽云主编，电力电子装置及系统，北京：清华大学出版社，2006.11 阮毅、陈伯时，电力拖动自动控制系统 运动控制系统第 4版，机械工业出版社.12 阮毅、陈维钧，运动控制系统，清华大学出版社.13 王兆安、刘进军，电力电子技术第 5版，机械工业出版社.14 洪乃刚，电力电子和电力拖动控制系统的 MATLAB仿真，机械工业出版社.15 王华强.直流电机调速系统的工程设计方法的探讨.荆门职业技术学院学报
36、.21双闭环系统的最佳工程设计5.附图与附表5.1系统基本原理图图 5-1 双闭环直流调速系统电路原理5.2静态结构图图 5-2 双闭环直流调速系统的稳态结22双闭环系统的最佳工程设计5.3动态结构图和相应的动态结构参数表图 5-3 图动态结构图5.4典 I典 II的开环对数辐频特性图图 5-4 典 I的开环对数辐频特性图23双闭环系统的最佳工程设计图 5-5 典 II的开环对数辐频特性图5.5系统参数表1）已知参数参数名称 数值电源电阻 Rs() 0.561副方电阻 RB（） 0.2放大倍数 Ks 40时间常数 Ts(s) 0.00167=0室整流电压与次级电压比 A 2.34实际电压与理想
37、空载电压比 B 0.93电压波动系数 E 0.9输出最低频率分量的频率值 fd 3002）固有参数表参数名称 数值给定电压最大值 U*nm(V) 10调节器限幅电压 Unm(V) 10电动机电磁时间常数 Tl(s) 0.048电枢回路总电阻 R（） 2.751总电感 L（mH） 130.83电动机电势常数 Ce（Vmin/r） 0.196电动机转矩常数 Cm（Nm/A） 1.87电动机机电时间常数 Tm（s） 0.034转速惯量 J（Nms） 0.004533）预选参数表参数名称 数值调节器输入阻抗 R0(K) 20电流反馈系数 （V/A） 0.5224双闭环系统的最佳工程设计转速反馈系数 （
38、Vmin/r） 0.01电流反馈滤波时间常数 T（ms） 2转速反馈滤波时间常数 T（ms） 10电流给定反馈滤波时间常数T（ms）2转速给定滤波时间常数 T（ms） 104）直流电动机参数表PN（KW）UN（V）IN（A）NN（r/min）Ra（）LD（mH）GD（Nm）3 220 17 1500 1.46 20 1.14 220 22.3 1500 0.82 15 1.45.5 220 30.3 1500 0.64 11 3.27.5 220 40.8 1500 0.398 8 3.822.2 220 12.8 1000 1.89 37 1.73 220 17.2 1000 1.72 28
39、 3.24.5 220 22.3 1000 0.93 21 3.825.5 220 30.3 1000 0.76 16 5.257.5 220 41.3 1000 0.49 12 7.05）整流装置参数表参数名称 数值变压器副方电压 U2（V） 134.79变压器容量 S2（KVA） 4.22晶闸管额定 UTn（V） 330.17晶闸管额定电流有效值 IVT（A） 7.39晶闸管额定电流平均值 ()（ ） 9.4平波电抗器电感 () 91.94平电抗器电阻 () 0.1电压上升率和电流上升率 () 2025双闭环系统的最佳工程设计6）调节器参数表参数名称 数值电流环小时间常数 () 0.003
40、67电流调节器超前时间常数 () 0.048电流环开环增益 (1) 136.24电流环的比例系数 0.856电流环截止频率 (1) 136.24电流调节器电阻 () 18电流调节器电容 () 3转速滤波时间常数 0 0.01转速换小时间常数 () 0.01734转速换的超前时间常数 () 0.0867转速开环增益 (2) 399.1转速环的比例系数 4.36转速环截止频率 () 34.6转速调节器电阻 () 100转速调节器电容 () 126双闭环系统的最佳工程设计7）性能指标参数参数表 数值典型型系统稳态静差 0典型型系统稳态静差 0电流环超调量 (%) 4.3%电流环上升时间 () 0.0
41、172电流环调节时间 () 0.022转速环超调量 (%) 8.87转速环上升时间 () 0.0494转速环调节时间 () 0.1656负载变化 20%额定负载时转速环(/)36.65负载变化 20%额定负载时转速环 % 2.976负载变化 20%额定负载时转速环恢复时间 ()0.153电网电压波动 10%额定值时电流环(/)4电网电压波动 10%额定值时电流环% 10.4电网电压波动 10%额定值时电流环恢复时间 ()0.0796电网电压波动 10%额定值时转速环(/)46.5电网电压波动 10%额定值时转速环(%) 3.78%电网电压波动 10%额定值时转速环恢复时间 ()0.15327双
42、闭环系统的最佳工程设计5.6元器件明细表序号 文字符号 名称 规格型号 数量 备注1 TC 变压器 BK-150 1 主电路2 TR 同步变压器 BK-50 2 触发电路3 VT 晶闸管 KP20-200 6 主电路整流4 VD 功率二极管 ZP10-200 6 电流检测整流5 KC05 移相触发器 KC05 1 -6 VD 二极管 2CP12 4 保护运算放大器7 VS 稳压二极管 2CW54 4 限幅8 Ld 平波电抗器 91.94Mh 1 -9 U 压敏电阻 MY31-440/0.5 1 直流侧过电压保护10 FU 熔断器 RL1B-60/40,380V3 主电路保护11 FU1 快速熔
43、断器 RLS-10 6 过电流保护12 QS 刀开关 HK2-30/3,380V 1 主电路保护13 KM 接触器 CJ20-40,380V 1 线圈额定电压380v14 TA 电流互感器 LQK-0.38-30/5 1 电流检测15 TG 测速发电机 - 1 转速检测16 M 直流电动机 - 1 -17 100 6 关断过电压保护18 33 3 交流测过电压保护19 0 20 2 滤波电阻20 18 1 电流环电阻21 电阻100 1 转速环电阻22 0.1 6 关断过电压保护23 0.041 3 交流测过电压保护24 3 1 电流环电容25 0 0.4 1 电流环滤波电容26 1 1 转速环电容27 电容2 1 转速环滤波电容28双闭环系统的最佳工程设计7）系统原理图28 电感 20 1 空芯小电感29双闭环系统的最佳工程设计6.个人小结课程设计将要结束了。在这一周半的学习中，我学到了很多，也找到了自己身上的不足。感受良多，获益匪浅。我们小组分工合作、齐心协力，一起完成了课程设计。小组讨论分工、完成的各个文档、课程设计总结报告，个人小结的任务。在课程设计的第一天我们便对这次任务进行了规划和分工。在以后的几天中，我们组的成员一起努力，查阅资料、小组讨论、对资料进行分析，
