1、1 综合说明1.1 工程概况谭家山水库位于湖北省嘉鱼县高铁镇的临江村境内，距高铁镇约 7.5km，距嘉鱼县城约 30.0km。本次复核水库承雨面积 1.2km2，水库总库容 101.8 万 m3，设计灌溉面积 1500 亩，是一座以灌溉为主，兼有防洪、养殖等综合效益的小（一）型水库。谭家山水库大坝枢纽工程始建于 1965 年 9 月，1966 年 10 月建成，形成目前布置型式。根据水利水电工程等级划分及洪水标准 （SL2522000）的规定，工程等别为等，主要建筑物级别为 4 级。本次复核设计洪水标准为 20 年一遇，相应下泄流量2.8 m3/s,相应水位 46.03m；校核洪水标准为 10
2、0 年一遇，相应下泄流量 4.3m3/s,相应水位 46.36m。水库正常蓄水位 45.0m，死水位 40.50m。谭家山水库枢纽工程由主坝、副坝、溢洪道、输水管等主要建筑物组成。(1)主坝:坝顶高程 47.30m，最大坝高 10.3m，坝顶长 240.0m，坝顶宽 6.0m，坝底宽 66.0m。迎水坡没有马道，坡比为 1：2.42 和 1：2.01；背水坡设有一级马道，宽度为 5.0m，背水坡一级坡比为 1：2.33，二级坡坡比为 1：5.81，河床高程 37.0m。(2)副坝：位于主坝左侧山凹，坝顶高程 47.50m，最大坝高 5.4m，坝顶长72.5m。迎水坡坡比为 1：2.05，背水坡
3、坡比为 1：1.85，坝脚为耕田，坝底高程为42.1m。(3)溢洪道：溢洪道设在副坝左坝肩。分溢洪洞和溢洪管。溢洪洞：溢洪洞宽 2.0m，全长 11.0m。进口高程 45.0m，出口高程为 44.7m。溢洪洞后与良田直接相接，良田高程为 41.76m。溢洪管：溢洪管紧靠溢洪洞，在溢洪洞的右边，管径 1.0m，全长 11.0m，进口高程 45.4m，出口高程 45.3m。溢洪管后与良田直接相接，良田高程为 41.76m。(4) 输水管设有东输水管和西输水管。东输水管：东输水管安设在主坝右坝肩，为斜卧管型式，输水管通过主坝坝底，为坝内埋管。管长 35.0m，纵坡 1：500，进口端高 41.0m，
4、出口端高 40.2m。西输水管：西输水管安设在副坝右坝肩，为斜卧管型式，输水管通过副坝坝底，为坝内埋管。管长 20.0m，进口端高程 40.5m，出口端高程 40.29m，管径 0.4 m，设计最大引用流量为 0.37m3/s。21.2 水文1.2.1 流域概况嘉鱼县谭家山水库位于距离嘉鱼县城 30.0km 的临江村境内。大坝拦截山冲来水。水库区处于鄂东南长江中下游区，地处扬子准台的下扬子台凹大冶褶皱带。水库位于的嘉鱼高铁镇临江村属丘陵地区，山体起伏较平缓，两岸山顶高程一般在 50100m，相对高差 3080m，山坡地形坡度 20060 0，局部达 800的。河谷宽展，区内山脉、河流及主要构造
5、线均作 NENEE 向展布。地势南高北低，主要表现为低山、丘陵区。流域植被较好，水土流失不算严重。本流域自然灾害主要有倒春寒、夏涝、秋旱以及局部性的洪灾。1.2.2 水文气象谭家山水库所在的嘉鱼县属亚热带海洋季风气候区，温暖湿润，雨量充沛，四季分明，日照充足。据嘉鱼县气象站实测资料统计：多年平均气温 17，最冷月 1 月平均-5.4，最热月 7 月平均 38.1。年平均无霜期 300 天。降水量较充沛，多年平均降水量 1450mm。但降水年内分配不均，主要集中在 510 月。本流域所处地区一般 5月进入汛期，10 月份结束。1.2.3 设计洪水复核谭家山水库为小（一）型水库，因水库位置的重要性
6、，本次加固设计按 20 年一遇洪水设计，100 年一遇洪水校核。根据水文资料和复核的要求，设计洪水可采用由流量资料推求或由暴雨资料推求。由于谭家山水库承雨面积仅为 1.2km2，并缺乏流量实测资料，只能由暴雨资料推算设计洪水。又由于本流域无雨量站，无实测暴雨资料，因此本次洪水复核计算拟采用湖北省暴雨径流查算图表 （以下简称图表 ）上的三湖连江水库雨量观测站设计暴雨参数，作为本次设计洪水计算的依据。洪水复核成果见表 1-1。表 11 谭家山水库洪水设计成果比较表31.3 工程地质1.3.1 地质概况谭家山水库区处于鄂东南长江中下游区，地处扬子准台的下扬子台凹大冶褶皱带。水库位于的嘉鱼高铁镇临江村
7、属丘陵地区，山体起伏较平缓，两岸山顶高程一般在50100m，相对高差 3080m，山坡地形坡度 20060 0，局部达 800的。河谷宽展，区内山脉、河流及主要构造线均作 NENEE 向展布。河谷两岸零星分布有一级阶地和小型漫滩，一级阶地一般被开垦为田地。两岸谷坡冲沟较发育，河谷多为“U”型谷。库区两岸局部有基岩出露，主要以碳酸岩风化剥蚀山地及河溪水流下切沟谷为主要地貌形态，在河流及沟谷两岸局部存有重力堆积地貌。库区位于扬子准地台()下扬子台凹()大冶褶皱束()中的四级构造单元沔阳凹陷与汉川隆起带之间。控制本区的构造形迹主要为北东南西向的一组洪湖嘉鱼的金口断裂和隔水库约 5km 以西的高铁小断
8、裂。坝址区未发现大的断裂构造，但受区域性断裂的影响，岩体节理裂隙及片理化构造极发育。坝区的主要构造形迹为规模不大的褶皱及裂隙。本区区内构造相对稳定。根据中国地震动参数区划图 ，本地区取地震动峰值加速度为 0.05g，地震动反应谱特征参数周期为 0.35s，相应的地震基本烈度为度。1.3.2 坝体填筑土组成及特征根据大坝现场钻孔和室内土工试验成果可见，大坝填筑土和坝底残坡积土组成无差异，均为粘土、粉质粘土夹少量小砾石、风化碎石为主，砾石、风化碎石含量为5%-35%。土质均一性差。主坝填筑土填筑密实程度不均匀。填筑土为粘土、含少量砾粉质粘土、含少量砾粘土 ，从室内试验结果看，其成分较均一，但其密实
9、程度变化较大，土体含水量最本 次 复 核 成 果 （6 小时）推理公式法 瞬时单位线法频 率洪峰(m 3/s) 洪量(万 m3) 洪峰(m 3/s) 洪量(万 m3)P=5% 34.0 20.5 30.7 19.1P=1% 48.3 27.8 40.9 25.74大有 32.0%，最小只有 20.6%，孔隙比最大为 0.914，最小为 0.662，干容重14.216.1KN/m 3，压缩系数为 0.3120.722MPa -1，压缩模量为 4.519.05MPa，属中压缩土层，该土层进行原位标准贯入试验 13 段次，最大击数有 6.0 击，最小只有 4.0击，平均击数为 4.6 击。副坝填筑土
10、与主坝略同，土体含水量最大有 30.1%，最小只有 23.0%，孔隙比最大为 0.960，最小为 0.570，干容重 14.415.7KN/m 3，压缩系数为 0.3600.478MPa -1，压缩模量为 4.487.47MPa，属中压缩土层，该土层进行原位标准贯入试验 4 段次，最大击数有 7.0 击，最小只有 5.0 击，平均击数为 5.8 击。密实性较差。钻探揭露，坝基在修建时未进行清基处理，大坝填筑土下卧有一层残坡积土。该层在主坝分布厚度为 03.9m，在副坝分布厚度有 2.9-4.4m。根据室内结果，残坡积土成分与填筑土无较大差异，其含水量一般在 25.0%33.1%，孔隙比0.55
11、70.830，干容重 14.816.2KN/m 3，压缩系数为 0.2390.522MPa -1，压缩模量为 5.358.20MPa，属中压缩土层，透水性为 1.2010-64.2010 -5，平均为5.1110-6 ，防渗性相对较好。1.3.3 溢洪道工程地质溢洪管坐落在副坝左山体斜坡的残坡积土上，从副坝钻孔分析，该层土厚度有4.0m，土体以含砾粉质粘土，夹有较多的风化碎石。下伏基岩为强-弱风化灰岩，岩体裂隙较发育，裂隙一般呈张开性，充填有泥质物,岩石岩性、产状似副坝。溢洪洞下卧为填筑土，其性质见副坝坝体。1.3.4 天然建筑材料坝址区石料场可选在大坝下游临江村产石场，石料场距大坝不到 3.
12、0km，运输方便，储量充足，岩体呈微风化状，岩石坚硬，质量满足规范要求。坝址区土料料场在水库下游山体，该料场距大坝 1.0km 左右，该料场 00.4m 为耕植层，土中含有较多的植物根系，呈可塑状态，0.56.5m 为含少量砾粘土，呈可塑至硬塑状，土质较好，除去土层表部 00.4m 无用层，用平均厚度法计算所选料场储量为 5 万 m3，基本上满足了设计的用料要求。混凝土用砂需外购,建议利用陆水河河砂。1.4 工程任务和规模1.4.1 主要险情和存在的问题5根据谭家山水库安全检测报告及水库安全鉴定结果，枢纽工程目前存在的主要问题：1、主、副坝坝顶高程欠高。2、坝基岩石透水性较大，未作防渗处理。主
13、、副坝脚有漏水现象，下游坝坡渗流出逸点偏高。3、主、副坝上下游坝坡表面凸凹不平。4、大坝施工质量差，填筑不密实。 5、溢洪道无消能设施和尾水渠，结构不完善。6、东、西输水管漏水严重。7、金属盖板已大部损失，且已超过折旧年限。8、大坝无监测设施、无通讯设施、无管理用房，管理经费未落实到位，运行管理落后。1.4.2 除险加固的必要性谭家山水库建成后，为高铁镇的综合利用起到了重要的作用。不仅减轻了高铁镇临江村的防洪压力，同时使下游 0.15 万亩农田的灌溉得到了保证。谭家山水库下游是村庄，乡村公路从主坝和副坝经过，谭家山水库一旦失事，将造成下游重大损失。该水库以灌溉为主，兼有防洪、养殖等综合效益。但
14、由于工程存在诸多险情，影响水库正常蓄水，水库效益未能充分发挥。综合上述，对水库进行除险加固是非常必要的，同时也是迫切的。1.4.3 工程规模1.4.3.1 工程等别本次复核谭家山水库总库容 101.8 万 m3，属小（一）型水库。 水利水电工程等级划分及洪水标准 （SL2522000）的规定，水库防洪标准为等，主要建筑物为 4级。1.4.3.2 地震基本烈度库区地震烈度小于度，根据规范，可不进行抗震设计。1.4.3.3 工程任务及规模水库大坝枢纽工程始建于 1965 年 9 月，1966 年 10 月建成，运行至今存在诸多重大险情。本次除险加固涉及到大坝坝基防渗加固、上下游坝坡加固、溢洪道整治
15、、输水管加固及有关金属结构更新、溢洪道交通桥新建等。加固主要工程量：土方开挖69610 m3，石方开挖 75 m3，土方填筑 8985m3,干砌块石 1299m3,浆砌块石 270m3,砂石垫层 988 m3,砼 459m3, 灌浆总进尺 1180m，草皮护坡 6089m2,钢筋 39.2t。施工总工期为一年。1.5 水工建筑物加固设计1.5.1 工程等别及防洪标准谭家山水库枢纽工程由大坝、溢洪道、输水建筑物等组成。根据水利水电工程等级划分及洪水标准 （SL2522000）的规定,谭 家 山 水 库 为 小 （ 一 ） 型 水 库 ,工 程 等 别为 等 ,主 要 建 筑 物 级 别 为 4
16、级 。根据安全鉴定报告及批复意见，防洪标准为 20 年一遇洪水设计，100 年一遇洪水校核。根据中国地震参数区划图 （2001 年） ，工程区地震动峰加速度为 0.05g，确定本区地震基本烈度为度。1.5.2 加固设计主要内容根据谭家山水库枢纽安全检测报告的检测分析结果及谭家山水库枢纽建筑物安全鉴定结果，针对谭家山水库枢纽工程目前存在的问题，按照有关规程规范的要求，对水工建筑物进行加固设计的主要内容如下：（一）挡水建筑物加固项目1）主、副坝上、下游坝坡整治；2）主坝坝基防渗处理；3）主、副坝坝体下游新建贴坡反滤设施；4）主、副坝新建防浪墙。（二）泄水建筑物加固项目1）溢洪道现有建筑拆除重建；2
17、）新建消能设施。（三）输水建筑物加固项目原斜卧管拆除，新建预制钢筋砼方涵、新建进口闸室,分别安设 1 台 100KN 手电两动螺杆启闭机。东西输水管分别新建工作桥,由钢筋砼排架桥支承。1.5.3 大坝加固71.5.3.1 上、下游坝坡加固(1)主坝上游为部分浆砌石护坡，因风浪侵蚀及坝体局部不均匀沉陷，现已凹凸不平，应进行整治。整治范围是从死水位 40.50m 高程到坝顶，整治方案为对产生沉陷的部位进行修整，填平。(2)主坝下游为草皮护坡，坝面凹凸不平，杂草丛生，应进行整治。主坝下游坝坡整治范围是从坝脚至坝顶，整治方案：将下游坝坡清基整平，进行草皮护坡。(3) 副坝上游为草皮护坡，坝面凹凸不平，
18、杂草丛生，应进行整治。副坝上游坝坡整治范围是从坝脚至坝顶，整治方案：将下游坝坡清基整平后 30cm 干砌块石护砌。(4) 副坝下游坝坡坡比为 1：1.85，本次加固对下游坝坡进行缓坡，坝坡由1：1.85 放缓为 1：2.0，整平后进行草皮护坡。1.5.3.2 坝基防渗本着措施安全、技术可行和投资合理的原则，综合比选，推荐单排帷幕灌浆方案为大坝坝基防渗除险加固处理措施。坝基防渗采用单排帷幕灌浆，帷幕轴线布置在心墙轴线上，向左岸延伸 10m，右岸延伸 10m，孔距 2.0m，帷幕深度按透水率小于 10Lu 和坝高 0.6 倍控制。分三序孔布置，按分序加密的原则，自上而下分段进行灌浆，灌浆材料采用
19、425#普通硅酸盐水泥。主、副坝坝脚表面清除整理厚 0.5m，新建贴坡反滤，坡比为 1：2.33，反滤体顶宽 2.5m，顶部高程分别为 39.80m、43.0m。1.5.4 输水管加固谭家山水库东、西输水管结构强度及抗裂均满足要求。但施工质量差，管头接缝止水失效，漏水严重。此次加固方案采用新建输水管及排架，方案为：新建输水管及进口闸室，新建启闭房和排架。1.5.5 溢洪道加固溢洪道设施不完备，施工质量差，工程严重老化，无法正常泄洪，应予重建。具体方案为：溢洪道全部改造为 C20 砼结构，其进口堰顶高程 45.0m，底宽 2.0m，控制段长 8.0m；陡坡坡比 1：3.0，长 12.0m；消力池
20、长 8.0m，深 0.5m。1.6 金属结构81）东西输水管分别新增铸铁工作闸门各一扇。2）输水管进口设 QL-100-SD 型 100KN 手电两用螺杆启闭机各 1 台。1.7 施工组织设计1.7.1 施工条件谭家山水库位于嘉鱼县高铁镇的临江村境内，距嘉鱼县城区 30.0km。谭家山水库所在的嘉鱼县属亚热带海洋季风气候区，温暖湿润，雨量充沛，四季分明，日照充足。据嘉鱼县气象站实测资料统计：多年平均气温 17，最冷月 1 月平均-5.4，最热月 7 月平均 38.1。年平均无霜期 300 天。降水量较充沛，多年平均降水量 1450mm。根据地勘报告，坝址区石料场可选在大坝下游临江村产石场，石料
21、场距大坝不到3.0km，运输方便，储量充足，质量满足规范要求。坝址区土料料场在水库下游山体，该料场距大坝 1.0km 左右，土质较好，基本上满足了设计的用料要求。混凝土用砂需外购,建议利用陆水河河砂。1.7.2 施工导流输水管工程加固施工作业面低，需要围堰保护。大坝及溢洪道加固常年施工，必须控制水库运行水位。1.7.3 料源规划钢筋、钢材、水泥、油料、砼骨料由市场采购。1.7.4 施工方法与机械（1）帷幕灌浆施工帷幕灌浆采用自上而下分段灌浆，分三序布置，按分序加密的原则进行施工。施工机械为 150 型地质钻机、BW-200 型水泥浆泵，WJG80-1 型泥浆搅拌罐。（2）土石方工程土方开挖采用
22、 0.5m3和 1.0m3反铲挖掘机挖装，59kw 推土机集土，配 5T 自卸汽车运输；土方回填采用 5T 自卸汽车运输卸料，59kw 推土机推平，振动碾碾压，局部采用蛙式打夯机夯实；石方采用钻孔爆破法施工，59kw 推土机集土，1.0m 3反铲挖掘机挖装，5T 自卸汽车运输。（3）砼施工9在溢洪道进口、出口及主坝左岸各布置一台 0.8m3砼搅拌机供料，配 3.5T 自卸汽车水平运输，10T 汽车吊罐入仓，插入式振捣器振捣。1.7.5 施工总布置在主坝左侧有场地可供利用，布置基础处理基地、砼系统、综合加工厂、备料场等，办公生活区利用主坝左岸现有房屋；弃渣场选在副坝下游。1.7.6 施工总进度总
23、工期 12 个月，其中大坝加固工程 11 个月，溢洪道加固工程 5 个月，输水管加固工程 4 个月。1.8 工程占地及拆迁本加固工程施工临时占地 2.0 亩,无房屋拆迁和人口迁移。1.9 环境保护及水土保持土石方工程、砼工程、机械设备冲洗过程及施工人员生活污水对水质产生一定影响，但由于量小且分散，不会对水库水质产生明显影响。开挖和弃土可能会引起水土流失，需采取一定的防护措施。施工期将产生一定的扬尘和废气，但因库区扩散条件好，不会对大气质量产生显著影响。施工期须预防疾病传染，严格控制爆破规模，确保居民生命财产安全。公路改扩建可能引起交通不便，但对公路运输影响不大。施工过程中应加强环境管理和环境监
24、测,定期编制施工期环境质量报告。环境保护投资 1.20 万元，水土保持投资 1.86 万元，共计 3.06 万元。1.10 工程管理1.10.1 管理机构及人员编制设谭家山水库管理站，由高铁镇代管，编制定员 4 人，其中生产人员 2 人，管理人员 2 人。1.10.2 管理范围及保护范围10（1）工程管理范围工程区管理范围包括大坝、输水管、溢洪道、水文及工程观测设施、通讯及交通设施和水库征用线以内的库区。上游从坝轴线向上 100m（不含工程占地、库区征地重复部分） ，下游从坝轴线向下 150m，上、下游均与坝头管理范围端线相衔接，大坝两端向外 150m。溢洪道管理范围为两侧轮廓线向外 30m，
25、消力池以下 100m。（2）工程保护范围工程保护范围为工程管理范围边界线外延，大坝、输水管、溢洪道外延 200m，其他建筑物向外延 50m。水库保护范围为坝址以上，库区两岸土地征用线以上至第一道分水岭之间的陆地。1.10.3 水库调度与工程管理谭家山水库加固后，正常水位 45.0m，死水位 40.5m，水库调度原则不变。1.10.4 工程运行管理费用年运行费包括工程运行期内各年所支出的燃料动力费、工程维护费、管理费、工资及福利费及其它直接费用。根据水利部 1995 年颁布的水利工程年运行标准（水财1995281 号文）的规定，考虑工程实际情况，并参照类似工程资料，经分析计算本工程年运行费为 2
26、4.85 万元。1.11 投资概算1.11.1 编制概况（1）鄂水利发20053 号文颁布的湖北省水利水电工程设计概(估)算编制办法 ； （2）水利部水总2002116 号文发布的水利水电建筑工程概算定额 ；（3）水利部水建管1999523 号文发布的水利水电设备安装工程概算定额 ；（4）水利部水总2002116 号文发布的水利水电工程施工机械台班费定额 ；（5）水利部水总200367 号文颁发的水土保持工程概算编制规定和定额 ；11（6）计价格200210 号文颁发的工程勘察设计收费标准 ；（7） 发改价格2007670 号文印发的建设工程监理与相关服务收费管理规定 。1.11.2 基础价格
27、（1）人工预算价格：工长 6.83 元/工时高级工 6.34 元/工时中级工 5.35 元/工时初级工 2.92 元/工时（2）施工风、水、电施工用风 0.15 元/m 3施工用水 0.48 元/m 3施工用电 0.91 元/m 31.11.3 总投资按 2008 年第三季度价格水平计算，工程部分投资 305.30 万元,其中建筑工程200.56 万元、机电设备及安装工程 0 万元、金属结构设备及安装工程 13.61 万元、施工临时工程 23.22 万元、独立费用 59.02 万元,基本预备费 8.89 万元，环境及水保专项费用 3.06 万元， 工程总投资 308.36 万元。1.12 经济
28、评价谭家山水库整险加固工程实施后，具有较好的经济效益，多年平均减少洪灾损失50.45 万元。本项目内部收益率为 12.17%，大于社会折现率 12%；经济净现值 48 万元，大于零；经济效益费用比 1.13，大于 1，各项评价指标均达到国家规定的标准值，实施该项目在经济上合理可行的。本工程的社会效益和环境效益十分显著。工程实施后，由于水库防洪标准的提高，能减免洪灾造成人员伤亡和财产损失，有效地防止洪灾引起的疾病流行和环境污染等问题，为本区工农业生产和人民生产提供可靠保障，增加了社会安全感，改善了生存环境和投资环境，为防洪保护区的社会、经济、环境的可持续发展创造了有利条件。122 水文2.1 流
29、域概况嘉鱼县谭家山水库位于距离嘉鱼县 30.0km 临江村境内。大坝拦截山冲来水。水库位于的嘉鱼高铁镇临江村属丘陵地区，山体起伏较平缓，两岸山顶高程一般在50100m，相对高差 3080m，山坡地形坡度 20060 0，局部达 800的。河谷宽展，区内山脉、河流及主要构造线均作 NENEE 向展布。2.2 水文气象谭家山水库所在的嘉鱼县属亚热带海洋季风气候区，温暖湿润，雨量充沛，四季分明，日照充足。据嘉鱼县气象站实测资料统计：多年平均气温 17，最冷月 1 月平均-5.4，最热月 7 月平均 38.1。年平均无霜期 300 天。降水量较充沛，多年平均降水量 1450mm。本流域所处地区一般 5
30、 月进入汛期，10 月份结束。2.3 洪水复核标准谭家山水库原洪水标准为 20 年一遇洪水设计，100 年一遇洪水校核，本次复核总库容 101.8 万 m3。根据水利水电枢纽划分及洪水标准 （SL252-2000）规定，谭家山水库属小（1）型水库，大坝及主要水工建筑物为等 4 级，次要建筑物为 5 级，该库大坝为粘土均质坝，最大坝高 10.3m。水库防洪标准复核为：20 年一遇洪水标准设计，100 年一遇洪水标准校核。消能防冲设计洪水标准为 20 年一遇。2.4 基本资料2.4.1 洪水复核雨量资料根据水文资料和复核的要求，设计洪水可采用由流量资料推求或由暴雨资料推求。由于谭家山水库承雨面积仅
31、为 1.2km2，并缺乏流量实测资料，只能由暴雨资料推算设计洪水。又由于本流域无雨量站，无实测暴雨资料，根据水利水电工程设计洪水计算规范 （SL44-93） ，采用湖北省水文水资源局短历时暴雨等值线图相关资料作为该库设计暴雨依据。132.4.2 洪水复核流域参数谭家山水库设计洪水复核流域参数如下：水库承雨面积 F=1.2km2；坝址以上干流长度 L=1.2km；坝址以上干流平均比降 J=28。2.5 设计暴雨复核据查短历时暴雨等值线图查算，水库设计暴雨成果表见表 21。设计点雨量采用 Cs=3.5Cv 皮曲线 Kp 值计算，公式为：Hp 点 = 。PKH设计面雨量公式为 Ht 面 = tHt
32、点 , t点面系数，流域面积小于是 100 km2，故 t不需作流域形状改正。根据谭家山水库承雨面积查得点面系数，计算得各频率设计面雨量成果，详表 21。设计面暴雨递减指数 n0=1+0.558ln ，n 1=1+0.558ln ，面0面面61Hn2=1+0.721Ln ，雨力 S=H1 面面面246H表 21 谭家山水库设计面雨量成果表暴 雨 参 数 设计面雨量（mm）时 段 )(mHCv Cs/Cv 1% 5%10 16.5 0.27 3.5 29.9 24.81h 45 0.42 3.5 107.6 81.96h 90 0.45 3.5 226.8 169.224h 120.2 0.50
33、 3.5 329.3 239.2据此计算得：P=1%时，n 0=0.29，n 1=0.58，n 2=0.73；P=5%时，n 0=0.45，n 1=0.48，n 2=0.81。142.6 设计洪水推求本次谭家山水库洪水复核运用根据水利水电工程设计洪水计算规范 （SL44-93）规定, 作为计算设计洪水的依据，分别采用推理公式和瞬时单位线两种方法推求设计洪水。设计暴雨根据水库承雨面积，参照原水利电力部（83）号文批准使用的湖北省暴雨径流查算图表 （以下简称图表 ）上的表 2-1 之选取建议，采用最大6 小时暴雨。2.6.1 推理公式法推求设计洪水2.6.1.1 设计地面洪峰流量及洪水参数计算(1
34、) 设计地面洪峰流量设计地面洪峰流量公式为Qm=K1（ uFKSK432)(式中：F水库承雨面积，Km 2；与流域持性有关的经验参数=L/j （L主干流长度，km，J主河道平均比降）31m与汇流有关的经验参数，根据 H24 点 值和流域所在分区有关，选用公式m=0.50 0.21。S雨力，相当于最大 1 小时降雨量，即 S=H1 面 （mm） ；U平均损失率，u=0.0384R ， （R 24为一次洪水 24 小时总径流深，R 24=H24 面756.024-22.5）K1、K 2、K 3、K 4为暴雨递减指数的函数，设 6,则改用 n2查算洪峰流量 Qm(2) 其它洪水计算参数:洪水形状系
35、Cr数计算：C r= ThF6.3式中:h设计净雨总量，h=R tc-utc; tc为设计净雨历时，设计净雨历时采用 615小时，R tc为等于 tc历时的面雨量。T地面径流历时（小时） ，T=0.46F 0.535+tc峰现时间 tp=T/4,(小时)计算得的洪峰流量及其有关参数列于表 2-2。表 2-2 谭家山水库设计地面洪峰流量及其参数成果表频率 p=5% p=1%F 1.2 1.2L 1.2 1.2 J 0.028 0.028 3.95 3.95 M 0.67 0.67 S 81.9 107.6 H24 239.2 329.3 U 2.24 2.91 K1 0.547 0.553 K2
36、 0.706 0.679 K3 1.176 1.170 K4 0.331 0.329 Qm 33.4 47.6 0.68 0.63 Htc 169.2 226.8 tc 6 6H 155.8 209.3 T 6.5 6.5 tp 1.63 1.63 Cr 0.24 0.23 以上各洪水频率的 都小于 6 小时，原假设采用 n1正确，不必改用 n2 计算16Qm。2.6.1.2 设计洪水推求设计洪水过程线由设计地面洪水过程线加入起始流量叠加而成。设计地面过程线推求方法为：先求各频率洪水的洪水形状系数 Cr和峰现时间tp，然后根据 Cr查出各 值相对应的 值，再以 tp乘以 、Q m乘以 即得 t
37、i时PitmiQPiti刻地面洪水过程线 Qi。起始流量按公式 Q0=0.22u0.92F 计算。各设计频率的设计地面洪水过程线 Qi加上对应频率洪水的起始流量 Q0即为所求频率的设计洪水过程线 Qi（总） 。按照以上所述方法及公式推算 P=5%、P=1%设计洪水过程线，洪水过程线详见表2-3、2-4。17推理公式法 20 年一遇洪水过程线表 23 tp=1.63 小时 t=0.33hTi/lt Qi/Qp Ti(h) Qi(m3/s) Q0(m3/s) Qi 总 (m3/s)0.00 0 0.00 0.0 0.6 0.6 0.20 0.02 0.33 0.7 0.6 1.2 0.40 0.0
38、7 0.65 2.3 0.6 2.9 0.60 0.27 0.98 9.0 0.6 9.6 0.80 0.73 1.30 24.4 0.6 25.0 1.00 1.00 1.63 33.4 0.6 34.0 1.20 0.78 1.95 26.1 0.6 26.6 1.40 0.55 2.28 18.4 0.6 18.9 1.60 0.39 2.60 13.0 0.6 13.6 1.80 0.30 2.93 10.0 0.6 10.6 2.00 0.21 3.25 7.0 0.6 7.6 2.20 0.16 3.58 5.4 0.6 5.9 2.40 0.11 3.90 3.7 0.6 4.2
39、 2.60 0.08 4.23 2.7 0.6 3.2 2.80 0.06 4.55 2.0 0.6 2.6 3.00 0.05 4.88 1.7 0.6 2.2 3.20 0.04 5.21 1.3 0.6 1.9 3.40 0.03 5.53 1.0 0.6 1.6 3.60 0.02 5.86 0.7 0.6 1.2 3.80 0.01 6.18 0.3 0.6 0.9 4.00 0 6.51 0.0 0.6 0.6 洪 20.5 万 m318推理公式法 100 年一遇洪水过程线表 24 tp=1.63 小时 t=0.33hTi/lt Qi/Qp Ti(h) Qi(m3/s) Q0(m3
40、/s) Qi 总 (m3/s)0.00 0 0.00 0.0 0.7 0.7 0.20 0.02 0.33 1.0 0.7 1.7 0.40 0.05 0.65 2.4 0.7 3.1 0.60 0.23 0.98 11.0 0.7 11.7 0.80 0.72 1.30 34.3 0.7 35.0 1.00 1.00 1.63 47.6 0.7 48.3 1.20 0.77 1.95 36.7 0.7 37.4 1.40 0.52 2.28 24.8 0.7 25.5 1.60 0.37 2.60 17.6 0.7 18.3 1.80 0.28 2.93 13.3 0.7 14.0 2.00
41、 0.20 3.25 9.5 0.7 10.2 2.20 0.15 3.58 7.1 0.7 7.8 2.40 0.10 3.90 4.8 0.7 5.5 2.60 0.07 4.23 3.3 0.7 4.0 2.80 0.05 4.55 2.4 0.7 3.1 3.00 0.04 4.88 1.9 0.7 2.6 3.20 0.04 5.21 1.9 0.7 2.6 3.40 0.03 5.53 1.4 0.7 2.1 3.60 0.02 5.86 1.0 0.7 1.7 3.80 0.01 6.18 0.5 0.7 1.2 4.00 0 6.51 0.0 0.7 0.7 洪 27.8 万
42、m32.6.2 瞬时单位线法推求设计洪水2.6.2.1 雨型选择谭家山水库区间承雨面积 1.2km2，根据图表规定，采用最大 6h 历时面均暴19雨推求设计洪水，设计雨型采用图表成果，见表 2-5。表 25 最大 6h 暴雨设计雨型 （t=0.5h）时段 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12占小时 38 62占（H3-H1）% 21.7 35.5 26.6 16.2占（H6-H3）% 16 17 18 20 15 14注：表中 H1、H3、H6 为 1、3、6h 雨量。各时段面雨量由下式推算： 0101nttHht 面面 16t面面 2212424nt tt 面面 p=5%和
43、p=1%和的各历时面雨量计算结果及其按设计雨型排序后见表 26。2.6.2.2 设计净雨根据查算图表 ，采用最大 6h 雨量可不扣初损，各时段雨量扣减稳损后即可得到设计净雨。稳损 f0按公式：f C=0.0615R 计算，61.024式中：R24=H24 面 -22.5（mm）经产流计算，净雨过程及设计净雨成果表分别见表 26。20表 2-6 各种频率净雨过程计算表 P=5% P=1%时程雨量 扣损 净雨量 雨量 扣损 净雨量1 6.6 1.5 5.1 9.1 1.9 7.22 7.0 1.5 5.5 9.7 1.9 7.73 7.5 1.5 5.9 10.2 1.9 8.34 8.3 1.5
44、 6.8 11.4 1.9 9.45 10.0 1.5 8.4 13.5 1.9 11.66 16.3 1.5 14.8 22.1 1.9 20.27 31.1 1.5 29.6 40.9 1.9 39.08 50.8 1.5 49.2 66.7 1.9 64.89 12.2 1.5 10.7 16.6 1.9 14.710 7.4 1.5 5.9 10.1 1.9 8.211 6.2 1.5 4.7 8.5 1.9 6.612 5.8 1.5 4.3 8.0 1.9 6.02.6.2.3 瞬时单位线计算本流域位于查算图表中水文分区第一片 1、2、4 区，地区综合瞬时单位线（10mm/h）参数
45、按下式计算：m1=1.38F0.27L0.216J-0.185n=0.34F0.35J0.1对 50 年一遇及以上洪水的 m1进行非线性改正，改正后的公式为：m1i=m1(0.2)1 (50/ip)式中：ip=HtR/tR为造峰面降雨强度。tR为造峰雨历时，根据流域形状选用公式。由于 j=2815和 f=F/L2=0.830.4，故区间流域按山丘区扇形流域计算，tR=0.35F0.52=0.38h。10t R1h所以按 HtR=H1 面 t 计算 HtR0nR当 ip50mm/小时时,= 2根据 j、F 分别查得 1、 2，代入非线性改正公式计算 m1i。根据（ j=j1/3F1/4）m 1或
46、 m1i计算 K 值K=m1/n（不需非线性改正时）K=m1i/n（非线性改正后）瞬时单位线参数成果见表 27。表 2-7 瞬时单位线参数计算成果表频率 P=5% P=1%M1 0.81 0.81N 0.5 0.5tR 0.38 0.38HtR 43.3 54.4iP 112.6 141.3 j 2.90 2.90 1 0.64 0.64 2 0.3 0.3M1i 0.23 0.21K 0.45 0.422.6.2.4 地表径流过程计算地表径流由净雨程及瞬时单位线参数推算。 根据各频率的综合瞬时单位线 n 和 k，计算出相应的无因次时段单位线，再以q=F/3.6t 乘以无因次时段单位线，计算各
47、频率下的 0.5 小时 10mm 时段单位线。按查算图表介绍的方法，将各频率时段单位线结果（t，t）与相应频率t 时段的净雨相乘，错时段相加，即可求得各频率下的地表径流过程。计算过程省略，各频率下的地表径流过程成果分别见表 28、表 29。2.6.2.5 地下径流计算和设计洪水过程线计算地下径流过程计算式：当 tT 时，Q t=Q0+（Q g-Q0）t/T当 tT 时，Q t=Qge-（t-T）22Qg=fCtcF/3.6-(T/2-1/)Q 0/(T/2+1/)式中：F=1.2km2，t=0.5 小时，t c=6 小时，D=5 小时fC=0.0615R （稳损，设计净雨中已计算两种频率 fC
48、）61.04=0.133F -0.28=0.126(退水指数)T=tC+D-t=6+5-0.5=10.5（地面径流过程线底宽）Q0=0.021fC1.14F（按净雨过种计算的三种频率的 fC计算）将式中各参数代入 Qg计算式，计算 Qg，然后根据 Q0、Q g、T、t 计算出各频率洪水地下径流 Qt，将地下径流 Qt与相应频率同时段的地表径流相加即得设计洪水过程线，结果详见表 2-8、2-9。2.6.2.6 设计洪水计算结果将各频率下的地面径流与地下径流同时段相加，即可求得各频率下的洪水。计算汇流成果见表 2-8、2-9。23表 2-8 瞬时单位线法 20 年一遇洪水过程线时段 地表径流 地下径流 设计洪水过程 备 注0 0.0 0.04 0.0 Q0=0.04m3/s1 2.9 0.05 3.0 Qg=0.24m3/s2 3.5 0.06 3.6 =0.1263 3.9 0.07 3.9 T=10.5 小时4 4.4 0.08 4.5 fc=1.53mm5 5.4 0.09 5.5 tc=6 小时6 9.2 0.10 9.3 7 18.2 0.11 18.3 8 30.6 0.12 30.7 9 10.1 0.13 10.2
