1、南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 一 页一内力计算(1)恒载内力表 1 恒载内力计算结果预制梁自重 现浇段自重 二期恒载截面位置距支点截面的距离（mm）弯 矩MG1PK(KNm)剪 力VG1PK(KN)弯 矩MG1mK（KNm）剪力VG1mK(KN)弯 矩MG3k(KNm)剪力VG3k(KN)支点 000 0.00 476.97 0.00 80.73 0.00 159.12变截面 2000 905.02 428.05 153.18 72.45 301.92 142.80L/4 9750 3487.84 238.49 590.34 40.37 1163.57 79.56跨中 1
2、9500 4650.46 0.00 787.12 0.00 1551.42 0.00(2) 活载内力表 2 活载内力计算结果车辆荷载 人群荷载最大弯矩 最大剪力 最大弯矩 最大剪力截面位置距支点截面的距离（mm）MQ1k(KN/m)对应 V(KN)VQ1k(KN)对应 M(KN/m)MQ2k(KN/m)对应 V(KN)VQ2k(KN)对应 M(KN/m)支点 0.00 0.00 251.93 251.93 0.00 0.00 32.69 32.69 0.00变截面 2000 472.44 235.79 215.71 1335.65 59.86 32.56 37.13 135.65L/4 975
3、0 1762.50 173.23 175.32 1675.25 230.67 32.46 17.74 183.68跨中 19500 2427.66 21.68 90.43 1724.75 307.57 14.26 7.89 155.26(3)内力组合基本组合（用于承载能力极限状态计算） KQKQGKmPGKd MMM21211 .4.)(2. VVV短期组合（用于正常使用极限状态计算）KQGKmPGKs u21211 7.0)( QPs VVV21211.)(长期组合（用于正常使用极限状态计算） )1(4.0)( 2211 KQGKmPGKl MuM)(.)( 2211 QPl VVV南 京
4、工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 二 页二表 3 内力组合计算结果基本组合 Sd 短期组合 Ss 长期组合 SlMd Vd Ms Vs Ml Vl截面位置 项目(KN.M) （KN） (KN.M) （KN） (KN.M) （KN）最大弯矩 0.00 1249.50 0.00 906.97 0.00 819.87支点最大剪力 0.00 1249.50 0.00 906.97 0.00 819.87最大弯矩 2360.60 1138.53 1715.26 823.23 1552.79 740.53变截面最大剪力 3653.98 1115.54 2330.55 815.25 1891.40
5、 735.19最大弯矩 9015.95 708.98 6573.98 499.15 5963.48 433.27L/4 最大剪力 8841.17 695.42 6472.46 485.74 5913.53 428.13最大弯矩 12130.00 46.32 8813.86 27.81 7979.05 13.45跨中最大剪力 10975.34 135.44 8222.23 64.41 7667.09 35.45方案二 部分预应力混凝土 A 类梁设计（一）预应力钢筋数量的确定及布置(1)预应力钢筋及普通钢筋数量的确定及布置首先根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所需的有
6、效预加力为： )1(7.0WeAfMNptkspe为荷载短期效应弯矩组合设计值，由表 3 查得 ，估算钢筋数量时，可近似s mKNMs86.13采用毛截面几何性质。按图给定的截面尺寸计算：Ac=0.833750106mm2,ycx=1344.4mm,ycs=955.6mm,Jc=0.57181012mm4，Wx=0.425310 9mm3.为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离， 。pe pcxpaye假设 ，则ma150mep 4.19504.13NNpe .62)104258.9108375.(7.426.6拟采用 钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积 抗拉强度标准值S ,1392mAp，张拉控制
7、应力取 ，预应力损失按张拉控制应力的 20%估MPafpk6 MPafkcon57.算。所需预应力钢绞线的根数为南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 三 页三根，取 32 根。2.30195%)201(.46)201( pconepANn采用 4 束 8 预应力钢绞线束，则预应力钢筋截面面积 。采用.5S 24819mApOVM15-8 型锚具， 金属波纹管成孔，预留孔道直径为 85mm。预应力筋束的布置见图。预应力钢筋采用抛物线形式弯起，抛物线方程、弯起点距跨中的距离及曲线水平长度如表 4。表 4 预应力钢筋弯起的抛物线方程、弯起点距跨中的距离及曲线水平长度预应力筋束曲线要素表
8、钢束编号 起弯点距跨中 曲线水平长度 方程系数 a 曲线方程 1 0 19980 0.000004559 y=250+0.000004559*X*X2 3000 16980 0.000005012 y=150+0.000005012*X*X3 9000 10980 0.000004120 y=150+0.000004120*X*X各计算截面预应力钢束的位置和倾角如表 5 所示。表 5 预应力钢束的位置和倾角计算截面截面距离跨中 锚固截面 19980 支点截面 19500 变截面点 17500 L/4 截面 9750 跨中截面 01 号束 2069.954624 1983.55975 1646.
9、19375 683.3899375 2502 号束 1595.061845 1514.517 1203.773 378.35925 1503,4 号束 646.708848 604.23 447.67 152.3175 150钢束到梁底距离（mm） 合力点 1239.608541 1176.634188 936.3266875 341.5960469 1751 号束 10.32478177 10.08188793 9.065973883 5.080267998 02 号束 9.660187338 9.392042167 8.270419184 3.871085882 03,4 号束 5.169
10、971366 4.945107808 4.006608742 0 0钢束与水平线夹角（度） 平均值 7.581227959 7.341036427 6.337402638 2.23783847 01 号束 0 0.242893839 1.258807883 5.244513767 10.324781772 号束 0 0.268145171 1.389768154 5.789101456 9.660187338累计角度（度）3,4 号束 0 0.224863559 1.163362624 5.169971366 5.169971366南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 四 页四（
11、2）普通钢筋数量的确定及布置设预应力钢筋束和普通钢筋的合力点到截面底边的距离为 ，则maps120mahps21802300 由公式 求解 x)(00hxvfMcd )2/180(4.26.123.6 X=131.28 fh则 =sdpfcsAxbA 243.1953032168.4.26. m采用 8 根直径为 28.4mm 的 HRB400 钢筋，提供钢筋截面面积 =3436 。在梁底布置成一排，sA2其间距为 54mm，钢筋重心到截面底边距离 =40mm.sa（二）截面几何性质计算截面几何性质应根据不同受力阶段分别计算。1. 主梁混凝土浇筑，预应力钢筋张拉（阶段 I）混凝土浇筑并达到设计
12、强度后，进行预应力钢筋的张拉，此时管道尚未灌浆，因此，其截面几何性质应为扣除预应力筋预留孔道影响的净截面。该阶段顶板的宽度为 1600mm。2. 灌浆封锚，吊装并现浇顶板 900mm 的连接段（阶段 2）预应力筋束张拉完毕并进行管道灌浆，预应力筋束已经参与受力。再将主梁吊装就位，并现浇顶板600mm 的连接段，该段的自重荷载由上一阶段的截面承受，此时，截面几何性质应为计入预应力钢筋的换算截面性质，但该阶段顶板的宽度仍为 1600mm。3. 桥面铺装等后期恒载及活荷载作用（阶段 3）该阶段主梁全截面参与工作，顶板的宽度为 2500mm，截面几何性质为计入预应力钢筋的换算截面性南 京 工 业 大
13、学 课 程 设 计 用 纸 第 五 页五质。各阶段几何性质计算结果如表 6 所示。表 6 各截面几何性质汇总表A Ys Yx ep J W(mm3)阶段 截面 (mm2) (mm) (mm) (mm) (mm4) Ws=I/Ys Wx=I/Yx Wp=I/ep支点 1432720.022 1026.957825 1273.042175 96.40798737 7.68169E+11 748004739 603412310.3 7.97E+09变截面822845.0216 963.0352299 1336.96477 400.6380826 5.9235E+11 615086459 443055
14、750.3 1478516285L/4 822845.0216 946.6297105 1353.37029 1011.774243 5.84583E+11 617541469 431946161.9 577780178.1钢束灌浆，锚固前跨中 822845.0216 942.0341936 1357.965806 1182.965806 5.79767E+11 615441373 426937714.5 490096006.6支点 1475402.704 1029.746861 1270.253139 93.61895119 7.5357E+11 731800831 593243650.3
15、8049327612变截面865527.7042 982.7923192 1317.207681 380.8809933 5.91809E+11 602171472 449290955.3 1553791099L/4 865527.7042 996.5244032 1303.475597 961.8795499 5.99948E+11 602040323 460267822.1 623724534现浇900mm连接段跨中 865527.7042 1000.371037 1299.628963 1124.628963 6.04962E+11 604737621 465488241.6 53792
16、1412.9支点 1610402.704 949.7104667 1350.289533 173.6553458 8.59856E+11 905387989 636794131 4951511548变截面1000527.704 860.3049931 1439.695007 503.3683194 6.79004E+11 789259227 471630207 1348920121L/4 1000527.704 872.1842236 1427.815776 1086.21973 6.86683E+11 787313671 480932186 632176477.7二期荷载，活载跨中 1000
17、527.704 875.5118357 1424.488164 1249.488164 6.91558E+11 789890498 485478572 553473413.9（三）承载能力极限状态计算（1）跨中截面正截面承载力计算跨中截面尺寸及配筋如图所示。图中 。map140m16.236083642ap dsdpsAffa； ；上翼缘板的平均厚度为mhp84.2176s0b20南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 六 页六=171.7 ；上翼缘板的有效宽度取下列数值中的较小)205/(10215fh m值：(1) ；msbf(2) ;Lff 13093 (3) ;综合上述计算
18、结果，取 .mhff 4.267812 mbf4260首先判别 T 梁类型:由于 Nbffcd 904. Asp 67383481260因为 67383609469900，所以属于第一类 T 形，应按宽度为 的矩形截面计算其承载力。 fb由力的平衡条件求混凝土受压区高度： pdfcdAxb得: mhbfAx fcdsp 7.108.134.260.381 且 mhm4008.13预应力钢束重心取矩得构件的抗弯承载力为： )28.1673(8.16.2.)( xbfMocdu N6104.3KNMKNd446.1320计算结果表明，正截面抗弯强度满足要求。（二）斜截面抗剪承载力计算选取距支点 h
19、/2 和变截面点处进行斜截面抗剪承载力复核。截面尺寸示于图中，预应力筋束的位置及弯起角度按表 5 采用。箍筋采用 HRB335 钢筋，直径为 8mm，双肢箍，间距 Sv=200mm；距支点相当于一倍梁高范围内，箍筋间距 Sv=100mm。 （1）距支点 h/2 截面斜截面抗剪承载力计算首先，进行截面抗剪强度上下限复核：okcudotd bhfVbhf ,3023 105.05. Vd 为验算截面处剪力组合设计值，按内插法得距支点 h/2=1150mm 处的 Vd 为：KNVd 28954.1.4.19预应力提高系数 取 1.25，验算截面处的截面腹板宽度，b=453.13mm2南 京 工 业
20、大 学 课 程 设 计 用 纸 第 七 页七所有预应力的钢筋均弯曲，只有纵向构造钢筋沿全梁通过，取 h0=2173.2mm。KNbhfotd 5.12.731.456.2105.105. 323 kcu 640, KNVKN38. 计算结果表明，截面尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋。斜截面抗剪承载力按下式计算： pbcsdV0Vd 为斜截面受压端正截面处的设计剪力，比值应按 。重新进行补插，得：相应mhx6.02m=1.13455为混凝土和箍筋共同的抗剪承载力csV Vsdkcus ffpbh,0321)6.(45.0其中 =1.0， =1.25， =1.1,b距支点距离为 ，内插得1 mbh4
21、.269.02b=453.13mm。，71.31.45800sopbhAp2.136.452VssbA KNc 6.207315.0285)71.062(.173.45.003 为预应力弯起钢筋的抗剪承载力 ，其中pb pbpdpbAfVsin06.3,78.,9.80201 pp KNVpb 35.412)6.si278.sin9.(i153 该截面的抗剪承载力为 KNVpbcsdu 871524说明截面抗剪承载力是足够的，并具有较大的富余。（2）变截面点处斜截面抗剪承载力计算首先进行抗剪强度上下限复核：0,3023 15.105. bhfVbhf kcudotd 其中 Vd=1115.54
22、KN，b=200mm，h 0=2132mm南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 八 页八KNbhfotd 4.5132.7089.1250.105. 323 kcu 96, KNKN.643.754.1.4. 计算结果表明，截面尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋。斜截面抗剪承载力按下式计算： pbcsVd0sdkucs ffbhV ,321)6.(045. 式中， 60.12730548opAp 053.12.VssbAKNVcs 82.4.85).(.1.250.145.03 ，式中pbpdpbAfsin7,064,78,6930201 ppp .).sin4.sin.(i8396
23、.3 KNvrKNVdpdcsdu 272.100满足要求说明截面抗剪承载力是足够的。五、预应力损失计算1钢束与管道间摩擦引起的应力损失 1l)(kxconle式中： 按公路桥规规定， ；con MPafpk1395860750钢束与管道间的摩擦系数，;2.管道每米局部偏差对摩擦的影响系数， ；k .各控制截面摩阻应力损失 的计算见表 7。1l南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 九 页九表 7 跨中（II）截面各钢束摩擦损失值 计算表1l截面 1 2 3 4 总计（MPa）x(m) 0.48 0.48 0.48 0.48 (弧度) 0.004239297 0.004680016
24、 0.003924609 0.003924609 支点l1(MPa) 2.48064667 2.634065609 2.371090164 2.371090164 9.856892607x(m) 2.48 2.48 2.48 2.48 (弧度) 0.021970342 0.02425603 0.020304508 0.020304508 变截 面l1(MPa) 12.79254005 13.58213815 12.21678813 12.21678813 50.80825445x(m) 10.23 10.23 10.23 10.23 (弧度) 0.091534031 0.101038879 0
25、.090233021 0.090233021 L/4截面l1(MPa) 52.32229489 55.50899415 51.88551448 51.88551448 211.602318x(m) 19.98 19.98 19.98 19.98 (弧度) 0.180201433 0.168602073 0.090233021 0.090233021 跨中l1(MPa) 100.8241841 97.06583437 71.38562172 71.38562172 340.66126192 锚具变形损失 2l反摩阻影响长度 ， fLdpfELLld0式中： 张拉端锚下控制张拉应力；0锚具变形量，
26、OVM 夹片锚有顶压时取 4mm扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力；lL张拉端到锚固端之间的距离， mL1980当 时，离张拉端 处由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的考虑反摩阻后的预应力损失fx为： ，xfxfd2当 时，表示该截面不受反摩阻的影响。反摩阻影响长度 如表 8 所示。Lf fL表 8 反摩阻影响长度计算表钢束号 1 2 3 40=con(MPa) 1395 1395 1395 1395l=0-l1(MPa) 1294.175816 1297.934166 1323.614378 1323.614378d=(0-l)/L(Mpa/mm) 0.005046255 0.004858
27、15 0.003572854 0.003572854南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 一 页一lf(mm) 12432.62073 12671.0279 14775.4144 14775.4144考虑反摩阻作用时钢束在各控制截面处的应力损失 的计算列于表 9。2l表 9 锚具变形损失计算表截面 1 2 3 4 总计x(mm) 480 480 480 480 (MPa) 125.4763605 123.1155051 105.5807951 105.5807951 支点l2(MPa) 120.6319552 118.4516812 102.1508553 102.1508553
28、 443.385347x(mm) 2480 2480 2480 2480 (MPa) 125.4763605 123.1155051 105.5807951 105.5807951 变截面l2(MPa) 100.4469334 99.01908173 87.85943955 87.85943955 375.1848942x(mm) 10230 10230 10230 10230 (MPa) 125.4763605 123.1155051 105.5807951 105.5807951 L/4截面l2(MPa) 22.22997375 23.71775876 32.48020348 32.480
29、20348 110.9081395x(mm) 19980 19980 19980 19980 (MPa) 125.4763605 123.1155051 105.5807951 105.5807951 跨中l2(MPa) 0 0 0 0 03 分批张拉损失 4lpcEl4式中： 预应力钢筋与混凝土弹性模量之比， ；65.104.39cpE计算截面先张拉的钢筋重心处，由后张拉的各批钢筋产生的混凝土法向应力；pc设预应力钢束张拉的顺序为 54321。预应力分批张拉损失计算见表 10南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 十一 页十一表 10 混凝土弹性压缩损失计算表张拉钢束偏心矩 ep
30、(mm) 计算钢束偏心矩 ep(mm) 各钢束应力损失 l4(MPa)截面 张拉束号有效张拉力Np0(N) 2 3 4 2 3 4 2 3 43 1255635.147 0 0 668.8121749 0 0 668.8121749 0 0 8.830278952 1239518.568 0 -241.4748251 -241.4748251 0 668.81217 668.8121749 0 3.320778419 3.3207784191 1237546.438 -710.5175751 -710.5175751 -710.5175751 -241.4748251 668.81217 66
31、8.8121749 6.262974244 0.53944415 0.53944415支点总计（MPa） 6.262974244 3.860222569 12.690501523 1259960.83 0 0 889.2947701 0 0 889.2947701 0 0 17.651049012 1247774.013 0 133.1917701 133.1917701 0 889.29477 889.2947701 0 9.700125113 9.7001251131 1247152.992 -309.2289799 -309.2289799 -309.2289799 133.191770
32、1 889.29477 889.2947701 7.849127349 5.145114199 5.145114199变截面总计（MPa） 7.849127349 14.84523931 32.496288323 1275247.156 0 0 1201.05279 0 0 1201.05279 0 0 25.798363982 1280247.369 0 975.0110395 975.0110395 0 1201.0528 1201.05279 0 22.63360544 22.633605441 1284795.643 669.980352 669.980352 669.980352 9
33、75.0110395 1201.0528 1201.05279 16.46290174 18.37189112 18.29119048L/4总计（MPa） 16.46290174 41.00549656 66.723159893 1287876.79 0 0 1207.965806 0 0 1207.965806 0 0 26.402084332 1262889.943 0 1207.965806 1207.965806 0 1207.9658 1207.965806 0 25.88984213 25.889842131 1259233.069 1107.965806 1107.965806
34、1107.965806 1207.965806 1207.9658 1207.965806 24.37370961 24.37370961 24.37370961跨中总计（MPa） 24.37370961 50.26355174 76.66563607南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 十二 页十二4. 钢筋应力松驰损失 5lpepkel f)26.0.(5式中： 超张拉系数，取 =1.0；钢筋松弛系数，取 =0.3；传力锚固时的钢筋应力， 。pe 421lllconpe钢筋应力松弛损失的计算结果见表 11。表 11 钢筋松弛损失的计算结果表pe(MPa) l5(MPa)截面
35、1 2 3 4 1 2 3 4支点 1271.887398 1267.651279 1286.617832 1277.787553 36.47064227 35.89879344 38.482588 37.27214118变截面1281.760527 1274.549653 1280.078533 1262.427484 37.81513452 36.83156983 37.58493 35.19775935L/4 1320.447731 1299.310345 1269.628785 1243.911122 43.24100435 40.24537923 36.165369 32.74972
36、884跨中 1294.175816 1273.560456 1273.350827 1246.948742 39.52901896 36.69732351 36.668895 33.14738625 混凝土收缩、徐变损失 6lpscEcspl tt15),(),(9.000JeMNApGkppc2 JAeipsss221式中： 构件受拉区全部纵向钢筋截面重心处，由预加力 （扣除相应的应力损pc pN失）和结构自重 产生的混凝土法向应力； Gk构件受拉区全部纵向钢筋配筋率,不考虑普通钢筋时, ； Asp预应力筋传力锚固龄期为 ，计算龄期为 时的混凝土收缩应变；),(0tcs 0tt加载龄期为 ，
37、计算龄期为 时混凝土徐变系数；),(0t0t设混凝土传力锚固龄期和加载龄期均为 28 天，计算时间为 =，桥梁所处环境的年平均t相对湿度为 75%,以跨中截面计算其理论厚度 ,由此muAhc 7.31042.6902南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 十三 页十三查表可得: =0.220 , =1.68。),(0tcs31),(0t混凝土收缩、徐变损失计算如表 12 所示。表 12 混凝土收缩、徐变损失计算表截面 eps(mm) ps Npe(KN)M 自重（KNm） 预（MPa） 自重（MPa） pc(MPa) l6(MPa)支点 587.3167225 0.00434239
38、2 1.64603087 4966.137572 0 3.257954458 0 3.257954458 57.83332729变截面829.5732986 0.006989312 2.014066736 4961.148159 1360.12 6.809853014 -1.008303 5.801550165 69.82465257L/4 1195.981197 0.006989312 3.084115592 4994.698939 5241.75 13.57406777 -8.291593 5.282474857 60.73878258跨中 1298.619438 0.006989312
39、3.439854939 4950.658873 6989 16.12435635 -12.62753 3.496830216 48.479198246预应力损失组合及有效预应力的确定如表 13 所示表 13 预应力损失组合表l=l1+l2+l4(MPa) l=l5+l6(MPa)截面 1 2 3 4 平均 1 2 3 4 平均支点 123.1126019 127.3487211 108.382168 117.212447 119.013984 94.303969 93.732121 96.315915 95.105468 94.864368变截面113.2394734 120.4503472
40、114.921467 132.572516 120.295950 107.639787 106.65622 107.409582 105.022411 106.682001L/4 74.55226864 95.68965466 125.3712145 151.0888779 111.675503 103.979786 100.98416 96.904152 93.488511 98.839153跨中 100.8241841 121.439544 121.6491735 148.0512578 122.991039 88.008217 85.176522 85.148093 81.626584
41、84.989854六、正常使用极限状态计算（一）全预应力混凝土构件抗裂性验算1正截面抗裂性验算（a）荷载短期效应组合作用下的抗裂性正截面抗裂性验算以跨中截面受拉边的正应力控制。在荷载短期效应组合作用下应满足： tkpcstf7.0为荷载短期效应组合作用下，截面受拉边的应力：t xkQkQkGxnmkGxnPkGst yJMMyJyJM00212211 )/(7. 、 、 、 、 、 分别为阶段 1、阶段 2、阶段 3 的截面惯性矩和截面1nx2x0x重心至受拉边缘的距离，可由表 6 查得：391146.0/yJxn南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 十四 页十四39210465
42、./myJxn08弯矩设计值由表 1 和表 2 查得：将上述数值代入公式后得：12.,57306.4,.8521mKNMKQGmKP， Mpast 5.190/)4850.57.312./672.1546.89.( 为截面下边缘的有效预压应力：pcnxpncyJeNAKNAll pllcos 53.160/2548.10/48)912395( )(66pe mAayayllplcon sxspxpenl 24.1792548.402.187)0.1()5(402.187(66 MPapc 3.0/69.133.56( fatkst 9187.59计算结果表明，正截面抗裂性满足要求。（B） 荷载
43、长期效应组合作用下的抗裂性应满足 .0pclt为荷载长期效应组合作用下，截面受拉边的应力：lt=xkQkQkGxnmkGxnPkGlt yJMMyJyJM00212211 )/(4. 南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 十五 页十五a18. 10495. 57.32./672.150536.270456.3MP ）（=18.18-21.35=-3.17Mpa0pclt2.斜截面抗裂性验算斜截面抗裂验算以主拉应力控制，一般取变截面点分别计算截面上梗肋、形心轴、下梗肋处在荷载短期效应组合作用下的主拉应力，应满足 的要求。tktpf6.0计算预加应力时，应考虑非预应力钢筋对混凝土收缩
44、徐变损失的影响，即取1.5026peslAN为荷载短期效应组合作用下的主拉应力:t 2)(2cxcxtp0021321 )/(7. yJMMyJyMkQkQkGnknkGpccx 1021321 sin)/(7. pepkkQknknk SbJASbJVVSbJV 上述公式中车辆荷载和人群荷载产生的内力值，按最大剪力布置荷载，即取最大剪力对应的弯矩值，其数值由表 3 查取。恒载内力值： ， ，mKNVKNVmKNVMMGGPG 80.142,45.72,05.428 938191活载内力值： KQKQ13.,7. .,6.6321 变截面点处的主要截面几何性质由表 6 查得 myymJmA s
45、nnn s 96.1438,0.86,10792.,105. 935886 .7,.2,.,. 040202 141211 图为各计算点的位置示意图。各计算点的部分断面几何性质按表 14 取值，表中 为图中A阴影部分的面积， 为阴影部分对截面形心轴的面积矩， 为阴影部分的形心到截面形1S1xy心轴的距离， 为计算点到截面形心轴的距离。d南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 十六 页十六阶 段 3截 面 形 心 轴表 14 计算点几何性质计算点 受力阶段 A1(mm2) Yx1(mm) D(mm) S1(mm3)阶段 1 310000 862.4975955 713.0352299
46、 267374254.6阶段 2 310000 882.2546847 732.7923192 273498952.3上梗肋处阶段 3 445000 767.514731 610.3049931 341544055.3阶段 1 426386.497 739.7188002 102.7302367 315406108阶段 2 427064.8296 743.4945493 122.487326 317520373形心位置阶段 3 564440.6757 661.3103669 0 373270470.3阶段 1 182400.9967 1173.961869 936.9647701 214131
47、815阶段 2 183757.662 1353.554383 917.2076808 248725988.7下梗肋处阶段 3 183757.662 1531.141452 1039.695007 281358973.4变截面处的有效预压力NANpIeP 3.5148.7149.215, ）（ myepn19.438预应力筋弯起角度分别为 ， ， ，06p02p06.p平均弯起角度为： 。.7将以上数值代入上式，分别计算上梗肋、形心轴、下梗肋处的主拉应力。a）上梗肋处 MPapc 89.310/)725.5923.04186824.059( ax 567.1046761/9.318南 京 工 业 大 学 课 程 设 计 用 纸 第 十七 页十七Mpa7865.0612.059347sin817 34172.02941./.2.3.042 Ptp 9.85.)(262b）形心轴处 apc 74.610/)4.923.0165784.09( MPx 528.56 pa03.102.593.03.47sin48217 374.006794.1/.9.76 MPtp 1
