水池结构设计指南.doc

1、 工业建筑结构设计混凝土结构设计指南及规定第六册 水池结构设计指南（共八册）中冶京诚工程技术有限公司工业建筑院二五年七月1目录一 材料2二 水、土压力计算3三 侧壁内力计算4四 底板内力计算6五 配筋计算9六 裂缝宽度验算9七 侧壁、底板厚度拟定 10八 抗浮验算 11九 工况组合 11十 构造要求 11十一 按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值（附表三） 14十二 例题 26编制：李绪华审核：孙衍法编程：覃嘉仕2钢铁厂的设计中会经常遇到水池，无论是炼铁、炼钢，还是轧钢，都存在水池。因没有统一的设计方法，导致设计方法较为离散。结合给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程 （CECS 138:2002

2、） ，对水池结构的设计方法进行一定的统一。一材料1砼强度等级不低于 C25，严寒和寒冷地区不低于 C30。2抗渗等级，根据最大作用水头与砼厚度的比值确定最大作用水头与砼壁、板厚度之比 iw抗渗等级10 S41030 S630 S8注：抗渗等级 si 的定义系指龄期为 28d 的砼试件，施加i0.1MPa 水压后满足不渗水指标一般情况下采用 S6 即可满足要求。3抗冻等级最冷月平均气温低于3的地区，外露的钢筋砼构筑物的砼应具有良好的抗冻性能，按下表采用：大气温度 抗冻等级最冷月平均气温低于10 F200最冷月平均气温在310 F150砼抗冻等级 Fi 系指龄期为 28d 的砼试件，在进行相应要求

3、冻融循环总次数 i 次作用，其强度降低不大于 25%，重量损失不超过5%。3最冷月平均气温在民用建筑热工设计规范GB 50176-93 中查取。如：北京 4.5 天津 4.0通化 16.1 石家庄 2.9承德 9.4 西安 0.9太原 6.5 本溪 12.2兰州 6.7 银川 8.9 基本上除东北、西北和华北的大部分地区外，其他地区均不需要考虑砼抗冻要求。二水、土压力计算1水压力按季节最高水位计算水压力，勘察报告中一般提出勘察期间地下水位，可根据勘察的季节及水位变化幅度确定计算水位，准永久值系数为 1.0。2土压力主动土压力系数 Ka 可按 1/3，地下水位以上土的重度取18kN/m3，地下水

4、位以下取土的有效重度，可按 10 kN/m3，准永久值系数为 1.0。3地面堆积荷载（作用于水池侧面）无特殊情况时，地面堆积荷载取 10 kN/m2，准永久值系数为40.5。4汽车荷载（作用于水池侧面）等代均布荷载见下表，准永久值系数为 0。荷载等级 等代均布荷载汽车10 级 10 kN/m2汽车15 级 12 kN/m2汽车20 级 15 kN/m25列车荷载（作用于水池侧面）若枕木在滑裂体（与水平面夹角 55斜面形成的滑裂体）以外，则不需考虑；否则按 60 kN/m2 等代均布荷载考虑，准永久值系数为0。上述均布荷载乘以主动土压力系数 Ka 后作为矩形分布的荷载作用于池壁上。三侧壁内力计算

5、1平长壁板5所谓平长壁板，即 LB/HB2（有顶板）或 LB/HB3（无顶板）的侧壁板。取 1m 宽截条按竖向单向受弯计算，下端为固接，上端为自由（无顶板时） 、铰接（有顶板或局部走道板） 。此时应考虑水平角隅弯矩，即验算构造水平筋能否满足水平角隅处的强度及裂缝宽度。水平向角隅处弯矩：Mcx=mcqHB2q均布荷载或三角形荷载的最大值（kN/m 2）mc 见下表：荷载类别 池壁顶端支承条件 mc自由 0.426均布荷载铰接 0.218自由 0.104三角形荷载铰接 0.0352深长壁板所谓深长壁板，即 HB/LB2 的侧壁板，6按两部分计算：从底板顶面算起，2L B 以上部分按水平单向受弯计算

6、，02L B 部分按双向板计算，从底板顶面算起 2LB 处视为自由边。3矩形水池除上述两种情况外，即介于平长、深长之间的壁板，按双向受弯计算，以计算手册或软件进行计算。4圆形水池池壁根据水池高度、半径及壁厚确定计算模型，见下表：H/S 圆柱壳内力计算模型H/S1 按竖向单向计算，类似于平板1H/S15 按壳体计算环向和竖向内力H/S15 顶端自由时，H/S 15 部分的圆柱，按无约束的自由圆柱壳计算薄膜内力H：圆柱壳池壁高度 S：圆柱壳的弹体特征系数， RhS76.0R：圆柱壳计算半径 h：池壁厚度计算可用水工结构手册图表人工计算，也可用 SAP 2000 软件进行计算。人工计算较繁琐，最好以

7、 SAP 2000 进行计算。四底板内力计算1长条水池（净长/净宽2）（1）池壁顶以上无荷载（如无冷却塔等）或荷载较小底板底面承受由侧壁传来的弯矩，分别按基本组合设计值和准7永久组合设计值计算配筋和裂缝宽度。底板顶面按构造配筋，即满足最小配筋率。按最小配筋率确定的钢筋面积：As= minbh， min 为 0.20%（C25） 、0.21%（C30）也可根据厚度查表，选取较小配筋，表中配筋率 = As/bh0，其一定 minh/h0， As/bh min，等同于 As/bh0 minh/h0。（2）池壁顶以上有荷载（如冷却塔等）底板以基底净反力按 1m 宽简支板计算，但要将壁板底部弯矩加到支座

8、处，以降低底板跨中弯矩，M z=ql2/8-MB。基底净反力包括壁板、顶板及上部冷却塔等设备自重，而不包括池内水重及底板自重。采用桩基时以桩的净反力作为集中力计算跨中弯炬，板边负弯矩等于壁板底部弯炬，跨中正弯矩以负弯矩抵消一部分。注意此处的负弯矩用作强度计算时，荷载分项系数为 1.0。2一般矩形水池（净长/净宽2）（1）池壁顶以上无荷载（如无冷却塔等）或荷载较小底板底面承受由侧壁传来的弯矩，分别按基本组合设计值和准永久组合设计值计算配筋和裂缝宽度。底板顶面按构造配筋，即最小配筋率和考虑超长时的构造纵筋。（2）池壁顶以上有荷载（如冷却塔等）底板以基底净反力按四边简支板计算，但要将壁板底部弯矩加到

9、支座处，以降低底板跨中弯矩。基底净反力包括壁板、顶板及上8部冷却塔等设备自重，而不包括池内水重及底板自重。跨中弯矩的计算采用下述方法：先根据静力计算手册按双向板计算跨中短向、长向弯矩Mx、M y，假定底板的长边与短边由壁板所传弯矩为 Mx0、M y0，则考虑支座负弯矩后的跨中弯矩按下式计算Mxx=Mx-mxx Mx0-mxyMy0Myy=My-myx Mx0-myyMy0mxx长边负弯矩在短向跨中的弯矩系数mxy短边负弯矩在短向跨中的弯矩系数myx长边负弯矩在长向跨中的弯矩系数myy短边负弯矩在长向跨中的弯矩系数上述系数见下表：WL1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7

10、 1.8 1.9 2.0mxx 0.160 0.214 0.266 0.318 0.366 0.412 0.454 0.494 0.528 0.562 0.592mxy 0.306 0.288 0.270 0.251 0.230 0.212 0.194 0.175 0.158 0.142 0.126myx 0.306 0.316 0.320 0324 0.324 0.318 0.314 0.308 0.300 0.294 0.288myy 0.160 0.106 0.074 0.047 0.022 0.018 0 0 0 0 0采用桩基时，以桩的净反力作为集中力计算跨中弯矩，板边负弯矩等于壁板

11、底部弯矩，跨中正弯矩以负弯矩抵消一部分。95圆形底板周边支座形式 半径 r 处的径向弯矩 半径 r 处的切向弯矩铰接 2)1(96qRMr 2)91(6qRMt 固接 7r 7tq1m 宽的板基底净反力（kN/m 2m） R圆板半径 r五配筋计算1弯矩计算中，水、土压力乘以荷载分项系数 1.27，地面堆积及车辆荷载产生的侧压力乘以荷载分项系数 1.4。池内有水，考虑池外土压力时，强度计算时的池外土压力荷载分项系数取 1.0；计算底板跨中弯矩时，若考虑侧壁弯矩的有力影响，则侧壁弯矩荷载分项系数取 1.0。2以基本组合的设计值弯矩计算配筋面积，可人工计算，也可以构件计算软件计算，应注意保护层厚度问

12、题，即钢筋合力点至壁边缘距离 as，见下表：钢筋摆放顺序 水平钢筋as（ mm）竖向钢筋as（ mm）水平钢筋在外 35 50(40)水平钢筋在内 55 40截面有效高度 h0=h-as （括号内数字用于水平筋为构造筋时）六裂缝宽度验算101先按配筋计算结果选配出钢筋的直径及间距，然后验算裂缝宽度。2裂缝宽度验算采用准永久组合值弯矩，水、土压力按标准值，地面堆积荷载按标准值的 0.5，汽车、列车荷载不考虑。3裂缝宽度限值轧钢、炼钢、炼铁等水处理设施： 0.25mm污水处理设施： 0.20mm4裂缝宽度计算按给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 50069-2002）附录 A 进行，现有 Exc

13、el 计算表格可用。5受力钢筋的保护层厚度：侧壁取 30mm，与污水接触取 35mm，当表面有水泥砂浆或涂料时可减少 10mm；底板取 40mm。受力筋可能是水平筋或竖筋。七侧壁、底板厚度拟定1侧壁厚度可参考下列表格初步拟定埋置情况 平面形状壁顶部边界条件埋深范围内有、无地下水水平长度/高度LB/HB深度平方/直径H2/D 壁厚有 H/20无 20 H/25有 H/25圆形无20H/30有 HB/12有板或梁 无2HB/15有 HB/10自由无2HB/12有 HB/15有板或梁 无 2 HB/18地下水池地下水池 矩形矩形自由 有 2 HB/1211无 HB/15有板或梁2 HB/12自由 2

14、 HB/10有板或梁 2HB/15地上水池矩形自由 2 HB/12注 1） 壁厚按 50 mm 的倍数取值，水池较深时应采用变厚度形式，壁厚在任何情况下不小于 250 mm。2） 按假定厚度试算，按强度或裂缝宽度确定的配筋率应在 0.30.8%之间，最好在 0.40.6%之间。若配筋率0.3% ，应减小厚度；若配筋率0.8%，应加大厚度。3） 控制裂缝宽度最好用提高配筋率的方法，而不用加大厚度的方法。2底板厚度底板厚度按壁厚的 1.21.5 倍，以 1.2 倍起算，与壁板类似，以配筋率控制。采用桩基时，为使桩与池壁中心线一致，应将底板外挑。八抗浮验算按最高地下水位计算底板底面的浮托力，不计池内

15、水重，以池壁、底板自重抵抗地下水浮托力，抗浮系数1.05。采用桩基时，可考虑加上桩的抗拔承载力特征值来抵抗浮托力。九工况组合1地下水池在池外水、土压力（包括地面荷载）作用下的计算，此时不考虑12池内水压力；在池内水压力作用下的计算，此时不考虑地面荷载及池外地下水的作用，但应以池外土压力抵消一部分池内水压力产生的弯矩，强度计算时，此时的土压力荷载分项系数取 1.0。2地上水池地上水池指埋深较小的水池，底板顶面位于地面以下1m，这种情况可只作在池内水压力作用下的计算。十构造要求1. 伸缩缝间距（m）地下水池（有覆土） 4030 非严寒、非寒冷地区顶面外露水池20 严寒、寒冷地区注：超出上表限值时，

16、以留后浇带或掺膨胀剂措施解决。2水平构造筋、敞口水池池顶构造筋见附表一、二；转角处钢筋构造见构造附图；3受力筋及构造筋尽可能采用直径较小的钢筋，钢筋间距尽可能100（转角处因钢筋搭接而加密除外） ，也200。4水平筋一般置于竖筋内侧，水池长度超过伸缩缝间距时水平筋置于竖筋外侧，这两种情况竖筋保护层厚度均为 30mm。当水平筋为主要受力筋时，水平筋置于竖筋外侧，此时水平筋保护层厚度为 30mm。附表一 水池水平构造配筋：13未超过伸缩缝间距时超过伸缩缝间距时壁厚或底板厚（mm）HRB 335备注250350 12200 12150400550 14200 12100600750 16200 14

17、1008001000 1610010501250161501810013001500 18150 20100附表二 敞口水池池壁顶面水平配筋：壁厚(mm) 250500 550700 750950 1000配筋HRB335 316 418 420 620U 型套箍高 2008200构造附图：侧壁转角处 侧壁交接处14侧壁、底板转角处 侧壁、底板交接处图中 l 按下列取值：相邻壁水平较小净跨长/4或中间壁水平净跨长/4 两者取较小值，并不小于 500 侧壁净高/4 十一按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值（附表三）1受力钢筋保护层厚度按 30 mm，当30mm 时，将强度弯矩值 M 乘以折减系数 0

18、.95（h600） 、0.98（ h600）进行折减；将裂缝宽度弯矩值 Mq 乘以折减系数 0.90（h700） 、0.95（h700） 。2强度控制的最大弯矩 M 系指按表中给定的配筋推算出的最大弯矩设计值，应与在水、土压力及地面活荷载、车辆荷载作用下的基本组合弯矩值对应，即考虑荷载分项系数。3裂缝控制的最大弯矩 Mq 系指裂缝宽度为 0.25 mm 时，按表中给定的配筋推算出的最大弯矩值，应与在水、土压力及地面活荷载作用下的准永久组合弯矩值对应，不计车辆荷载，并考虑地面活15荷载的准永久值系数 0.5。4设计人计算出两种弯矩后，先核实强度对应的弯矩值，满足后再核实裂缝对应的弯矩值，两项必须

19、都满足，即计算出的两项弯矩值必须都小于表中数值。5计算弯矩值应按钢筋直径从小到大顺序与表中最接近的弯矩值对应，查看配筋率，若0.3%或0.8%，则应考虑减小或加大侧壁或底板厚度。查表时，应首优先选用直径较小的钢筋，这样可在相同裂缝宽度下降低钢筋用量。6未列入表中的配筋，小直径钢筋属不满足最小配筋率，大直径钢筋属配筋率过大，前者不得采用，后者一般也不采用。7转角处钢筋间距可能变为50、75，可按100、150 的强度及裂缝控制的弯矩值分别乘以 1.5、1.8。附表三 按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值配筋（HRB335）强度控制的最大弯矩 M（kNm）裂缝控制的最大弯矩 Mq （kNm）壁、底板厚

20、度(mm)直径 间距 C25 C30 C25 C30配筋率(%)As/bh0200 35 35 31 31 0.26150 46 46 43 46 0.3512100 68 68 64 67 0.53200 47 47 41 44 0.36150 61 62 53 57 0.4814100 89 91 84 88 0.62250200 60 61 49 52 0.4716150 78 79 66 70 0.6316100 112 115 110 114 0.95150 57 58 55 55 0.2912100 84 85 78 83 0.43200 58 59 50 50 0.29150 7

21、7 77 67 72 0.3914100 112 114 101 105 0.59200 75 76 62 67 0.38150 98 99 81 86 0.5130016100 142 145 129 134 0.77配筋（HRB335）强度控制的最大弯矩 M（kNm）裂缝控制的最大弯矩 Mq （kNm）壁、底板厚度(mm)直径 间距 C25 C30 C25 C30配筋率(%)As/bh0200 93 94 73 77 0.49150 122 124 98 103 0.65300 18100 174 179 164 169 0.97150 69 69 58 58 0.2412100 101

22、102 95 101 0.36200 70 70 52 52 0.24150 92 93 82 89 0.3314100 135 137 118 125 0.49350 200 90 91 77 77 0.3217150 118 120 97 104 0.4316100 173 175 149 155 0.64200 112 113 88 95 0.41150 147 149 116 122 0.5518100 213 217 186 193 0.8212 100 118 119 113 121 0.31150 108 108 93 93 0.2814100 158 160 138 146 0

23、.42200 105 106 79 79 0.28150 139 140 115 124 0.3740016100 203 205 170 178 0.56配筋（HRB335）强度控制的最大弯矩 M（kNm）裂缝控制的最大弯矩 Mq （kNm）壁、底板厚度(mm)直径 间距 C25 C30 C25 C30配筋率(%)As/bh0200 131 132 106 111 0.35150 173 174 135 143 0.4718100 251 255 209 218 0.70200 160 162 120 128 0.44150 209 212 158 167 0.5840020100 302

24、308 257 266 0.8712 100 135 136 131 131 0.2714 150 123 124 95 95 0.2518100 181 183 158 169 0.37200 120 121 81 81 0.24150 159 160 135 140 0.3316100 233 235 192 203 0.49200 150 152 114 114 0.31150 198 200 155 166 0.4118100 289 293 233 244 0.62200 184 185 140 151 0.38150 241 243 180 191 0.5145020100 349

25、 355 284 294 0.77配筋（HRB335）强度控制的最大弯矩 M（kNm）裂缝控制的最大弯矩 Mq （kNm）壁、底板厚度(mm)直径 间距 C25 C30 C25 C30配筋率(%)As/bh012 100 152 153 134 134 0.2414 100 205 206 181 195 0.33150 179 180 143 143 0.2916100 263 266 216 229 0.43200 170 171 116 116 0.28150 223 225 178 191 0.3718100 327 331 259 272 0.55500200 207 209 157

26、 157 0.3419150 272 275 203 217 0.4620100 396 402 311 324 0.68200 248 250 180 193 0.41150 324 328 233 247 0.5522100 468 478 373 386 0.8314 100 228 229 206 212 0.30150 199 200 145 145 0.2616100 293 296 241 258 0.39200 189 190 118 118 0.25150 249 251 202 204 0.3355018100 365 369 286 302 0.50配筋（HRB335）强

27、度控制的最大弯矩 M（kNm）裂缝控制的最大弯矩 Mq （kNm）壁、底板厚度(mm)直径 间距 C25 C30 C25 C30配筋率(%)As/bh0200 231 232 160 160 0.31150 304 306 228 245 0.4120100 443 449 340 356 0.62200 276 279 204 211 0.37150 362 366 259 276 0.5055022100 525 534 404 420 0.7514 100 251 252 216 216 0.2716 100 323 326 269 289 0.3620200 208 209 120 1

28、20 0.23150 274 276 207 207 0.3018100 403 407 314 334 0.45200 254 256 163 163 0.28150 335 338 255 275 0.3720100 490 496 370 390 0.56200 305 307 214 214 0.34150 400 404 286 307 0.4522100 582 592 436 455 0.68200 387 391 265 285 0.4460025150 511 518 345 365 0.58配筋（HRB335）强度控制的最大弯矩 M（kNm）裂缝控制的最大弯矩 Mq （kN

29、m）配筋率(%)As/bh0壁、底板厚度(mm)直径 间距 C25 C30 C25 C3014 100 276 277 220 220 0.2516 100 357 359 299 322 0.33150 302 304 210 210 0.2818100 445 449 345 369 0.41200 280 282 165 165 0.26150 369 372 285 285 0.3465020100 542 548 402 425 0.5121200 336 338 217 217 0.31150 442 446 317 340 0.4122100 645 654 469 492 0.

30、62200 428 431 295 314 0.40150 560 567 376 400 0.5325100 810 825 592 616 0.8014 100 299 301 222 222 0.2316 100 387 389 326 326 0.30150 327 330 213 213 0.2518100 484 488 378 405 0.38200 304 305 167 167 0.24150 401 404 289 289 0.3170020100 589 595 435 463 0.47配筋（HRB335）强度控制的最大弯矩 M（kNm）裂缝控制的最大弯矩 Mq （kNm

31、）壁、底板厚度(mm)直径 间距 C25 C30 C25 C30配筋率(%)As/bh0200 365 367 220 220 0.29150 480 484 349 376 0.3822100 702 711 504 531 0.57200 464 468 318 318 0.37150 609 616 409 436 0.4970025100 884 899 630 657 0.7416 100 417 419 331 331 0.2822150 353 355 215 215 0.2418100 522 526 412 444 0.36150 432 435 292 292 0.2920

32、100 636 642 471 502 0.44200 393 395 222 222 0.27150 518 522 383 384 0.3522100 759 768 541 572 0.53200 501 505 322 322 0.34150 658 665 444 475 0.4675025100 957 973 670 701 0.6916 100 444 446 334 334 0.2680018 100 556 560 449 469 0.33配筋（HRB335）强度控制的最大弯矩 M（kNm）裂缝控制的最大弯矩 Mq （kNm）壁、底板厚度(mm)直径 间距 C25 C30

33、C25 C30配筋率(%)As/bh0150 461 463 295 295 0.2820100 678 685 508 544 0.41200 419 421 224 224 0.25150 552 556 388 388 0.3322100 810 819 580 615 0.50200 534 538 325 325 0.3280025 150 703 709 481 517 0.4323100 1024 1039 710 746 0.6516 100 474 477 337 337 0.2518 100 594 598 474 474 0.3120 150 492 495 297 29

34、7 0.2620 100 726 732 548 588 0.39200 447 450 226 226 0.23150 590 594 392 392 0.3122100 867 876 620 661 0.47200 571 575 328 328 0.30150 752 758 520 560 0.4185025100 1097 1113 753 794 0.61配筋（HRB335）强度控制的最大弯矩 M（kNm）裂缝控制的最大弯矩 Mq （kNm）壁、底板厚度(mm)直径 间距 C25 C30 C25 C30配筋率(%)As/bh018 100 632 636 478 478 0.30

35、150 523 526 300 300 0.2420100 773 779 589 635 0.37150 628 632 395 395 0.2922100 924 933 662 708 0.44200 608 612 330 330 0.2990025 150 801 808 561 572 0.3824100 1171 1186 797 843 0.57200 754 760 459 459 0.36150 990 1000 640 686 0.4828100 1437 1461 964 1010 0.7218 100 709 713 486 486 0.2620 100 867 87

36、3 658 658 0.33150 704 708 401 401 0.2622100 1038 1047 753 810 0.40200 682 686 335 335 0.26150 899 906 581 581 0.34100025100 1318 1333 891 948 0.51配筋（HRB335）强度控制的最大弯矩 M（kNm）裂缝控制的最大弯矩 Mq （kNm）壁、底板厚度(mm)直径 间距 C25 C30 C25 C30配筋率(%)As/bh0200 847 853 465 465 0.32150 1113 1124 730 787 0.431000 28100 1622 1

37、646 1063 1119 0.6418 100 785 789 492 494 0.2420 100 961 967 668 668 0.30150 780 784 406 406 0.2422100 1152 1161 852 879 0.361100 200 755 759 338 338 0.2325150 997 1004 588 588 0.3125100 1465 1481 993 1062 0.46200 939 945 471 471 0.29150 1236 1246 817 817 0.3928100 1806 1830 1169 1237 0.5820 100 1055

38、 1061 676 676 0.2722 100 1266 1275 890 890 0.33150 1095 1102 595 595 0.2825100 1612 1627 1103 1185 0.42200 1031 1037 476 476 0.27150 1359 1369 826 826 0.35120028100 1991 2015 1282 1364 0.53配筋（HRB335）强度控制的最大弯矩 M（kNm）裂缝控制的最大弯矩 Mq （kNm）壁、底板厚度(mm)直径 间距 C25 C30 C25 C30配筋率(%)As/bh0200 1330 1340 702 702 0.

39、35150 1746 1765 1076 1157 0.461200 32100 2538 2579 1580 1662 0.7020 100 1149 1156 683 683 0.2522 100 1380 1389 900 900 0.30150 1193 1200 600 600 0.2625100 1760 1775 1221 1302 0.3926200 1123 1129 480 480 0.25150 1482 1493 835 835 0.3328100 2176 2200 1402 1499 0.49200 1451 1461 708 708 0.32150 1907 19

40、25 1193 1230 0.43130032100 2780 2820 1705 1802 0.64注：1. 配筋率带下划线者为较适宜的配筋率。2. 较适宜的配筋率必须以计算弯矩值与表中弯矩值较接近为前提，即壁厚或底板厚较合适。3. 当厚度受某种弯矩（如支座处）控制已确定时，其他弯矩较小部位（如跨中）配筋应采用满足最小配筋率的较小配筋，而不应采用适宜配筋率的配筋。十二. 例题长条水池，截取 1m 宽侧壁，按下端固接、上端铰接进行计算。27荷载：土压力 qs=(181+104)1/319.33 kN/m水压力 qw10440 kN/m地面荷载产生的侧压力qm101/3=3.33 kN/m三种压

41、力产生的弯矩值：类别 部位 土压力弯矩Ms水压力弯矩Mw地面荷载弯矩Mm下端支座 36 53 10.4跨中 16.8 21 6支座基本组合弯矩值:M=( Ms +Mw)1.27+ Mm1.4=127.6 kNm 支座准永久组合弯矩值:Mq= Ms +Mw +0.5Mm=99.4 kNm28跨中基本组合弯矩值:M=( Ms +Mw)1.27+ Mm1.4=56.4 kNm跨中准永久组合弯矩值:Mq= Ms +Mw +0.5Mg=40.8 kNm将壁厚拟定为 400mm (HB/12)，按 C25 砼查表,支座外侧采用16150，按强度和裂缝宽度控制的弯矩最大值分别为 139、115 kNm，分别

42、127.6、99.4 kNm，满足要求。配筋率为 0.37%，较合适。跨中内侧选用 14150，弯矩值满足要求。此时厚度已定，因弯矩较小，应在满足最小配筋率的前提下采用较小配筋。上述为在池外水、土及地面荷载作用下的计算，还应进行在池内水压力作用下、而池外仅有土压力作用下的计算。此时，强度计算的池外土压力荷载分项系数取 1.0。两种压力产生的弯矩值：类别 部位 土压力弯矩Ms水压力弯矩Mw29下端支座 36 53跨中 16.8 21支座基本组合弯矩值:M=Mw1.27- Ms1.0=31.3 kNm 支座准永久组合弯矩值:Mq= Mw - Ms =17 kNm跨中基本组合弯矩值:M= Mw1.27- Ms1.0=9.9 kNm跨中准永久组合弯矩值: Mq= Mw - Ms =4.2 kNm池壁内侧选配的 14150 能满足本工况支座弯矩要求，外侧选配的 16150 更能满足本工况跨中弯矩要求。