1、 附录一： 泄洪冲砂闸及溢流堰的水力计算1.1 设计资料：根据设计任务书中提供的资料和该枢纽布置段的基本地形资料本工程中的河流属于山溪性河流天然来水量多集中在洪水季节，平时来水量仅占全年来水量的 10%；河水中泥沙含量较大尤其是伴随洪水中的泥沙较多；再根据其地形资料来看本工程布置段的地形坡度比较合适，因此在选择泄洪冲砂闸地板高程1852.40m。根据上述本工程中的泄洪冲砂闸为宽顶堰，堰顶高程 1852.40m，过闸水流流态为堰流。汛期通过闸室的设计洪水流量 =1088m3/s,校核洪水流 =1368 Q设 Q校m3/s。因为泄洪冲砂闸为宽顶堰所以尺寸拟定用堰流公式： 23HgmbQ- 为淹没系
2、数，取为 1.0；-为流量系数，因为是前面无坎的宽顶堰所以 m=0.385；m-为侧收缩系数，先假定为 1.0；H- 位总水头，初设阶段不考虑行进流速，即假设的堰上水头；b闸门净宽；来洪水时洪水将由溢流堰和泄洪冲砂闸两部分共同承担，这样可减去一部分闸孔的净宽并设置溢流侧堰初步拟定溢流堰为折线形实用堰。初步拟定溢流堰堰顶高程=进水闸设计流量的堰顶水头对应的水位+（0.2 0.3m）= 进水闸闸底高程 1853.60m +闸前水位 1.40m +超高 0.2m =1856.4m采用共同水位法和堰流公式计算两种工作情况下的特征洪水位：先假设一个水位，用堰流公式分别计算过堰流量和过闸流量，二者相加等于
3、实际流接近计算工作情况下的洪水流量时，该水位就为所求。因为泄洪冲砂闸为宽顶堰所以尺寸拟定用堰流公式： 23HgmbQ- 为淹没系数，取为 1.0-为流量系数，因为是前面无坎的宽顶堰所以 m=0.385；计算溢流堰时因为溢流堰为折线形实用堰 m=0.3.-为侧收缩系数，先假定为 1.0；H- 位总水头，初设阶段不考虑行进流速，即假设的堰上水头。b闸门净宽计算结果如附表 1-1，1-2（a）设计洪水情况下：洪水流量 Q=1018 m3/s。附表 1-1 设计洪水情况下泄洪冲砂闸水力计算表水位 (m) 过闸总流量（ m3/s) 过堰总流量 （m 3/s） 实际总流量（ m3/s）1855.8 101
4、8.9 35.1 1054（b）校核洪水情况下：洪水流量 Q=1368 m3/s附表 1-2 校核洪水情况下泄洪冲砂闸水力计算表水位 （m）过闸总流量 （ m3/s）过堰总流量 （m 3/s）实际总流量 （ m3/s）1856.3 1251.7 118.6 1370.3经过计算泄洪冲砂闸净宽 96m，溢流堰长度 95m，设计洪水位 1855.8m 校核洪水位 1856.30m。泄洪冲砂闸净宽为 96m，每孔取净宽 8m，边墩宽 0.8m ,中墩宽 1.0m 缝墩1m。 1.2 泄洪冲砂闸地板渗透稳定计算1）地板渗流计算1、确定地基计算深度（1）计算 eT水平投影长度 =10m，铅直投影长度 =
5、1.5m；0L0S因为 =6.675；0S所以 =0.5 10=5m；.5eTL所以地基不透水层的有效计算深度为 5.0m。（2）计算各段 Aa 阻力系数1：S=1.5m，T=5m；687.041.5.2301Ts2：L=0.75m，T=5m， ；12S0.15120.7XLT3：S=0.5m，T=5m， ；3.1460.45ln23 tsctgy4：L=8.5m，S 1 =0.5m，T=5m， 0.5m；2S1.3620.7XLT5：S=0.5m，T=5m， ；3.1460.45ln25 tsctgy6：L=0.75m，T=5m， ；12S0.15120.7XLT7：S=1.5m，T=5m；
6、(3)计算各段水头损失 ：ih总水头损失 =3.90m； ； 在Hii234.列表计算各段水头损失 hi； 附表 1-3 水头损失计算表：序号 1 2 3 4 5 6 70.687 0.150 0.100 1.360 0.100 0.150 0.6870.828 0.181 0.121 1.64 0.121 0.181 0.828（4）进出口水头损失值的修正1 进口处修正系数 ；1B；12.20.59BTS式中 S=1.5m,T=5m, =5m;代入得 =1.01；1B1 所以不用进行修正；2 出口处修正系数 2=3.5m， T=5m， S=1.5m；Tihi687.041.5.1237Ts=
7、0.8571.0，所以出口处要修正。2B出口段水头损失减小值为：H 7=0.828 0.857=0.710m；=0.828-0.710=0.118m；hH6=0.181+0.118=0.299（5）计算各角隅点的渗压水头并列表：附表 1-5 各角隅点渗压水头h1 h2 h3 h4 h5 h6 h73.0722.8912.7701.1301.0090.710 0 （6）绘制渗压水头分布图（7）闸底板水平段渗透坡降和渗流坡降的计算：1 闸底板水平段平均渗透坡降 ：xJ闸底板的轮廓线由 6 点至 11 点，水平投影 。mL50.8；2.0193.584.16LHJx2 出口处得出逸坡降 ：0J出口处
8、既 11 点至 12 点，渗透距离为 。mS50.1；.047.51.210 SHJ、 参见 SL2652001水闸设计规范0x所以满足允许渗透比降。1.3 泄洪冲砂闸地板抗滑稳定计算1.3.1 计算单元的确定根据水闸设计规范SL2652001 闸室稳定计算宜取相邻顺水流向永久缝之间的闸段为计算单元，选取中间两孔闸室作为计算单元。附图 1-4 计算单元选取示意图：1.3.2 承载力计算自重荷载：根据水工钢筋混凝土结构学中钢筋混凝土按线性分布荷载为 25 KN/m3。根据水闸的基本尺寸设计对其进行荷载计算。作用在水闸上的自重荷载有：底板： KNG75.2685.01.20.1闸墩： .13.4.
9、5闸门：根据水闸闸门为弧形露顶式 B 10m，所以42.03.0HBKGsbcHs设计水头；Kc材料系数，本工程取 1；Kb孔门宽度系数，本工程 Kb=0.472；H孔口高度；闸门： 42.03.0BKGsbc 吨16.4.9287.1203.0G=4.1610=41.6KN工作桥，交通桥及其梁： KN25.965.0319523.0419根据算出的闸门的数据参考闸门与启闭设备采用双吊点卷扬式型启闭机，该启闭机的自重为 2.55 吨。676启闭机：G=2.55*10=25.5KN根据 SL2652001水闸设计规范中应该选取不同的荷载组合作为不同的工况对闸室的稳定进行验算看闸室是否安全。第一种
10、工况选为完建无水的状况附表 1-6 泄洪闸荷载计算成果表（完建无水期）荷载名称 垂直力 M(KN)力臂L(M) 力矩 M0(KNM) -（顺时 针） +（逆时针）底 板 5106.25 0.00 0 0.00 0闸 墩 3712.5 0.00 0 0.00 0工作桥 926.25 0.00 2.5 0.00 2316.25交通桥 926.25 0.00 2 1852.5 0闸 门 41.6 0.00 2 0.00 83.2启闭机 25.5 0.00 2 0.00 51 10738.35 1852.5 2450.45完建无水工况下的闸室稳定计算根据 SL265-2001水闸设计规范中地基承载力公
11、式：WMAGPminax式中 完建无水期基底压力的最大和最小值， kPa；inax作用在闸室上的全部竖向荷载， （包括基础底面的上的扬G压力）KN；作用在闸室上的竖向和水平荷载对于闸底板垂直于水流M方向的形心轴的力矩（kN.m） ；闸室基底的面积（m 2） ；AW闸室基底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩（m 3） ；地基承载力不均匀性验算公式： minaxp根据计算结果，判断是否满足要求。KPap35.671905.19.8minax 2in根据 SL265-2001水闸设计规范野云沟河床多是漂石、卵、碎石、角石、砾砂及少量的粉土，粉砂胶结而成，所以属于中等坚实 取 2.0 0.21.
12、35.67minaxp所以满足要求第二种工况为上游为正常引水为下游无水的工况（此工况为最不利工况）正常当水期荷载计算及抗滑稳定验算：附图 15 水闸稳定计算水重作用力意图：2m45.1.0328.97.2水S水重： KNG64he.1)(32185.40P1P2附图 1-6 水闸稳定计算水平压力作用力意图：水平压力：KNghP8.1269.3105.6212KNghP05.7619.305.122me.93渗透压力： KN359102/17.0.3W）（浮托力： KN4.).35(计算结果列于表:附表 1-7 泄洪闸闸室荷载计算成果表(正常挡水期)垂直力 M（kN）水平力 P(kN)力矩 M0
13、(kNm)荷载名称 力臂(m) +（逆时针） （顺时针）闸室 10738.35水重 1832 1.5 27481216.8 1.3 1581.84上游水压力76.05 1.3 98.865浮托力 1045渗透压力 3591 12570.35 4636 1292.85 2748 1680.71合计7934.35 1292.85 1067.30根据 SL265-2001水闸设计规范中地基承载力公式：WMAGPminaxme.93式中 完建无水期基底压力的最大和最小值，kPa；minaxP作用在闸室上的全部竖向荷载， （包括基础底面的上的扬G压力）KN；作用在闸室上的竖向和水平荷载对于闸底板垂直于水
14、流M方向的形心轴的力矩（kN.m） ；闸室基底的面积（m 2） ；A闸室基底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩W（m 3） ；地基承载力不均匀性验算公式：minaxp根据计算结果，判断是否满足要求。 KPap26.481903.71.9minax2in不均匀系数验算0.21.26.48minaxP故满足要求。闸室基底面的抗滑稳定计算：根据 SL265-2001水闸设计规范中的闸室抗滑稳定计算公式：KPGf式中： 闸室与地基的摩擦系数；由张世儒 水闸查表 7-8.f作用在闸室上的全部竖向荷载，kN；G作用在闸室上的全部水平荷载，kN；P根据喀拉沟渠首的不同运行工况选最不利工况（上游为设计引水为时）对闸室抗滑稳定进行验算。因为喀拉沟河床多是漂石、卵、碎石、角石、砾砂，再根据 SL265-2001水闸设计规范表 7.3.10 取 0.4。f45.28.193740PGfKc因为喀拉沟渠首工程水闸为 3 级，根据 SL265-2001水闸设计规范在基本荷载工况下抗滑稳定安全系数为 。.cK所以，满足抗滑稳定要求。25.145.2ccK
