1、太原科技大学过程设备设计（论文）I课 程 设 计 任 务 书1设计目的：1) 使用国家最新压力容器标准、规范进行设计，掌握典型过程设备设计的全过程。2) 掌握查阅、综合分析文献资料的能力，进行设计方法和方案的可行性研究和论证。3) 掌握电算设计计算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠，且正确掌握计算机操作和专业软件的使用。4) 掌握工程图纸的计算机绘图。2设计内容和要求（包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等）：1原始数据设计条件表序号 项 目 数 值 单 位 备 注1 名 称 氮气储罐2 用 途 氮气储配站3 最高工作压力 2.5 MPa 由介质温度确定4 工作温度 -2048 5 公称
2、容积（Vg） 20 M36 工作压力波动情况 可不考虑7 装量系数(V) 0.98 工作介质 氮气9 使用地点 室外10 安装与地基要求 储罐底壁坡度 0.010.0211 其它要求管口表接管代号 公称尺寸 连接尺寸标准 连接面形式 用途或名称A 80 HG20592-1997 MFM 物料进管B 80 HG/T21514-2005 MFM 物料出管C 80 HG20592-1997 MFM 安全阀接口D 80 HG20592-1997 MFM 排污管E 80 HG20592-1997 MFM 放气管F 28 HG20592-1997 MFM 温度计接口G 28 HG20592-1997 MF
3、M 压力表接口H 450 HG20592-1997 MFM 人孔太原科技大学过程设备设计（论文）II课 程 设 计 任 务 书2设计内容1）设备工艺、结构设计；2）设备强度计算与校核；3）技术条件编制；4）绘制设备总装配图；5）编制设计说明书。3设计工作任务及工作量的要求包括课程设计计算说明书(论文) 、图纸、实物样品等：1）设计说明书：主要内容包括：封面、设计任务书、目录、设计方案的分析和拟定、各部分结构尺寸的设计计算和确定、设计总结、参考文献等； 2）总装配图设计图纸应遵循国家机械制图标准和化工设备图样技术要求有关规定，图面布置要合理，结构表达要清楚、正确，图面要整洁，文字书写采用仿宋体、
4、内容要详尽，图纸采用计算机绘制。太原科技大学过程设备设计（论文）III课 程 设 计 任 务 书4主要参考文献：1 国家质量技术监督局，GB150-1998钢制压力容器 ，中国标准出版社，19982 国家质量技术监督局， 压力容器安全技术监察规程 ，中国劳动社会保障出版社，19993 全国化工设备设计技术中心站， 化工设备图样技术要求 ，2000，114 郑津洋、董其伍、桑芝富， 过程设备设计 ，化学工业出版社，20015 黄振仁、魏新利， 过程装备成套技术设计指南 ，化学工业出版社，20026 国家医药管理局上海医药设计院， 化工工艺设计手册 ，化学工业出版社，19967 蔡纪宁主编， 化工
5、设备机械基础课程设计指导书 ，化学工业出版社，2003 年5设计成果形式及要求：1）完成课程设计说明书一份； 2）草图一张（A1 图纸一张）3）总装配图一张 (A1 图纸一张)； 系主任审查意见：签字： 年 月 日太原科技大学过程设备设计（论文）IV前 言本设计是针对过程设备设计这门课程所安排的一次课程设计，是对这门课程的一次总结，要综合运用所学的知识并查阅相关书籍完成设计。本设计的物料为氮气，它是一种无色无味气体。氮气作为一种重要的化工原料，应用广泛于氨氮的生产制造。分子式 N，密度 1.25g/L，熔点 63K，沸点75K，临界温度 126K。氮气通常不易燃烧且不支持燃烧。化学性质很稳定，
6、常温下很难跟其他物质发生反应，但在高温、高能量条件下可与某些物质发生化学变化，用来制取对人类有用的新物质。 设计基本思路：本设计综合考虑环境条件、介质的理化性质等因素，结合给定的工艺参数，按容器的选材、壁厚计算、强度核算、附件选择、焊缝标准的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、接管、管法兰、人孔接管、人孔接管补强、液位计、鞍座、焊接形式进行了设计和选择。设备的选择大都有相应的执行标准，设计时可以直接选用符合设计条件的标准设备零部件，也有一些设备没有相应标准，则选择合适的非标设备。各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。太原科技大
7、学过程设备设计（论文）V目 录1. 工艺设计 11.1. 存储量 11.2. 设备的选型及轮廓尺寸 12. 筒体及封头设计 22.1. 筒体材料设计 22.2. 圆筒设计 22.3. 封头厚度 23. 接管、法兰、垫片和螺栓的选择 23.1. 接管和法兰 23.2. 垫片的选择 23.3. 螺栓（螺柱）的选择 23.4. 人孔的选取 23.5. 人孔补强圈设计： 24. 容器支座 24.1. 制作所承受最大载荷 24.2. 鞍座选择 24.3. 支座的位置 24.4. 焊接机构设计 25. 附件选择 26. 整体布局 27. 强度校核 2结束语 2参考文献 2太原科技大学过程设备设计（论文）1
8、1. 工艺设计1.1.存储量盛装氮气的压力容器设计存储量W=Vt式中：W- 存储量， t；-装量系数；V-压力容器容积； t-设计温度下的饱和溶液的密度，t/m 3 已知压力容器的工作温度是-2048，取设计温度为 50，设计压力Pc=2.5MPa由气体状态方程：PV=nRT 得 PM=RT 查得，标准状况下氮气的密度 0=1.251 kg/m3设计温度下的密度 = 0Pc/P0 T0/T=26.094 kg/m3根据设计条件 W=V t=0.92026.094=469.692kg1.2.设备的选型及轮廓尺寸粗略计算内径： L=20m32D4i取 L/D=4,得 Di=1853mm 圆整为 1
9、900mm根据氮气的性质及设计条件，选用卧式椭圆形封头容器。就力学性能而言，半球形封头效果较好，但是冲压工艺较难，不易成型。根据 JB/T 4737-1995 选用 EHA 椭圆形封头公称直径DN/mm曲面高度 h/mm1直边高度 h/mm2内表面积A/m 2容积V/m 31900 500 25 4.0624 0.9687太原科技大学过程设备设计（论文）2图 1-1椭圆形封头压力容器体积 V=2V 封头+ D L=20m3 4 2i得 L=5750mm 圆整得 L=6000mmV 实 =2V 封头 + L=2 0.9687+ 1.92 6=20.79m324i100%=4%5% 可得 L=68
10、00mmV实 综上所述，筒体的公称直径为 Di=1900mm ，长度 L=6800mm。太原科技大学过程设备设计（论文）32. 筒体及封头设计2.1.筒体材料设计设计压力 ，工作温度 -2048aMPc5.2根据 GB6654 选用 16MnR 热轧钢 2.2.圆筒设计材料许用应力表得 16MnR 的 =163MPa ( )t16m3由钢制压力容器的焊接接头系数 值表，选择双面焊对接接头无损检测比例为 100%，所以 =1.00=14.68mmcti2PD取腐蚀裕度 ，负偏差mC2mC30.1设计厚度 d 68.4名义厚度 n1圆 整根据钢材标准规格 GB709-88 ，得：名义厚度为 18m
11、m 检查： , 没有变化，故取名义厚度 18mm 合适mn8t2.3.封头厚度标准椭圆形封头形状系数 k=1 mPDK63.14cti5.02取腐蚀裕量 ，负偏差mC2C1设计厚度 d63.名义厚度 n81圆 整据 JB/T 4737-1995 知， =18mmn检查： ， 没有变化，故取名义厚度 18mm 合适mn18t太原科技大学过程设备设计（论文）43. 接管、法兰、垫片和螺栓的选择3.1.接管和法兰氮气储罐应设置排污口，物料进口，物料出口，人孔，温度计口，压力表口，安全阀口，放空口。法兰公称压取 aNMP0.4根据压力容器与化工设备实用手册 a 时，可选接管公称通NMP0.4径 DN=
12、80mm。根据设计压力 paPc5.2，查 HG/T 20592-97钢制管法兰表 4-4，选用 PN=4.0MPa 带颈平焊法兰（SO） ，由介质特性和使用工况，查密封面型式的选用，表 3.0.2。选择密封面型式为凹凸面（MFM） ，压力等级为1.04.0MPa，接管法兰材料选用 16MnR。根据各接管公称通径，查表 4-4 得各法兰的尺寸。图 3-1带颈平焊钢制管法兰表 3-1法兰尺寸连接尺寸 法兰内径B1序号 名称公称通径DN钢管外 径B法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺栓孔数量n螺栓Th法兰厚度C法兰高度H法兰颈B 系列坡口宽度b法兰理论质量kg太原科技大学过程设备设计（论文）
13、5A 物料入口 80 89 200 160 18 8 M16 24 40 118 91 6 4.86B 物料出口 80 89 200 160 18 8 M16 24 40 118 91 6 4.86C 安全阀口 80 89 200 160 18 8 M16 24 40 118 91 6 4.86D 排污 口 80 89 200 160 18 8 M16 24 40 118 91 6 4.86E 放空 口 80 89 200 160 18 8 M16 24 40 118 91 6 4.86F 温度计口 28 32 105 75 14 4 M12 16 26 45 26 4 1.03G 压力表口
14、28 32 105 75 14 4 M12 16 26 45 26 4 1.03接管外径的选用以 B 国内沿用系列（公制管）为准，对于公称压力0.25PN25MPa 的接管，查 压力容器与化工设备实用手册普通无缝钢管，选材料为 16MnR。对应的管子尺寸如下如表：表 3-2 管子尺寸序号 名称 公称直径 管子外径 数量 管口伸 出量管子壁厚 伸长量质量（kg）A 物料进管 80 89 1 150 15 4.106B 物料出管 80 89 1 150 15 4.106C 安全阀管 80 89 1 150 15 4.106D 排污管 80 89 1 150 15 4.106E 放气管 80 89
15、1 150 15 4.106F 温度计管 28 32 1 100 8 0.474G 压力表管 28 32 1 100 8 0.4743.2.垫片的选择查钢制管法兰、垫片、紧固件 ，表 4.0.2-3 凹凸面法兰用 MFM 型垫片尺寸，根据设计压力为 Pc=2.5MPa，采用金属包覆垫片，选择法兰的密封面均采太原科技大学过程设备设计（论文）6用 MFM（凹凸面密封） 。金属材料为纯铝板 L3，标准为 GB/T 3880，最高工作温度 200，最大硬度 40HB。填充材料为非石棉纤维橡胶板，代号为 NAS，最高工作温度为 290。得对应垫片尺寸如表：图 3-2凹凸面型垫片 表 3-3垫片尺寸序号
16、名称 公称直径DN(mm)内径D1(mm)外径D2(mm)厚度(mm)A 物料进管 80 120 142 3B 物料出管 80 120 142 3C 安全阀管 80 120 142 3D 排污管 80 120 142 3E 放气管 80 120 142 3F 温度计管 28 45.5 61 3G 压力表管 28 45.5 61 33.3.螺栓（螺柱）的选择根据密封所需压紧力大小计算螺栓载荷，选择合适的螺柱材料。计算螺栓直径与个数，按螺纹和螺栓标准确定螺栓尺寸。选择螺栓材料为 Q345。查钢制管法兰、垫片、紧固件中表 5.007-9 和附录中标 A.0.1，得螺柱的长度和平垫圈尺寸：太原科技大学
17、过程设备设计（论文）7图 3-4双头螺柱图 3-5螺母表 3-4 螺栓及垫圈尺寸紧固件用平垫圈 mm序号 名称公称直径 螺纹 螺柱长d1 d2 hA 物料进管 80 M12 75 13 24 2.5B 物料出管 80 M16 100 17 30 3C 安全阀管 80 M16 100 17 30 3D 排污管 80 M16 100 17 30 3E 放气管 80 M16 100 17 30 3F 温度计管 32 M16 100 17 30 3G 压力表管 32 M16 100 17 30 33.4.人孔的选取查压力容器与化工设备实用手册 ，因筒体长度 7600mm6000mm，需开两个人孔，可选
18、回转盖带颈对焊法兰人孔。由使用地为太原市室外，确定人孔的公称直径 DN=450mm，以方便工作人员的进入检修。配套法兰与上面的法兰类型相同，根据 HG/T 21518-2005回太原科技大学过程设备设计（论文）8转盖带颈对焊法兰人孔 ，查表 3-1，由 PN=4.0MPa 选用凹凸面的密封形式MFM，采用 8.8 级 35CrMoA 等长双头螺柱连接。其明细尺寸见下图：图 4-1回转盖带颈对焊法兰人孔表 4-1人孔尺寸表密封面型式凹凸面MFMD 685 1b55 0d30公称压力 PN MPa4.0 1610 257 螺柱数量 20公称直径 DN450 1H270 A 390 螺母数量 40w
19、ds4802127 B 175 螺柱尺寸 19036Md 451.6 b 57 L 250 总质量 kg 278太原科技大学过程设备设计（论文）93.5.人孔补强圈设计：图 4-2补强圈3.5.1. 设计方法判别按 HG/T 21518-2005，选用回转盖带颈对焊法兰人孔，设：厚度附加量 C=2mm开孔直径 D=Di+2C=450+4=504mm则 =1900/3=633mm3Di故可以采用等面积法进行开孔补强计算。接管材料选用 16MnR 钢，其许用应力 atMP163根据 GB150-1998 中， )(2retfdA其中：壳体开孔处的计算厚度 m8.4接管的有效厚度 cntet 122
20、1强度削弱系数 63rrf则 27.48.145mA3.5.2. 补强范围3.5.2.1.补强有效宽度 B的确定：按 GB150 中有：dB9084521 mnt 5184212 m),ax(213.5.2.2.有效高度的确定外侧有效高度 的确定1h太原科技大学过程设备设计（论文）10根据 GB150-1998 中式 8-9，得：mdhnt 725.91451H301接 管 实 际 外 伸 高 度.),mi(211内侧有效高度 的确定h根据 GB150-1998 中式 8-9，得：4.9018452ntd0h22mi(,)3.5.2.3.有效补强面积根据 GB150 中式 8-10 式 8-1
21、3，A e=A1+A2+A3 分别计算如下： 3.5.2.3.1. 筒体多余面积 1A21 8.596.14-5-908)(2)( mfdBArete ）（）（3.5.2.3.1.1. 管的多余面积接管厚度：mPdctnit 3.521704.221 348.1)478.32(.79)()( mfChfhAretrte 3.5.2.3.1.2. 焊缝金属截面积焊角取 6.0mm22363m3.5.2.3.2. 补强面积Ae=A1+A2+A3=599.28+1382.3488+36=2017.6248mm2因为 AeA=4772.88mm 2，所以开孔需另行补强A4= A Ae=6664.72-
22、2017.6248=4647.1mm23.5.2.3.3. 补强圈设计太原科技大学过程设备设计（论文）11根据 DN450 取补强圈外径 。因为 B ，所以在有效补强范760mDD围。补强圈内径 d4823.5.2.3.4. 补强圈厚度：=A4( )=16.72mm 圆整取名义厚度为 18mmt根据 GB-150，JB/T4736-2002，补强圈焊接形式D 型， D 1=d0+(612) 。表 4-2补强圈补强及附件的选择接管公称直径 DN/mm 外径 D2 内径 D1 厚度 （ ）e.5n重量（Kg）450 760 482 18 36.3图 4-3补强圈太原科技大学过程设备设计（论文）12
23、4. 容器支座4.1.制作所承受最大载荷 54321mm其中 为 筒 体 质 量 kg.7891为 封 头 质 量22为 全 部 法 兰 及 附 件 质 量3 km24.3人 孔 质 量4mkg654水 压 试 验 时 水 重5 kgV17水实 际 则 kg428.50726548.37.82.79 总载荷 NmgQ9.9950kkN13.21 每 个 鞍 座 的 重 量4.2.鞍座选择由容器支座JB/T 4712.1-2007 Q=139.64kNmDg190选取轻型（A 型）鞍式支座 DN=1900mm 如图图 5-1 鞍式支座太原科技大学过程设备设计（论文）13表 5- 1 鞍座的结构尺
24、寸公称直径 DN 1900 腹板 2 10 b4 430允许载荷 Q/kN 295 l3 315 4 10鞍座高度 h 250 b2 190垫板e 80l1 1360 b3 260 螺栓间距 l2 1200b1 220筋板 3 8 螺孔/孔长 D/l 24/40底板 1 12 弧长 2330 重量 kg 160标记：JB/T 4712.1-2007 支座 A 2000FJB/T 4712.1-2007 支座 A 2000S4.3.支座的位置因为鞍座位置的要求为 A0.2L=1360mm,并尽量使 A0.5R.，综合考虑选择 A=484mm.4.4.焊接机构设计4.4.1. 焊接接头设计4.4.
25、1.1.筒体、封头与筒体的焊接形式由于筒体、封头与筒体焊接为 A 类、B 类，所以才用对接接头对接接头特点：受热均匀、受力对称、便于无损检测，焊接质量容易得到保证。4.4.1.2.管材与筒体、封头焊接采用带补强圈的角焊接4.4.1.3.管材与法兰相连接采用无补强圈的角焊接4.4.2. 坡口形式4.4.2.1.筒体、筒体与封头采用双 V形坡口4.4.2.2.接管与筒体太原科技大学过程设备设计（论文）144.4.2.3.接管与法兰4.4.2.4.焊条的选择表 5-1 焊条型号及牌号（JB/T 4709-2007）接头母材 焊条型号 焊条牌号16MnR+16MnR E5016 J506太原科技大学过
26、程设备设计（论文）155. 附件选择安全阀的选择由操作压力决定安全阀的公称压力，由操作温度决定安全阀的使用温度范围，所以由本设计的温度、压力、介质等基本参数选用弹簧封闭式安全阀CA41H-25.图 6-1安全阀太原科技大学过程设备设计（论文）166. 整体布局太原科技大学过程设备设计（论文）177. 强度校核钢制卧式容器 计算单位 太原科技大学计 算 条 件 简 图设计压力 p 2.5 MPa设计温度 t 50 筒体材料名称 16MnR(热轧)封头材料名称 16MnR(热轧)封头型式 椭圆形筒体内直径 Di1900 mm筒体长度 L 6800 mm筒体名义厚度 n 18 mm支座垫板名义厚度
27、rn 10 mm筒体厚度附加量 C 2 mm腐蚀裕量 C1 2 mm筒体焊接接头系数 1封头名义厚度 hn 18 mm封头厚度附加量 Ch 2 mm鞍座材料名称 16MnR鞍座宽度 b 220 mm鞍座包角 120 支座形心至封头切线距离 A 509 mm鞍座高度 H 250 mm地震烈度 低于 7 度太原科技大学过程设备设计（论文）18内压圆筒校核 计算单位 太原科技大学计算条件 筒体简图计算压力 Pc 2.50 MPa设计温度 t 50.00 C内径 Di 1900.00 mm材料 16MnR(热轧 ) ( 板材 )试验温度许用应力 163.00 MPa设计温度许用应力 t 163.00
28、MPa试验温度下屈服点 s 325.00 MPa钢板负偏差 C1 0.00 mm腐蚀裕量 C2 2.00 mm焊接接头系数 1.00厚度及重量计算计算厚度 = = 14.68PDcit2 mm有效厚度 e =n - C1- C2= 16.00 mm名义厚度 n = 18.00 mm重量 5789.44 Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 PT = 1.25P = 3.7500 (或由用户输入)t MPa压力试验允许通过的应力水平 TT 0.90 s = 292.50 MPa试验压力下圆筒的应力T = = 224.53 pDie.()2 MPa校核条件 T T校核结果 合格压
29、力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 2.722342eti()D MPa设计温度下计算应力 t = = 149.69cie2 MPat 163.00 MPa校核条件 t t结论 合格太原科技大学过程设备设计（论文）19左封头计算 计算单位 太原科技大学计算条件 椭圆封头简图计算压力 Pc 2.50 MPa设计温度 t 50.00 C内径 Di 1900.00 mm曲面高度 hi 500.00 mm材料 16MnR(热轧 ) (板材)设计温度许用应力 t 163.00 MPa试验温度许用应力 163.00 MPa钢板负偏差 C1 0.00 mm腐蚀裕量 C2 2.00 mm焊接接头系数 1
30、.00厚度及重量计算形状系数 K = = 0.9350162Dhi计算厚度 = = 13.68Pcitc205. mm有效厚度 e =n - C1- C2= 16.00 mm最小厚度 min = 5.70 mm名义厚度 n = 18.00 mm结论 满足最小厚度要求重量 582.37 Kg压 力 计 算最大允许工作压力Pw= = 2.92295205.teiKD MPa结论 合格太原科技大学过程设备设计（论文）20右封头计算 计算单位 太原科技大学计算条件 椭圆封头简图计算压力 Pc 2.50 MPa设计温度 t 50.00 C内径 Di 1900.00 mm曲面高度 hi 500.00 mm
31、材料 16MnR(热轧 ) (板材)设计温度许用应力 t 163.00 MPa试验温度许用应力 163.00 MPa钢板负偏差 C1 0.00 mm腐蚀裕量 C2 2.00 mm焊接接头系数 1.00厚度及重量计算形状系数 K = = 0.9350162Dhi计算厚度 = = 13.68Pcitc205. mm有效厚度 e =n - C1- C2= 16.00 mm最小厚度 min = 5.70 mm名义厚度 n = 18.00 mm结论 满足最小厚度要求重量 582.37 Kg压 力 计 算最大允许工作压力Pw= = 2.92295205.teiKD MPa结论 合格太原科技大学过程设备设计
32、（论文）21卧式容器（双鞍座） 计算单位 太原科技大学计 算 条 件 简 图计算压力 pC 2.5 MPa设计温度 t 50 圆筒材料 16MnR(热轧)鞍座材料 16MnR圆筒材料常温许用应力 163 MPa圆筒材料设计温度下许用应力 t 163 MPa圆筒材料常温屈服点 325 MPa鞍座材料许用应力 sa 170 MPa工作时物料密度 O 1000 kg/m3液压试验介质密度 T 1000 kg/m3圆筒内直径 Di 1900 mm圆筒名义厚度 n 18 mm圆筒厚度附加量 C2 mm圆筒焊接接头系数 1封头名义厚度 hn18 mm封头厚度附加量 Ch 2 mm两封头切线间距离 L685
33、0 mm鞍座垫板名义厚度 rn 10 mm鞍座垫板有效厚度 re 10 mm鞍座轴向宽度 b 220 mm鞍座包角 120 鞍座底板中心至封头切线距离 A 509 mm封头曲面高度 hi 500 mm试验压力 pT 3.75 MPa鞍座高度 H 250 mm腹板与筋板组合截面积 Asa 19480 mm2腹板与筋板组合截面断面系数 Zr 367704 mm3地震烈度 7圆筒平均半径 Ra 959 mm物料充装系数 o0.9太原科技大学过程设备设计（论文）22一个鞍座上地脚螺栓个数 1地脚螺栓公称直径 0 mm地脚螺栓根径 0 mm鞍座轴线两侧的螺栓间距 0 mm地脚螺栓材料太原科技大学过程设备
34、设计（论文）23支 座 反 力 计 算圆筒质量(两切线间) 5832.18sni1cLDm kg封头质量(曲面部分) 563.4672 kg附件质量 71.2483 kg封头容积(曲面部分) 8.97841e+08Vh mm3容器容积(两切线间) V = 2.12174e+10 mm3容器内充液质量工作时, 19095.7oVm4压力试验时, = 21217.4Tkg耐热层质量 05 kg总质量工作时, 2612654321mm压力试验时, 28247.8 kg单位长度载荷 34.104 36.8737qgLh43i qgLh43iN/mm支座反力128174 138584Fm12mF2113
35、8584ax,N筒 体 弯 矩 计 算圆筒中间处截面上的弯矩工作时= 1.405e+08LAhRLFM431/24i2a1压力试验= 1.5191e+08LhLT431/24i2a1 Nmm支座处横截面弯矩操作工况： -4.49447e+06LhARFM3412iia2 Nmm太原科技大学过程设备设计（论文）24压力试验工况：-4.85947e+06LhARFMT3412iia2太原科技大学过程设备设计（论文）25系 数 计 算K1=0.106611 K2=0.192348 K3=1.17069K4= K5=0.760258 K6=0.0156516K6=0.0128655 K7= K8=K9
36、=0.203522 C4= C5=筒 体 轴 向 应 力 计 算77.9627e2a12RMpe75.83381C3KMPa操作状态-3.04081ee2a1-0.5057132C4RpMPa-3.28609ea1T1M-0.54678224KMPa轴向应力计算水压试验状态115.671ea1TRpe113.369213MPa0.00158316ae094.A根据圆筒材料查 GB150 图 6-36-10 B = 150.005 MPa许用压缩应力150.005tac,mint150.005)9.0(ReLMPa应力校核 163 合格32， t| |,| | 150.005 合格14tac| |,| | 150.005 合格TT2 ,T3 0.9s = 292.5 合格MPa时( 时,ARm24L不适用)8.203683/42iea3hARFK MPa筒体和封头的切应力 时m圆筒中： ea封头中： h4RMPa
