微差爆破控制方案.doc

1、青岛市地铁 2 号线一期工程土建二标 01 工区微差爆破控制方案编 制： 审 核： 审 批： 中铁十四局集团有限公司青岛市地铁 2 号线一期工程土建二标 01 工区项目部2014 年 06 月目 录1 工程概况 .11.1 编制依据 11.2 工程概况 11.2.1 南京路站 .11.2.2 燕儿岛路站 .21.2.3 高雄路站 .22 施工方法 .32.1 暗挖隧道爆破施工 32.2 明挖车站基坑爆破施工 42.3 竖井施工 43 微差控制爆破及短循环进尺的影响 .44 爆破方案设计 .54.1 暗挖隧道爆破方案设计 54.1.1 暗挖隧道爆破方案设计 .54.1.2 暗挖车站爆破方案设计

2、124.2 明挖基坑爆破方案设计 .204.2.1 基坑石方爆破（浅孔控制爆破技术） 204.3 竖井爆破设计 .254.3.1 竖井微差爆破参数设计 254.3.2 竖井微差爆破安全检算 284.4 爆破施工动态管理 .304.3.1 萨道夫斯基公式 304.3.2 萨道夫斯基公式 Q、K、 动态管理 .305 施工计划 315.1 高雄路站 .315.1.1 施工人员 315.1.2 施工机具 315.1.3 每循环施工作业时间 325.1.4 施工进度 335.1.5 主要工程量数量表 335.2 燕高区间 .345.2.1 施工人员 345.2.2 施工机具 355.2.3 每循环施工

3、作业时间 355.2.4 施工进度 365.2.5 工程量数量表 365.3 外界因素 .375.3.1 高雄路站 375.3.2 燕高区间 386 建(构)筑物的爆破振动安全判据 406.1 爆破振动安全允许标准 .406.1.1 南京路站周边建（构）筑物 416.1.2 燕儿岛路站周边建（构）筑物 426.1.3 高雄路站周边建（构）筑物 426.1.4 南京路站燕儿岛路站区间周边建（构）筑物 .436.1.5 燕儿岛路站高雄路站区间周边建（构）筑物 .446.2 地下管线爆破振动安全判据 .456.2.1 南京路站高雄路站地下管线 .477 爆破减振控制措施 477.1 爆破地震效应安全

4、标准 .477.2 爆破振动衰减规律 .487.3 爆破地震效应控制思路 .487.4 辛家庄加油站附近爆破减振控制 .497.5 中空大直径直眼掏槽 .517.6 爆破试验 .527.7 加强炮眼堵塞 .527.8 起爆顺序与间隔时间 .527.9 爆破震动速度监测 .528 爆破振动监测 529 安全技术与防护措施 539.1 爆破安全规定 .539.2 爆破器材、起爆方法与起爆网路 .559.3 钻眼 .569.4 装药 .569.5 起爆、爆破后检查 .579.6 爆破警戒措施 .579.7 爆破飞石防护 .579.8 火工品保存购买和使用安全保证措施 .589.9 爆破施工安全保证措

5、施 .589.10 施工过程中防水措施 589.11 其他安全保证措施 599.12 意外事故预防措施 591微差爆破控制方案1 工程概况1.1 编制依据编制本工程爆破施工方案的依据如下：国务院中华人民共和国民用爆炸物品管理条例 ；国家标准局爆破安全规程 (GB6722-2003)；国家技术监督局土方与爆破工程施工及验收规范 (GBJ201-83)；国家技术监督局施工机械安全操作规程 ；爆破作业统一安全规程(GBJ201)；招标图及施工图；岩土工程勘察报告及现场踏勘资料；国家和地方颁布的其他有关技术法规和规范；行业内类似工程经验；1.2 工程概况青岛地铁 2 号线标 1 工区包含 3 站 2

6、区间，即南京路站、燕儿岛路站、高雄路站及南京路站燕儿岛路站区间（南燕区间 840m）和燕儿岛路站高雄路站区间（燕高区间 610m。1 工区线路西起南京路、东至高雄路，沿香港中路线路下方敷设，起点里程YCK31+094.060 ，终点里程 YCK33+144.960，线路总长 2050.9m。工区线路示意图如下：南京路站燕儿岛路站 高雄路站南燕区间燕高区间1.2.1 南京路站2南京路站位于香港中路与南京路十字交叉路口下方，地处青岛商业中心地带，车站位于商业金融繁华地带，人流、车流密集。站位西北侧为家乐福超市（与明挖基坑最近水平距离为 38.4m） ，东北侧为在建鲁商银座中心（与明挖基坑最近水平距

7、离为 31m） ，站位西南侧旗舰大厦（与明挖基坑最近水平距离为 37.1m）和招银大厦（与明挖基坑最近水平距离为 35.4m） ，东南侧为青岛国际新闻中心（与明挖基坑最近水平距离为27.2m） ，家乐福超市和鲁商银座设有公交车站-浮山所站。本站为地下双层岛式站台车站，站台宽 12m，车站主体采用双柱两层框架结构，车站主体外包总长 192.7m，标准段宽 20.7m，车站起点里程为 YCK31+94.860，终点里程为 YCK31+287.660，有效站台中心里程为 YCK31+171.760。车站共设 AD 四个出入口，1 号、2 号两组风亭和一个消防疏散出入口。采用半铺盖顺筑法施工，岛式站台

8、，结构主体为矩形断面。见附图：南京路周边环境及施工场地示意图。1.2.2 燕儿岛路站燕儿岛路站位于香港中路与燕儿岛路交叉口东侧，香港中路下方，站位于商业金融繁华地带，人流、车流极大，道路市政管线密集。站位西北侧为影视大酒店（与明挖基坑最近水平距离为 39.7m） ，新华书店（与明挖基坑最近水平距离为 29.3m）及麦凯乐青岛总店（与明挖基坑最近水平距离为 33m） ，东南侧为城市空间酒店（与明挖基坑最近水平距离为 20.2m） ，南侧为爱舍空间酒店及泰山基业（与明挖基坑最近水平距离为24.8m） ，西南侧位维多利亚酒店（与明挖基坑最近水平距离为 15.7m） 。本站为地下双层岛式站台车站，站台

9、宽 12m，车站主体采用双柱两层框架结构，车站主体外包总长 193m，标准段宽 20.7m，车站起点里程为 YCK32+135.060，终点里程为YCK32+328.060，有效站台中心里程为 YCK32+209.760。车站共设 AD 五个出入口，1号、2 号两组风亭和一个消防疏散出入口。采用明挖法施工，主体结构为矩形断面。见附图：燕儿岛周边环境及施工场地示意图。1.2.3 高雄路站高雄路站主体结构位于香港中路、高雄路与江西路三条道路交叉路口，车站沿香港中路东西走向，为地下两层岛式车站。站位所处位置现状道路交通流量较大，香港中路在交叉路口以西为双向八车道，路口以东为单向四车道，江西路为双向四

10、车道，高雄路为双向五车道。车站周边多为多层砖混结构建筑物，车站西北角为 28 层浅水湾国际公寓（与明挖竖井最近水平距离为 13.6m） ；车站东北侧为金玉堂酒店（与暗挖车站最近3水平距离为 6.6m） ；车站东南侧为穿德宝花园酒店；车站东半部南侧现状为一处施工中的深基坑工程（与暗挖车站最近水平距离为 6.9m） ，基坑底部与高雄路站主体结构拱顶高程大致相同；车站主体中部位置南侧为辛家庄加油站（房屋与暗挖车站最近水平距离为 9m） ；车站西南侧为丽晶大酒店（与明挖竖井最近水平距离为 14m） 。本站为地下双层岛式站台车站，站台宽 12m，车站主体采用圆拱直墙两层框架结构，车站主体外包总长 208

11、m，标准段宽 18.4m，车站起点里程为 YCK32+936.96，终点里程为 YCK33+144.960，有效站台中心里程为 YCK32+209.760。车站共设 AC 五个出入口，1、2、3 号三组风亭和一个消防疏散出入口。采用暗挖法施工，1#、2#风井作为主体开挖通道，主体结构为拱顶直墙断面。见附图：高雄路周边环境及施工场地示意图。2 施工方法2.1 暗挖隧道爆破施工燕儿岛路站高雄路站区间采用暗挖施工，根据围岩分级情况，暗挖隧道采用“台阶法”施工，具体施工方法如下：根据设计工法组织开挖施工，按照格栅支护间距安排每一开挖循环进尺；每一开挖循环先超前支护采用小导管注浆，在地质不良段采用深孔注

12、浆进行地层加固；地层加固完成后，根据爆破方案设计组织爆破施工，严格按照爆破参数进行控制；爆破完成后进行细致的危石清理及盲炮排除，确认安全后进行土石方清运，清运结束立即组织初期支护施工，按照设计参数安装型钢、格栅、钢筋网、打设锚杆、喷射砼，完成一个循环的开挖工作。隧道开挖应严格按照“短进尺、弱爆破、强支护，快封闭”的方针作业，减少对围岩的扰动，减少对周围建筑物的振动影响。根据施工监测情况及地质超前预报，开挖方法可做适当调整。确定开挖轮廓时，应充分预留围岩变形量，并通过施工监测及时加以调整。当地质条件与地质勘察报告差别较大时，应及时通知有关单位，会同解决,软弱地质应加强设计支护参数。为保证小净距隧

13、道的施工安全，左右导洞隧道掌子面其前后开挖面错开不应小于15m。同一条隧道相对开挖，当两工作面相距 20 m 时应停挖一端，另一端继续开挖，并做好测量工作，及时纠偏，其中线贯通允许偏差为：平面位置30mm，高程20mm。4横洞与正洞相连或变断面、交叉点等部位开挖时，应采取加强措施。开挖后应及时及进对初支背后空隙进行注浆回填，保证处置背后密实。隧道开挖过程前，做好超前地质预报，开挖过程中应进行地质描述并做好记录与地质预报对比，地质差异较大应进行超前地质勘探；开挖后应加强监控量测。爆破过程中密切监测重要建（构）筑物震速（v） ，计算出 k、 值，以确定后续爆破施工装药量 Q。2.2 明挖车站基坑爆

14、破施工南京路站、燕儿岛路站采用明挖法施工，明挖车站基坑采用机械和人工修边相结合的方式进行，机械可挖性较好的土体采用挖机直接挖除，进入岩层后采用“浅孔控制爆破”进行开挖。根据南京路站和燕儿岛路站施工组织安排，基坑开挖总体上自一端开挖、由上至下分层、分台阶开挖，并且边开挖边布置内支撑梁，所以爆破方案的制定应同开挖方案相匹配。基坑在开挖要点是“分层、分步、对称、平衡、限时” ，遵循“竖向分层、纵向分区分段、先支后挖”的施工原则。2.3 竖井施工高雄路站、燕儿岛路站高雄路站区间为暗挖工程，采用风井、施工竖井作为施工通道；竖井上部采用机械配合人工进行开挖，进入岩层后采用“微差松动爆破工艺”进行爆破开挖，

15、开挖进尺与格栅支护间距一致。3 微差控制爆破及短循环进尺的影响根据地铁公司文件，每循环只能安装一榀钢架格栅，格栅间距设计为 0.5m 和0.75m,同时主体结构和附属结构开挖爆破距离周边建筑物不足 30m 的地段必须采用微差控制爆破进行施工，施工现场严格按照“密布眼、弱爆破”分部微差控制爆破进行施工已减少爆破震动对周围建筑物及其他管线的影响。对比开工前评审的爆破方案，由于爆破进尺的缩短使得循环次数增加，目前高雄路站 IV 级、V 级围岩每循环进尺 0.5m，燕高区间 IV 级围岩每循环进尺 0.75m，V 级围岩每循环进尺 0.5m，这样大大增加了项目部的各项成本费用，增加的费用如下：1.造成

16、机械设备不能正常连续施工，机械设备每次进行吊运及转场频繁，不能有效的正常施工；2.由于采用密布眼，短循环进尺造成施工人员钻孔作业时间增加，同时作业人员的班次也进行了调整，使得作业人员的费用比正常情况下增加；53.受施工循环进尺限制使得施工工期延长造成管理费用和机械费用（租赁费或折旧费）增加；4.由于密布眼、短循环进尺使得单方岩石爆破炸药和雷管的消耗量增加，钻孔利用率降低；5.由于夜间扰民不能组织正常的施工生产，造成管理人员和作业人员的待工；6.由于场地狭小，造成出渣困难，工序交叉影响工期。总之，由于循环进尺减小和采用微差控制爆破，造成项目部增加了不必要的费用。4 爆破方案设计4.1 暗挖隧道爆

17、破方案设计区间隧道及车站开挖爆破总体设计思想是采用微差爆破，核心采用控制爆破，掏槽采用抛掷爆破，尽可能减轻对围岩和周围构筑物的扰动，维护围岩自身稳定性，达到良好的轮廓成形。区间暗挖隧道主要围岩为、级围岩，隧道部分地段穿越断层及破碎带。区间正洞隧道开挖采用“台阶法“。高雄路站风道及车站主体主要为、级围岩，部分地段穿越断层及破碎带开挖采用，开挖方法主要采用 “双侧壁导坑法” 。4.1.1 暗挖隧道爆破方案设计4.1.1.1 爆破施工工艺选定根据施工环境及地勘揭露围岩情况，区间暗挖隧道主要围岩为、级围岩，隧道部分地段穿越断层及破碎带，区间正洞开挖采用台阶法施工，人防段采用 CD 法施工，爆破开挖掘进

18、。考虑爆破方式、岩石岩性及排渣要求等因素，选定采用微差爆破。4.1.1.2 爆破器材选定与需求计划（1）炸药品种的选用炸药品种与炸药的爆破震动速度有直接影响。根据本工程地质、水文条件及施工环境状况，选用防水效果好的乳化炸药，详细规格如下表所示：名 称孔径(mm)直径(mm)长度(mm)单重(g) 形状与包装 备 注乳化炸药 40 32 200 150圆柱状、塑装或牛皮纸包装24kg/箱包装（2）雷管品种的选用爆破震动速度的大小与同时起爆的炸药量有关，设计中要使每段雷管的起爆时差适6当加大，防止前后段震动波的叠加，并在实际施工中根据试爆效果逐步调整段别，严格控制单段最大一次起爆量，保证合理的起爆

19、时差，以达到降震的目的。本工程选用毫秒延期雷管，低段跳段使用。详细选用参数如下：名 称直径(mm)长度(mm)尾线(m) 形状与包装 备 注导爆管毫秒延期雷管 5 60 7 金属壳 10 发/扎包装（3）起爆器选择选用 YJGN-500 型高压起爆器。4.1.1.3 爆破设计与安全验算1 爆破设计1)爆破参数基准取值(1)炮孔直径（d）d = 3840mm，取 d=40mm，采用 40 一字型合金钻头钻眼。(2)最小抵抗线（w）w =（ 720 ）d，根据类似工程控爆经验，系数取 12.5，则：w = 1040 = 500mm。(3)炮孔间距（）=（0.61.4）w，取值 600mm。(4)炮

20、孔排距（b）b = 0.8 = 480mm，取值 500mm。(5)最大段发装药量计算（Q）针对施工场地周围环境的实际情况，控制爆破震速不大于 1.5cm/s。进行验算如下：Q=R3*V3/a/K3/a式中：Q-最大段发装药量，爆破设计最大段发装药量；V-爆破引起的震速 cm/s；R-爆源中心到震速控制点的距离，取 R = 15.0m，距离区间最近的琴岛大厦距隧道外缘为 20m，离隧道较近的管线为 15m） ；k-与介质特性、爆破方式、爆破条件等因素有关的系数，根据青岛地区介质特性及以往工程经验，取 K = 210；7-与传播途径、地质、距离、地形等因素有关的系数，根据青岛地区介质特性及以往工

21、程经验，取 1.80；将上述数值带入公式，得 Q=1.44kg(6)炮孔深度（L）依据循环进尺，炮孔利用率按 0.9 计，取 L = L0/0.9。L0循环进尺，根据最大装药量，确定 L0=0.5m（实际施工中应根据围岩条件等各种因素确定药量及循环进尺） 。计算取值 L=0.6m。2)炮孔布置和掏槽形式炮孔布置采用线形布置和线形起爆。由于炮孔深度较小，采用楔形掏槽。这种掏槽与直眼掏槽比，充分利用了临空面，阻力小，且有利于线形布孔和起爆。详见下图8台阶法开挖爆破设计图CD 法开挖爆破设计图93)单循环钻爆参数经计算分析，台阶法开挖上、下台阶断面单循环钻爆参数统计详见表所示。台阶法上、下台阶单循环

22、钻爆参数表上台阶断面（爆破一分区）开挖部位 炮眼名称 段别 炮眼深度（m）每孔装药量（kg）炮孔个数 小计装药量（kg）1 0.8 0.45 3 1.35掏槽眼3 0.8 0.45 3 1.355 0.6 0.3 4 1.27 0.6 0.3 4 1.28 0.6 0.3 4 1.29 0.6 0.3 4 1.210 0.6 0.3 4 1.2掘进眼11 0.6 0.3 4 1.212 0.6 0.15 8 1.213 0.6 0.15 8 1.2周边眼14 0.6 0.15 8 1.215 0.6 0.3 3 0.916 0.6 0.3 3 0.9区间正洞底 眼17 0.6 0.3 3 0.

23、9炮眼数量合计 63 个循环进尺总装药量 16.2kg循环进尺爆破方量 15.5m3循环进尺炸药单耗 1.05kg/m3下台阶断面（爆破二分区）开挖部位 炮眼名称 段别 炮眼深度（m）每孔装药量（kg）炮孔个数 小计装药量（kg）1 1.18 0.3 4 1.23 1.18 0.3 4 1.25 1.18 0.3 4 1.27 1.18 0.3 4 1.28 1.18 0.3 4 1.29 1.18 0.3 4 1.210 1.18 0.3 4 1.211 1.18 0.3 4 1.212 1.18 0.3 4 1.213 1.18 0.3 4 1.2掘进眼14 1.18 0.3 3 0.91

24、5 1.18 0.15 8 1.216 1.18 0.15 8 1.217 1.18 0.15 6 0.9区间正洞周边眼18 1.18 0.15 6 0.9炮眼数量合计 71 个循环进尺总装药量 17.1kg循环进尺爆破方量 20m3循环进尺炸药单耗 0.85kg/m310CD 法开挖上、下导洞的两侧采用相同的爆破参数，单侧单循环钻爆参数统计详见下表所示。CD 法上、下导洞单循环钻爆参数表上导洞单侧断面（爆破一分区）开挖部位 炮眼名称 段别 炮眼深度（m）每孔装药量（kg）炮孔个数 小计装药量（kg）1 0.8 0.45 3 1.35掏槽眼3 0.8 0.45 3 1.355 0.6 0.3

25、3 0.97 0.6 0.3 3 0.98 0.6 0.3 4 1.29 0.6 0.3 4 1.210 0.6 0.3 3 0.911 0.6 0.3 3 0.912 0.6 0.3 3 0.913 0.6 0.3 3 0.9掘进眼14 0.6 0.3 4 1.215 0.6 0.15 9 1.35周边眼16 0.6 0.15 9 1.3517 0.6 0.3 4 1.2区间正洞底 眼18 0.6 0.3 4 1.2炮眼数量合计 62 个循环进尺总装药量 16.8kg循环进尺爆破方量 16.88m3循环进尺炸药单耗 1.00kg/m3下导洞单侧断面（爆破二分区）开挖部位 炮眼名称 段别 炮眼

26、深度（m）每孔装药量（kg）炮孔个数 小计装药量（kg）1 1.18 0.3 4 1.23 1.18 0.3 4 1.25 1.18 0.3 3 0.97 1.18 0.3 4 1.28 1.18 0.3 4 1.29 1.18 0.3 4 1.210 1.18 0.3 4 1.211 1.18 0.3 4 1.212 1.18 0.3 3 0.913 1.18 0.3 3 0.9掘进眼14 1.18 0.3 4 1.215 1.18 0.3 3 0.916 1.18 0.3 3 0.917 1.18 0.3 4 1.218 1.18 0.15 6 0.919 1.18 0.15 6 0.9区

27、间正洞周边眼20 1.18 0.15 9 1.35炮眼数量合计 72 个循环进尺总装药量 18.45kg循环进尺爆破方量 20.76m311循环进尺炸药单耗 0.88kg/m32 装药结构所有爆破孔均采用连续底部装药结构，炮泥堵塞长度不小于 500mm，装药结构详见下图所示。3 起爆顺序爆破采取全断面一次起爆，按照分区分段原则的爆破顺序为先起爆掏槽眼、再起爆掘进眼、其次周边眼、最后起爆底眼（翻渣眼） 。4 起爆网络采用并串联联合起爆，最大段发药量为 2.7kg，起爆网络详见下图所示(并串联联合起爆网络示意图)。5 起爆方式选用高性能起爆器，起爆雷管选用导爆管雷管，采用高效能电子激发式起爆器起爆

28、。4.1.1.4 安全检算单段最大装药量根据爆破震速的大小确定。控制基准按爆破规范和相关文件中规定的对地面建筑爆破震速允许值控制：序号 保护对象类别 安全允许振速（ cm/s）并 串 联 联 合 起 爆 网 络 示 意 图起 爆 雷 管导 爆 管爆 孔 1段 起 爆 器3段 5段 7段 9段 1段12炮孔直径（d）：d =3840mm，本工程取 d =40mm。最小抵抗线（w）：w =（720）d，根据类似工程的控爆经验，系数取 12.5，14则：w = 12.540= 500mm，取 w =500mm。炮孔间距（）：=（0.61.4）w = 500mm。炮孔排距（b）：b = 500 mm炮

29、孔深度（L）：依据循环进尺，炮孔利用率按 0.6 计，取 L = L0/0.6，L0循环进尺 0.5m（实际施工中根据围岩条件、爆破振动等各种因素确定循环进尺） ，L =0.8m。4.1.2.4 炮孔布置和掏槽形式炮孔布置采用线形布置和线形起爆。由于炮孔深度较小，采用楔形掏槽。这种掏槽与直眼掏槽比，充分利用了临空面，阻力小，且有利于线形布孔和起爆。4.1.2.5 炮孔布置和掏槽形式炮孔布置采用线形布置和线形起爆。由于炮孔深度较小，采用楔形掏槽。这种掏槽与直眼掏槽比，充分利用了临空面，阻力小，且有利于线形布孔和起爆。车站主体开挖炮孔平面布置见下图。说明：上半断面、部的炮孔布置、单循环参数及雷管段

30、位布置相同，下半断面15、部的炮孔布置、单循环参数及雷管段位相同，、部的炮孔布置、单循环参数及雷管段位相同，由于中部断面较大，可分成两步进行爆破施工。4.1.2.6 单循环钻爆参数经计算分析，高雄路车站主体每部阶断面单循环钻爆参数统计详见下表所示。（1）车站主体上半断面单循环爆参数如下：主体拱盖上半断面（爆破部）开挖部位 炮眼名称 段别 炮眼深度 （m） 每孔装药量 （kg） 炮孔个数 小计装药量 （kg）掏槽眼 1 0.8 0.45 8 3.63 0.6 0.3 10 35 0.6 0.3 6 1.87 0.6 0.3 6 1.88 0.6 0.3 7 2.19 0.6 0.3 8 2.41

31、0 0.6 0.3 8 2.411 0.6 0.3 8 2.412 0.6 0.3 9 2.713 0.6 0.3 10 314 0.6 0.3 10 3掘进眼15 0.6 0.3 10 316 0.6 0.15 15 2.2517 0.6 0.15 15 2.25车站主体周边眼18 0.6 0.15 17 2.55炮眼数量合计 147 个循环进尺总装药量 38.25kg循环进尺爆破方量 32.6m循环进尺炸药单耗 1.17kg/m主体拱盖上半断面（爆破中部上侧）开挖部位 炮眼名称 段别 炮眼深度 （m） 每孔装药量 （kg） 炮孔个数 小计装药量 （kg）掏槽眼 1 0.8 0.45 8 3

32、.63 0.6 0.3 10 35 0.6 0.3 10 37 0.6 0.3 8 2.49 0.6 0.3 8 2.411 0.6 0.3 8 2.4掘进眼13 0.6 0.3 8 2.4车站主体掘进眼 15 0.6 0.3 8 2.41617 0.6 0.2 14 2.8周边眼19 0.6 0.15 22 3.3炮眼数量合计 104 个循环进尺总装药量 27.7kg循环进尺爆破方量 33.7m3循环进尺炸药单耗 0.82kg/m3主体拱盖上半断面（爆破中部下侧）开挖部位 炮眼名称 段别 炮眼深度 （m） 每孔装药量 （kg） 炮孔个数 小计装药量 （kg）1 0.6 0.25 13 3.2

33、53 0.6 0.25 13 3.255 0.6 0.25 13 3.257 0.6 0.25 13 3.259 0.6 0.25 13 3.2511 0.6 0.25 13 3.25掘进眼13 0.6 0.25 13 3.25车站主体周边眼 15 0.6 0.25 13 3.25炮眼数量合计 104 个循环进尺总装药量 26kg循环进尺爆破方量 34.2m3循环进尺炸药单耗 0.76kg/m3（2）车站主体下半断面单循环爆参数如下：主体下半断面（爆破部）开挖部位 炮眼名称 段别 炮眼深度 （m） 每孔装药量 （kg） 炮孔个数 小计装药量 （kg）1 0.6 0.2 9 1.83 0.6 0

34、.2 9 1.85 0.6 0.2 17 3.47 0.6 0.2 17 3.49 0.6 0.2 17 3.411 0.6 0.2 16 3.2掘进眼13 0.6 0.2 16 3.215 0.6 0.15 15 2.25车站主体周边眼17 0.6 0.15 15 2.25炮眼数量合计 131 个循环进尺总装药量 24.7kg循环进尺爆破方量 36.6m循环进尺炸药单耗 0.67kg/m主体拱盖下半断面（爆破部）开挖部位 炮眼名称 段别 炮眼深度 每孔装药量 炮孔个数 小计装药量17（m） （kg） （kg）1 0.6 0.2 8 1.63 0.6 0.2 8 1.65 0.6 0.2 8

35、1.67 0.6 0.2 9 1.89 0.6 0.2 9 1.8掘进眼11 0.6 0.2 9 1.8车站主体周边眼 13 0.6 0.15 17 2.55炮眼数量合计 98 个循环进尺总装药量 12.75kg循环进尺爆破方量 20.2m3循环进尺炸药单耗 0.63kg/m3主体下半断面（爆破部）开挖部位 炮眼名称 段别 炮眼深度 （m） 每孔装药量 （kg） 炮孔个数 小计装药量 （kg）1 0.6 0.2 15 33 0.6 0.2 14 2.85 0.6 0.2 14 2.87 0.6 0.2 14 2.89 0.6 0.2 13 2.6掘进眼11 0.6 0.2 13 2.613 0

36、.6 0.15 13 1.95车站主体周边眼15 0.6 0.15 14 2.1炮眼数量合计 110 个循环进尺总装药量 20.65kg循环进尺爆破方量 33.3m循环进尺炸药单耗 0.62kg/m主体拱盖下半断面（爆破部）开挖部位 炮眼名称 段别 炮眼深度 （m） 每孔装药量 （kg） 炮孔个数 小计装药量 （kg）1 0.6 0.2 9 1.83 0.6 0.2 9 1.85 0.6 0.2 9 1.87 0.6 0.2 10 29 0.6 0.2 10 2掘进眼11 0.6 0.2 10 2车站主体周边眼 13 0.6 0.15 19 2.85炮眼数量合计 76 个循环进尺总装药量 14

37、.25kg循环进尺爆破方量 23.8m3循环进尺炸药单耗 0.6kg/m3184.1.2.7 起爆顺序为减弱爆破振动的传播，起爆时先起爆离建筑物较近炮孔，再起爆较远炮孔。爆破顺序为先起爆掏槽眼，起爆掘进眼，最后周边眼。根据监测数据调整起爆时差，避免与建筑物形成共振。4.1.2.8 安全验算（1）车站主体爆破安全验算最大段发装药量 Qmax 验算按萨道夫斯基经验公式进行验算：Qmax=R3 *V3/a/K3/a式中：V 震速控制值 1.5cm/sR 爆源中心到震速控制点的距离取 17.5m Q 最大段发装药量k 与介质特性、爆破方式、爆破条件等因素有关的系数，根据以往经验取 K = 150 与传

38、播途径、地质、距离、地形等因素有关的系数 1.51.8，取 1.8代入上式得该处最大段发药量为Qmax = 4.02kg设计最大段发药量 3.6kg 没有超过安全验算药量，安全。（2）临近加油站的爆破安全验算最大段发装药量 Qmax 验算按萨道夫斯基经验公式进行验算：Qmax=R3 *V3/a/K3/a式中：V 震速控制值 0.5cm/sR 爆源中心到震速控制点的距离取 40.6m Q 最大段发装药量k 与介质特性、爆破方式、爆破条件等因素有关的系数，根据以往经验取 K = 150 与传播途径、地质、距离、地形等因素有关的系数 1.51.8，取 1.8代入上式得该处最大段发药量为19Qmax

39、= 4.98kg设计最大段发药量 3.6kg 没有超过安全验算药量，安全。（3）地下管线的爆破安全验算最大段发装药量 Qmax 验算按萨道夫斯基经验公式进行验算：Qmax=R3 *V3/a/K3/a式中：V 震速控制值 1.5cm/sR 爆源中心到震速控制点的距离取 17m Q 最大段发装药量k 与介质特性、爆破方式、爆破条件等因素有关的系数，根据以往经验取 K = 150 与传播途径、地质、距离、地形等因素有关的系数 1.51.8，取 1.8代入上式得该处最大段发药量为Qmax = 3.86kg设计最大段发药量 3.6kg 没有超过安全验算药量，安全。4.1.2.9 爆破参数确定爆破地震效应

40、是一个比较复杂的问题，它受多种因素的影响，如爆源的位置，装药量，爆破方式，传播介质和局部场地条件等，同时还与地基特性和约束条件以及施工质量等因素有关。影响爆破震动强度的因素较多，最主要的有:药量,包括总药量和最大段齐发爆破药量；距离，亦即从爆心到结构点的水平距离。此外还应考虑场地的几何形态、地质条件、岩性特征等因素，一般用场地系数加入到速度与药量、距离的关系中一并考虑。不同岩性的 K、a 值(GB 推荐) 岩性 k a坚硬岩石 50150 1.31.5中硬岩石 150250 1.51.8软岩石 250350 1.82.0表征其大小用可采用萨道夫斯基公式表达（K, 取值见推荐表）：203QVkR

41、式中: Q 炸药量(kg) , 单段爆破炸药量；R 测点至爆源的距离(m )；V 地震安全振动速度(cm/s)；K、 与爆破点地形、地质等条件有关的系数和衰减指数。公式中 K、 与地形、地质有关，因此在地下开挖时由高程放大效应及地质结构的影响，随着埋深不同、地质结构不同，K、 值均在变化，因此要在施工的不同段对K、 值进行动态管理和分析。在爆破施工时，首先进行试炮，在试炮时，应以低指标进入，通过检测保护目标处震动值 V，确定保护目标处的的真实 K、 值，然后以此的 K、 值及 V 安确定最大装药量 Qmax，由此 Qmax 确定最大循环进尺。见爆破动态管理流程图。由 K=210、 =1.6 预

42、算 Q爆破施工检测震速 v（不少于 2 个）由检测点的 R、检测值 V、爆破时的Q，列方程组解算检测地段 K、 由保护保护目标 V 安及其地段的 K、 ，计算最大装药量 Qmax 及循环进尺 L图 5.5.7-1 爆破动态管理流程图在重要建筑物、构筑物及管线处，要尤其加强震动速度 V 的检查，以取得本地段准确的 K、 值，确保保护目标的安全。其余爆破设计详见爆破专项方案。施工过程中，加强监测和观察，依据反馈情况不断修正、优化施工参数。 4.2 明挖基坑爆破方案设计因工程坐落于城市中心区域，爆破环境比较复杂，街道、建筑、楼房、建筑设施、21极重要建（构）筑物等繁多、车辆、人群密集。施工现场本身的

43、机械、各班组施工作业人员也繁多。必须采取科学、严密、安全、有效的爆破方案， “对症下药” ，才能确保工程的安全。经过工程技术人员现场踏勘的成果分析，结合现场环境条件和工程工期要求，最后研究认定，此次爆破方案选择“浅孔控制爆破” 。4.2.1 基坑石方爆破（浅孔控制爆破技术）在基坑上部土质及全风化岩层中采用机械直接开挖和液压镐结合的方法，尽量减少爆破施工。在基坑开挖到强、中风化岩层后，无法采用液压镐进行开挖时，进行爆破施工。4.2.1.1 爆破总体方案采用分阶分层爆破方式，从基坑拉槽定向爆破。具体爆破方式如下：(1)在基坑横向拉槽，控制爆破深度，形成稳定临空面；(2)合理选择爆破参数和设计起爆网

44、络，分阶分段进行浅孔松动爆破；(3)边墙附近预留一定宽度，此部分进行弱爆破结合机械破碎，以保证围护结构稳定性。(4)爆破开挖深度应根据支撑、锚索、钢管桩位置调整。4.2.1.2 基坑石方爆破方案设计4.2.1.2.1 掏槽沟开挖采用浅眼渐进开挖爆破法，使用手持式凿岩机钻孔，钻孔直径 d=40mm（采用 32乳化炸药） 。沟槽爆破由于夹制作用比较大，一般孔网参数取得比较小，药量要适当大一些，掏槽沟（或坑）深 2.0m。沟槽断面为梯形，槽顶宽 2.5m，深度 2.0 m。(1)首先根据爆破振动安全距离公式计算一次爆破装药量：Q=R3*V3/a/K3/aQ-微差爆破取最大一段药量。R-爆破振动安全距

45、离，15 米；V-安全振动速度，厘米/秒；取 1.5/s。K-爆破振动传播途径介质系数：取 210260；取 K=210爆破振动衰减系数，在本工程：取 1.61.8。取 a=1.8Q=1.44kg，即每段爆破炸药用量不超过 Q=1.44kg(2)相关参数的确定：22最小抵抗线 W ：W0.30.6m，这里取值 0.6m ；孔距 a ： a=(1.01.2)W，这里取值 0.6m ；排距 b ： b=0.85a 或 b=(0.851.0)W，这里取值 0.5m ；孔深 L ： 对垂直钻孔：LHh，这里取值 2.5m；对倾斜钻孔：L(H+h)/sin，这里取值 3.0m ；H沟槽深度（或梯段高度）

46、 ，取值 2.0m ；h垂直炮孔的超钻值，0.20.5m ，沟宽较小、石硬、孔深时取大值，这里取值 0.5 ；钻孔角度，6075。填塞长度 l： l0.75W 或 l(2040)d ，这里取值 l1.0m ；单孔装药量：QKHab ，K单位用药量系数，取 K1m。Q 取值：垂直孔 Q0.6 ；倾斜孔 Q0.3 ；(3)沟槽爆破起爆顺序的布置原则(1)先起爆的药包，要为后起爆药包创造临空面。对只有向上临空面的沟槽爆破(即首段爆破段)；有侧向临空面的沟槽爆破，应利用侧向临空面安排起爆顺序。(2)布置在中间部位的药包要先于边帮的药包起爆，以保证沟槽边帮的平顺。(3)炮眼中分层装药的，可以布置成上面的

47、药包先起爆，下面的药包后起爆。沟槽爆破起爆顺序布置图见下图(图中数字为起爆顺序)：(4)起爆网络设计：沟槽采用毫秒延期雷管起爆，其优点是：飞石少、减少超挖、改善破碎质量、不留根底。起爆网络采用毫秒延期雷管组成微差起爆网路。234.2.1.2.2 浅孔台阶控制爆破梯段高度 2m，钻孔深 1.76m。当平台形成 4-5m 时，进行下一层掏槽，以形成流水作业，加快施工进度。(1) 台阶要素在浅孔台阶爆破法中，必须合理正确地确定各项台阶要素，台阶要素图如下所示：(2)钻孔形式爆破的钻孔形式在此采用倾斜孔。倾斜孔的优点：抵抗线分布比较均匀，爆后不易产生大块和残留根底；台阶比较稳固，台阶坡面容易保持，对下

48、一台阶面破坏小；适合本工程中的岩石地质，能取得较高的效率；爆破后岩堆的形状比较好。其缺点是：钻孔技术比较复杂，易发生夹钻事故；在坚硬岩石中不宜采用；钻孔速度比垂直孔慢。(3)平面布孔方式本工程采用多排孔布孔方式，多排孔采用三角形形式布置，布置图如图所示。 0.8.6炮孔三角形布置图(4)爆破炸药种类和爆破参数选择本工程采用 32 乳化炸药。爆破参数包括：台阶高度、超钻深度、孔深和孔径、底盘抵抗线、孔距、堵塞长度和单位耗药量。根据本工程岩石地质、地形地质条件、开挖要求、施工机械等要求确定如下：(a) 台阶高度 H：根据常期的生产实践，考虑到本工程的机械设备和技术条件、围护结构的随后施工要求，初步

49、确定台阶高度为 H=2m。 (b) 超钻深度 h：24超钻深度的作用是为了克服台阶底板岩石的夹制作用，使爆破后不残留根坎，开挖后形成平整的底部平面。超深选取过大，将造成钻孔和炸药的浪费，增大对下一台阶的顶面破坏，给钻孔带来困难，同时增强爆破效应的影响范围；超深不足将产生根坎，影响挖运施工。根据实践经验，超深可按下式确定：倾斜深孔 h=(0.050.25)HW倾斜钻孔抵抗线（长柱形药包中心到台阶坡面的垂直距离）D钻孔直径考虑到本工程影响因素，超深确定为 h=0.2m。(c)孔径 d 和孔深 L 的确定孔径主要取决于钻机类型、台阶高度和岩石性质。本工程采用 d=40mm 孔径。孔深是由台阶高度和超深确定，可采用下述公式计算：L=H+h。考虑到本工程的影响因素，确定为 L=2.2m 。(d)底盘抵抗线 W 的确定：底盘抵抗线 W 的大小同炸药威力、岩石可爆性、岩石破碎要求以及钻孔直径、梯段高度和坡