1、第一章 第一章 绪论1、答：分为三类。动量传递：流场中的速度分布不均匀（或速度梯度的存在） ；热量传递：温度梯度的存在（或温度分布不均匀） ；质量传递：物体的浓度分布不均匀（或浓度梯度的存在） 。第二章 热质交换过程1、答：单位时间通过垂直与传质方向上单位面积的物质的量称为传质通量。传质通量等于传质速度与浓度的乘积。以绝对速度表示的质量通量： ,ABABmumeu以扩散速度表示的质量通量： ()(),BAjjjj以主流速度表示的质量通量：1)AAABeea()BBua2、答：碳粒在燃烧过程中的反应式为 2CO，即为 1 摩尔的 C 与 1 摩尔的 2O反应，生成 1 摩尔的 2CO，所以 2与
2、 通过碳粒表面边界界层的质扩散为等摩尔互扩散。3、答：当物系中存在速度、温度和浓度的梯度时，则分别发生动量、热量和质量的传递现象。动量、热量和质量的传递， （既可以是由分子的微观运动引起的分子扩散，也可以是由旋涡混合造成的流体微团的宏观运动引起的湍流传递）动量传递、能量传递和质量传递三种分子传递和湍流质量传递的三个数学关系式都是类似的。4、答：将雷诺类比律和柯尔本类比律推广应用于对流质交换可知，传递因子等于传质因子2233rPmHDttcGJS 且可以把对流传热中有关的计算式用于对流传质，只要将对流传热计算式中的有关物理参数及准则数用对流传质中相对应的代换即可，如： r,mcuhtttcaNS
3、当流体通过一物体表面，并与表面之间既有质量又有热量交换时，同样可用类比关系由传热系数 h 计算传质系数 mh 23Le5：答：斯密特准则civSD表示物性对对流传质的影响，速度边界层和浓度边界层的相对关系刘伊斯准则rPcaLev表示热量传递与质量传递能力相对大小 热边界层于浓度边界层厚度关系6、从分子运动论的观点可知：D 312pT两种气体 A 与 B 之间的分子扩散系数可用吉利兰提出的半经验公式估算：324145.70()ABABTpV若在压强500.,273PaTK时各种气体在空气中的扩散系数 0D，在其他P、T 状态下的扩散系数可用该式计算320PTD（1）氧气和氮气： 2 2305.6
4、/()3oVmkgl8NN342 5215234.79801./10(.6.)Dms（2）氨气和空气： 5Pa 7398TK 501.32PPa073TK322.098()0./17cs7、解： 124 23.6(15)() ./()AAN kmolsRTz 8、解：25 0C时空气的物性： 35.85/,.810,kgmPas64205.3/,/sDs32064.18Re515.30.02ocPDTudvS用式子（2-153）进行计算83.40.830.4426527.957951./.mecshRSDmsd设传质速率为 AG，则2112 2000()()44lnAAmsAAl smAsdx
5、huulh9、解：20 0C时的空气的物性： 35352 24 420541.5/,.80,1.39. 0.1/273Re901.8.6.20.ockgPasPTD msudvS （1）用式0.83.4.2mecshRS计算 mh.0.4496210.8755Dd （2）用式1340.ecs计算 m4395()0.62).10.621/5mh msd 10、解：氨在水中的扩散系数 92./Ds，空气在标准状态下的物性为；33591.2/,1.7,Pr0780/().02.74924pckgPasJkgSD由热质交换类比律可得 31PrmpchS23 351Pr560.78.410/.21mpc
6、h msS11、解：定性温度为025,gtC此 时 空 气 的物性 23-6=.9k/,=.9/s 查表得：-42oD01/s,0饱和水蒸汽的浓度30.28/vkg3 32 240.198. .51/7OPT ms 02 20./3.4361.9564ud0e.80R8-40.251.6cDS-9用式（2-153）计算 0.83.40.3221546,mecshS256./.Dmsd设传质速率为 AG，则 20()()4AAs Adxhdu21004AlmsAduxh12 0ep()sAsmdu2C时，饱和水蒸汽的浓度30.179/skg1Ad130.31.95.710/Adkgm代入上面的式
7、子得： 23./kgm12./Adk12、解： 04,C时 空 气 的 物 性 -6=18,=.9s6e1R.0ul-6.9转折点出现在56e10.8R,4.2cxl因此，对此层流-湍流混合问题，应用式（ 2-157）3.(.37)ecLSSh查表 24 得，定性温度为 35 0C时，3240.610ODPT2m/s40.61.cDS-9 30.8.7(1.)7.58.9LSh432856/0mLh s每 2池水的蒸发速率为 mAASn30 0C时，30 30.7/;4,.051/ASkgCkgm 时5.61(.76)2.140mAnh 13、解：在稳定状态下，湿球表面上水蒸发所需的热量来自于
8、空气对湿球表面的对流换热，即可得以下能量守衡方程式 2()sfgHOhTn其中 fgh为水的蒸发潜热222()HOmSnh22()HOmsfgS23rP1mpchS又 查附录 21，当 sT= 035C时，水蒸汽的饱和蒸汽压力 580P于是38.48/HOSsPMkR14、解： 2()()sHOmShrnh其中0026,Stt查表 21，当02StC时水蒸汽的饱和蒸汽压力3SaP于是238.749HOSsPkgRT245./rkJg1Vd当06tC，时定性温度为023,stC31./1.05/()pkgmckJg由奇科比拟知2 23 34rP1749.5.19.5.6mpchS ()1Ssmh
9、dTr41.932600.74591d d=12.5g/kg 15、解：32 5./8(2)iCOPkmolR22NCO220.NNx 322 501.76/849COiMPkgRT2220.61a322 51./3Ni20.89Na16、解：（a）已知 AM， B， Ax， BA ABnMBBBAAAx已知 a， ， ，AAABBBmanMxBBBAAABBmanMx（b）222 2320.784OONCOxa20.69N231COa若质量分数相等，则22222130.488OONCMxaa20.398Nx20.534COx17、解；（a） 2O， 的浓度梯度沿垂直方向空气由上部向下部运动：
10、（b） 2， N的浓度梯度沿垂直方向空气由下部向上部运动，有传质过程。18、解； 12()aVAaADGCz21()lnaVLr19、解：9 81230.0.5)() .0/()A kmols20、解： 氨-空气 42500 00./,.3,27,O aDmsPTKP34420.1.91/Ts氢空气420.51/ODms33224420 50.1.710/ODPTms22、解 321().5lnln9aVLrAm3160/CsPko32160./ACskol1 612.8.4()()3575aVAAGCz /mls质量损失66.357.70/kgs23、解：02ON和 在 时 ，扩散系数 42
11、.71/Ds331 1.98A aP P（ -） 511267() .0/421ADPG komlsRTz25、解、该扩散为组分通过停滞组分的扩散过程 (),0AABdNxNr,APCxRTAAdPDNNRTr整理得 ()AAdDPRTr24ArG2()AGr分离变量，并积分得 0024SrPd得lnASArGP27、解： ()mh查表得当温度为 27 0C时，30.264/ASkgmAS154.02/(9)0.6mh28、解：（a）当温度为 230时， AS=0.021214 3/k A12.57.2()344AmSnh s(b) 27003.14(0.5)7/AAS kgs (c) 当温度
12、为 470C， =0.073462 /kgm21.246.59/4AmSnh kgs29、解：37810/60ks当温度为 305K 时， AS=0.03453 3/kgm2.7810.4/(1)345()AmSnh s 30、解：4612)6510)mAh第四章 空气热质处理方法1、（1）大气是由干空气和一定量的水蒸汽混合而成的。我 们 称其为湿空气，其主要成分是：氮、氧有、氩、二氧化碳、水蒸气等。（2）在湿空气中水蒸气的含量虽少，但其 变化确对空气环境的干燥和潮湿程度 产生重要的影响。且使湿空气的物理性质随之改 变。因此研究湿空气中水蒸气的含量在空气调节行业中占重要地位.2、（1）湿空气的
13、密度等于干空气密度与蒸汽密度之和。30.135/287sPBkgmT在大气压力 B 和 T 相同情况下，湿度增大时，湿空气的密度将变小。天气由晴转阴时，空气中水蒸汽的含量增加，由此降低了空气的密度，于是大气压要下降。（2） 在冬季。天气干燥。水蒸汽在空气中含量减少，而且温度 T 也减少了，所以密度增加了，于是冬季大气压高于夏季的。3、（1）在大气压强。温度一定的条件下，湿空气的水蒸汽分压力是指，在与湿空气同体积的条件下，将干空气抽走，水蒸汽单独存在时的压力。湿空气的水蒸汽饱和分压力是指，在与饱和湿空气同体积的条件下，将干空气抽走，水蒸汽单独存在时的压力。湿空气的水蒸汽饱和分压力是湿空气的水蒸汽
14、分压力的上限。（2）它们的大小是受大气压力影响的。4、（1）会有凝结水产生。（2）由附录 41 可知：当房中漏点温度为 9.5 而冷水管表面温度 为 8 所以会有凝结水产生。（3）若想管道表面不产生凝结水， 则可以对房间内空气进行除湿。5、由附录 41 可知：湿空气 20 1=50%时， i=39kJ/kg(干空气) ；湿空气 15， 2=90% 时，i=39kJ/kg(干空气)； 所以空气的焓值没有发生变化。6、由已知得，=Q/W =14000/2=7000 （kJ/kg）由初始状态 B=0.1MPa, 1t=18, 1=50%终状态 2t=25,查 附录 41 得 2=40%， 2i=45
15、.5 kJ/kg(干空气) 2d=7.9g/kg(干空气)7、由已知得，=5000 （kJ/kg） 由初始状态 1t=20, 终状态 2t=30, 2=50% 查 附录 41 得 =62%，i=43 kJ/kg(干空气) 1=9g/kg(干空气)8、解：（a,b,c）由室内空气状态：温度 20，压力 101325Pa 水蒸汽分压力为 1400Pa，查附录 41 得d=8.8g/kg(干空气) =6 0%，i=42 kJ/kg(干空气)（d） 已知干空气的气体常数为 287J/（kg*k）干空气分压力 B-Pq=101325-1400=99925(Pa)干空气密度：39251.8/2873gpk
16、gmT室内干空气质量； .5.MV(e)：室内水蒸汽质量:Mq=8.8*58.8=517.5g(f)：如果使室内空气沿等温线 家湿至饱和状态， 则角系数 =2500 kJ/kg 当空气的状态是温度为 20，=100%时，则 d=14.6g/kg(干空气) 水蒸汽分压力 2350 Pa 此时室内的干空气的密度为 3103251.7/879g kgm室内干空气质量为 Mg=1.177 5 3.33=58.26kg室内水蒸汽质量为 14.6 58.26=850.6g加入的水蒸汽量；850.6-517.5=333.1g9、解：由题意得，可知，假设室内空气的露点温度为 7，则在标准大气压下，初始温度 为
17、20，露点温度为 7的空气参数。可由附录 41 得 d=6.2g/kg(干空气) =42.5%，所以允许最大相对湿度为 42.5%，最大允许含湿量是 6.2g/kg(干空气)10、解：a，由附录 41 得 t=25,1=70%时， d=14g/kg(干空气)2t=15, 2=100%时， 2d=10.5g/kg(干空气)失去的水蒸汽d= 1- =14-10.5=3.5g(b,c,d ) 由(50)0pgpqictct ()1(25)10/pgQctkJg干 空 气14(2.8)3.6/1QkJg20.(5.84)6/29.Q空气状态变化时失去的总热量是 19.1 kJ/kg11、 当大气压发生
18、变化时，空气所有的状态参数都会发生 变化。12、 A B C D 0tC初0t初01t初 0tC初设过一段时间后 A、B、C、D 温度分别为 ABCDtt、 、 、 环境温度为 ft， 则有AfBfttfftt A、C 与环境进行热交换主要是通 过外表面热辐射和外表面与 环境进行热交换。B、D 除拥有 A、C 的换热特点外，还有液体表面与环境直接进行的热质交换，因此它们的热量传递速率较 A、C 的快，更能在短时间内接近 ft足够长的时间，A、B、C 、D 与环境平衡，而且 A、C 的温度应等于环境干球温度 B、D 应等于环境湿球温度。13、解：a 由初始状 态湿球温度为 25，室内空气温度 为
19、 24，相对湿度为 50% 3i查附录 41 则新风的焓为 76 kJ/kg(干空气) 回气的焓为 48 kJ/kg(干空气)由能量守衡， (MiiMi混回 回 回新 新 新276+3 48=5 混 混 =59.2 kJ/kg(干空气)(b) 由已知查附录 41 得 d=15.8g/kg(干空气) 2d=9.3g/kg(干空气) 则由质量守衡M1 d1+M2 d2=(M1+M2)d3 215.8+3 9.3=5d3 d3=11.9 g/kg(干空气)(c) /.05(.86.99207)1kJghtt9t(d) 12cmtt 2(35-t)=3 (t-24) t=28.414、解：由题意的空气
20、温度为 15，相 对湿度为 100%时， 查附录 41 得当加热到 22时，含湿量为 d3=10.5 g/kg(干空气)当 1t=30, 1=75%时， 1i=82 kJ/kg(干空气) 1d=20.2g/kg(干空气)当 2t=15, 2=100%时， 2i=42kJ/kg(干空气) 2d=10.5 当 1t=30, 1=75%g/kg(干空气)当 3=22, 3d=10.5g/kg(干空气) 时 i3=49 kJ/kg(干空气) 则在冷却器中放出的热量为 500 kg/min（82 kJ/kg-42 kJ/kg）=20000 kJ/min凝结水量 500 kg/min(20.2g/kg(干
21、空气)- 10.5g/kg(干空气)=4850g/min加热器加入的热量 500 kg/min 49 kJ/kg (干空气)- 42 kJ/kg (干空气)=3500 kJ/min15、解：查附录 41 得 初态为 50时， 1i=62 kJ/kg(干空气) 1d=4.3g/kg(干空气)末状态为 35时 2i=129 kJ/kg(干空气) 2d=36.5g/kg(干空气)d=36.5-4.3=22.2 g/kg(干空气 ) 所以从被干燥的物体中吸收 1 kg 水分时所需的干空气量G=1000/32.2=31 kg 加热量 Q=Gi=31 (129-62)=2077 kJ16、由附录 41 得
22、 空气：初态：t=15 ,=50% 得 1i=28.5 kJ/kg(干空气) 1=5.3g/kg(干空气)末态：t=30,=100% 得 2=100 kJ/kg(干空气) 2d=27.3g/kg(干空气)所以i=71.5 kJ /kg( 干空气) d=22 g/kg(干空气)由能量守衡的 cmtGi水 水 气 4.2100 3015=G气 71.5 气 =88310kg/h M水 蒸 汽= 气 d=8831022=1936 kg/h 查附得从塔府进入的空气的温度为 15，相 对湿度为 50%时其湿球温度为为 9.7则冷却塔水从 30冷却至 9.7 水 m t= 气 I 4.2 100 3120
23、.3= 气 71.5 G气 =119310kg/h 17、解：总热交换量以空气初状 态的湿球温度 Ts 为界，显热交换量以空气初状态的干球温度 T1 为界，潜热交换量以空气初状态的露点温度 T2 为界，由 T1=30 ，水蒸汽的分 压力为 2000Pa 得Ts=21.4 T2=17.5水温 t 50 30 18 10 传热方向 气 水 气水 气 水 气水传质方向 气水 气水 气水 气水18、解：（a）常压 下气温为 30 ，湿球温度为 28 ，由附录 41 得 d=23g/kg(干空气) 被冷却到 10的饱和空气由附录 41 得知 2d=7.5g/kg(干空气)所以每千克干空气中的水分减少了
24、15.5g（b）若将气体加热到 30，由附录 41 得湿球温度为 17.8。19、解：因为不计喷入水的焓值 ，则可以认为是等焓变化。查附录得 末状态：含湿量为 26g/kg 干空气水蒸汽分压力：4100Pa相对湿度为：42% 湿球温度 为：32.4 焓值为：113kJ/kg 干空气20.解：物理吸附是被吸附的流体分子与固体表面分子间的作用力为分子间吸引力，它是一种可逆过程，物理吸附是无选择 的，只要条件适宜，任何气体都可以吸附在任何固体上。吸附热与冷凝热相似。适应的温度 为低温。吸附 过程进行的急快参与吸附的各相 间的平衡瞬时即可达到。化学吸附是固体表面与吸附物间的化学键力起作用的结果。吸附力
25、较物理吸附大，并且放出的热也比较大，化学吸附一般是不可逆的，反应速率较慢，升高温度可以大大增加速率，对于这类吸附的脱附也不易进行，有 选择性吸附层在高温下 稳定。人 们还发现，同一种物质，在低温时，它在吸附剂上进行物理吸附，随着温度升到一定程度，就开始发生化学变化转为化学吸附，有时两种吸附会同 时发生。21、硅胶是传统的吸附除湿剂 ，比表面 积大，表面性质优异，在较宽的相对湿度范围内对水蒸汽有较好的吸附特性，硅胶 对水蒸汽的吸附热接近水蒸汽的汽化潜 热， 较低的吸附热使吸附剂和水蒸汽分子的结合较弱。缺点是如果暴露在水滴中会很快裂解成粉末。失去除湿性能。与硅胶相比，活性铝吸湿能力稍差，但更耐用且
26、成本降低一半。沸石具有非常一致的微孔尺寸，因而可以根据分子大小有选择的吸收或排除分子，故而称作“分子筛沸石”。22、目前比较常用的吸附剂主要是活性炭，人造沸石，分子筛等。活性炭的制备比较容易，主要用来 处理常见有机物。目前吸附能力强的有活性炭纤维，其吸附容量大吸附或脱附速度快，再生容易，而且不易粉化，不会造成粉尘二次污染，对于无机气体如 2SOX、 H、 N等有也很强的吸附能力，吸附完全，特别适用于吸附去除69310/gm、量级的有机物，所以在室内空气净化方面有着广阔的应用前景。23、有效导热系数通常只与多孔介 质的一个特性尺度- 孔隙率有关。25、解： 独立除湿空调节约电能：中央空调消耗的能
27、量中，40%-50%用来除湿，冷冻水供水温度提高 1,效率可提高 3%左右，采用独立除湿方式，同 时结合空调余热回收，中央空调电耗降低 30%以上，我国已开发成功溶液独立除湿空调方式的关键技术，以低温热源为动力高效除湿，所以节能空气品质，可感知的空气品质优 异，个体 满意度提高。26、解：盐水空调吸入懂得新鲜 空气通过盐水，吸收其中的潮气、花粉和 氡气之类的污染物，同时还能吸收空气中含的热量，最后使空气和水一起 喷洒。利用水的蒸发吸热特性，使温度降到 12，这种空调不需要压缩机，所以其耗能也就减少一半。因此 这种空调处理的空气的品质更高，更能给人以舒适感，同时也更节能。常规空调具有盐水空调所不
28、具有的特点：常规空调体积小，占地面积少：常规空调的材料要求低，它无需像盐水空调那样 要求无腐，同 时盐水空调有污 染，对盐水处理时，可能对环境有影响。第五章1、解：热质交换设备按照工作原理分 为：间壁式，直接接触式，蓄热式和热管式等类型。间壁式又称表面式，在此类换热 器中， 热、冷介质在各自的流道中连续流动完成热量传递任务，彼此不接触，不掺混。直接接触式又称混合式，在此类换热器中，两种流体直接接触并且相互掺混，传递热量和质量后，在理论上变成同温同 压的混合介质流出， 传热传质 效率高。蓄热式又称回热式或再生式换热器，它借助由固体构件（填充物） 组成的蓄热体传递热量，此类换热器，热、冷流体依时间
29、 先后交替流过蓄热体组成的流道，热流体先对其加热，使蓄热体壁温升高，把热量储存于固体蓄热体中，随即冷流体流过，吸收蓄热体通道壁放出的热量。热管换热器是以热管为换热元件的换热器，由若干 热管组 成的换热管束通过中隔板置于壳体中，中隔板与热管加热段，冷却段及相应的壳体内穷腔分 别形成热、冷流体通道， 热、冷流体在通道内横掠管束连续流动实现传热。2、 解：顺流式又称并流式，其内冷 、热两种流体平行地向着同方向流 动，即冷 、热两种流体由同一端进入换热器。逆流式，两种流体也是平行流体，但它们的流动方向相反，即冷 、热两种流体逆向流动，由相对得到两端进入换热器，向着相反的方向流 动，并由相对的两端离开换
30、热器。叉流式又称错流式，两种流体的流 动方向互相垂直交叉。混流式又称错流式，两种流体的流体 过程中既有顺流部分，又有逆流部分。顺流和逆流分析比较：在进出口温度相同的条件下，逆流的平均温差最大，顺流的平均温差最小，顺流时，冷流体的出口温度总是低于热流体的出口温度，而逆流 时冷流体的出口温度却可能超 过热流体的出口温度，以此来看，热质交换器 应当尽量布置成逆流，而尽可能避免布置成 顺流，但逆流也有一定的缺点，即冷流体和热流体的最高温度 发生在换热器的同一端，使得此处的壁温较高，为了降低这里的壁温，有时有意改为顺 流。3、解:间壁式 换热器从构造上可分为：管壳式、胶片管式、板式、板翘式、螺旋板式等。
31、提高其换热系数措施：在空气侧加装各种形式的肋片，即增加空气与 换热面的接触面积。 增加气流的扰动性。采用小管径。4、解：混合式换热器按用途分 为以下几种类型：冷却塔洗涤塔喷射式热交换器混合式冷凝器a、冷却塔是用自然通 风或机械通风的方法，将生 产中已经 提高了温度的水进行冷却降温之后循环使用，以提高系统的经济 效益。b、洗涤塔是以液体与气体的直接接触来洗 涤气体以达到所需要的目的，例液体吸收气体混合物中的某些组分除净气体中的灰尘，气体的增湿或干燥等。c、喷射式热交 换器是使压力较高的流体由喷管喷出，形成很高的速度，低压流体被引入混合室与射流直接接触进行传热传质，并一同 进入扩散管，在 扩 散管
32、的出口达到同一压力和温度后送给用户。d、混合式冷凝器一般是用水与蒸汽直接接触的方法使蒸汽冷凝，最后得到的是水与冷凝液的混合物，或循环使用，或就地排放。5、解：湿式冷却塔可分为：（1）开放式冷却塔（ 2）风筒式自然冷却塔（ 3）鼓风逆流冷却塔（4）抽风逆流冷却塔、抽风横流冷却塔a、开放式冷却塔是利用 风力和空气的自然对流作用使空气进入冷却塔，其冷却效果要受到 风力及风向的影响，水的散失比其它形式的冷却塔大。b、风筒式自然冷却塔中利用较 大高度的风筒，形成空气的自然对流作用，使空气流过塔内与水接触进行传热，冷却效果较稳 定。c、鼓风逆流冷却塔中空气是以鼓风机送入的形式， 而抽风冷却塔中空气是以抽风
33、机吸入的形式，鼓风冷却塔和抽风冷却塔冷却效果好，稳定可靠。6、解：冷却塔的主要部件及作用：（1）淋水装置，又称填料，作用在于将进塔的热水尽可能的形成细小的水滴或水膜，增加水和空气的接触面积，延长接触 时间，从而增 进水气之间的热质 交换。（2）配水系统，作用在于将热水均匀分配到整个淋水面 积上，从而使淋水装置发挥最大的冷却能力。（3）通风筒：冷却塔的外壳气流的通道。7、解：空气的湿球温度越高所具有的焓值也愈大，在表冷器减湿冷却中，推 动总热质交换的动力是焓差，焓差越大，则换热能力就愈大。8、表冷器的传热系数定义为11smnyKAVBwKs 随迎风面积 Vy 的增加而增加：随水流速 w 的增加而
34、增加。析水系数 与被处理的空气的初状态和 管内水温有关，所以二者改变也会引起传热系数 Ks 的变化。9、解：总热交换量与由温差引起的 热交换量的比值为析湿系数，用 表示，定义 为()tbpdQict表示由于存在湿交换而增大了换热量，其值大小直接反映了表冷器上凝结水析出的多少。10、解：逆流流动时， =100-90=10 0C， t=120-50=70 0C9027tmt=（90+70）/2=80管束未加肋光管，管壁很薄，所以 fR、 w可不记， 则 1508k传热 量为 Q=FK mt=1050 80=40000W顺流流动时： =120-10=110 0C t=100-50=50 0C1057
35、6.1lnmt0Q=10 50 76.1=38050W11、解：设冷水的温度为 2t，Q吸放 1pG2p（ t-） =(t-)20.639(165).67(49)解得 =52.9 0C4.3ln2.mt0CQ=KA mt230.69(165)9.874.mQAKt 即保持这样的负荷需要换热面积为 29.8m12、解：设机油出口温度为 1t 1pG2p（ t-） =(t-)12.69().(0)7.t016.C.4026.t82t t218.7tP120.2845tR0.3.tfmCCQ=KA mt由 P-R 值图 527 得 =0.78 =0.7823.1=18 320167.46./()28
36、kWC13、解：黄铜管的导热系数为： /() （1）相对与管外表面积的总传热系数为： 21 8.3/()60.0.5.09.ln329k mk （2）管壁热阻可以忽略，则传热 系数为：2174/().28k传热增加了 97%（3）2189.3/()60.3kWmk传热增加了 1%。14、解：142/pCJkgKQ吸放 1pGC2p（ t-） =(t-)20(8)0(1)1t得 05（1）顺流时 0max87tC0min532tC 0m7239.lntC（2）逆流时 0max835t0min514t0m54.8lnt15、（1）计算需要的接触系数 2，确定冷却器的排数，如 图所示：212 .78
37、69st根据附录 54 可知，在常用的 yV范围内，JW 型 6 排表面冷却器能满足 2=0.862 的要求，所以决定选择 6 排。（2）确定表面冷却器的型号先假定一个 yV，算出所需冷却器的迎 风面积 yA，再根据 y选择合适的冷却器型号及并联台数，并算出实际的 y值。假定 y=3m/s，根据 yGA可得210.83Am根据 y=2.8 2m，查得附录 55 可以选用 JW404 型号表面冷却器，其 y=3.43 ，所以实际的 yV为 10.4/3.yGsA在查附录 5-4 知，在 yV=2.4m/s 时，6 排JW 型表面冷却器实际的 2=0.891，与需要的 2=0.862 差别不大，故
38、可以继续计算，由附录55 可知，所需的表冷器 的每排 传热面积为 dA=44.5 ，通水截面积为 wA=0.00553 2m（3）求析湿系数： 12563.1.4.0(29)piC（ t-）（4）求传热系数假定流水速率为 w=1.5m/s，根据附 录 53 中的相应公式可以计算出传热系数：1 1200.5210.80.521. 0.8.3/()364.365syK WmCVw （5）求冷水量根据 W= wAw 得 W=0.00553 1.5 3=8.3kg/s（6）求表冷器能达到的 1先求传热单元数及水当量比根据式（5-63）得： 38.4.56./10NTUkgs根据式（5-62）得 31.
39、40.10.4839rC根据 NTU 和 r值查图 530 或按式 544 计算得： 1=0.71（7）求水温由公式（5-70）可得冷水初温 10236.5.7wt C冷水终温：2102()0(56). 1.8.49wGitWC（8）求空气阻力和水阻力：查附录 53 中的 JW 型 6 排表冷器的阻力 计算公式得：1.91.9347ahkp1. 1.623.246SyHVPa16、解：如图所示；G=24000kg/h=6.67kg/s W=30000kg/h=8.33kg/s(1)求表冷器迎面风速 yV及水流速 w由附录 55 知 JW304 型表面冷却器迎 风面积 yA=2.57 2m，每排
40、散热面积 dA=33.402m，通水面 积 wA=0.00553 2m，所以6.7.1/yGs338.1.5/100wWms（2）求冷却器可提供的 2根据附录 54 ，当 yV=2.16m/s 时， N=8 排时， 2=0.9608 0.961（3）先假定029.tC根据 102().5(419.)(.61)9.3sst C查 id 图可知，当 20.3 时， 2=7kJ/g i（4）求析湿系数根据1piC2（ t-）得： .81.931(45)（5）求传热系数：根据附录 53 ，对于 JW 型的 8 排冷却器， 1200.581.00.87.9/().26935.6sKWmC （6）求表面冷
41、却器所能达到的 值传热单元数按式（5-63）得 37.4.41936.01NTU水当量比按照式（5-62）得 3. .78.rC根据 NTU 和 r的值，查图 530 或按式（5-44）计算得 1=0.77（7）求所需要的 1并与上面的 1比较，12149.50763wt而.，所以假 设029.5 tC合适，于是在此题的条件下，得到空气得到终参数为0295 tC20. st=kJ/gi（8）求冷量及终温根据公式（5-9）可 得Q=6.67（55.8-27.5）=188.76KW 206.7(582.)1.439wt C17、解：由空气的初状态 1t=35 0， 1s=27 0C可查 id 图得
42、 i=85kJ/kg由 2t=20 0C，=95%查 id 图得 2i=55.5 kJ/kgG（ 1i- ）=wc( 2wt- 1) 10000(85-55.5)=12000 4.19( 2wt-16) 2t=21.9 0即喷淋水后的水温为 21.9 0由 1t=10 0， st=5 2t=13，=100% 0查 id 图得 1i=18.6kJ/kg ， 2i=36.6kJ/kgG（i- 2）=wc( w- 1) 10000(36.6-18.6)=120004.19(16- 2wt)wt=12.4 0C即第二种穷困感情况下喷淋后水的温度为 12.4 0C18 解：对空气进行加湿冷却过程，使空气
43、由 t=21 0，d=9g/kg, 变为 t=21 0,d=10g/kg 状态，先对其进行等焓加湿，再等温加湿或先等温降湿，在等温加湿。19、解：措施：（1）喷嘴不是双排的改 为双排。（2）单排时，喷水方向可改为逆 喷，双排 时可改为对喷，三排时应为一顺二逆。理论上是可通过降低喷水水温来提高其热交换效率值的，但实际上不可以，因 为喷水水温愈低，我们要设置价格较贵的制冷 设备， 这个不合理。21、解：（1）2 205,13/dmnm 个 （ 排 ） ， =.8kg/(s)双排对喷。所以喷淋室断面风 速3.（2）根据空气的初参数和处理要求可得需要的喷淋室接触系数为 21650.873st该空气的处
44、理过程为冷却干燥过程，根据附 录（5-8）查得相应的喷淋室的接触系数0.2.72.75所以.10.280.12.7.875.8=1.09所以总喷水量 W= G=1.0930200=32918kg/h(3) 由附录（5-8）查出喷淋室 1实验公式，并列方程式21 0.7.2651.45swt（4）由 st， 2t查 id 图得 1i=64.5kJ/kg ， 2i=41.9kJ/kg根据热平衡方程（5-83）得 - 2= c( wt- 1) (5) 联立得，21 210.70.2655.489864.9()wwtt解得： 107.4wtC2 0.7.304wt C（6）求喷嘴前水压：根据已知条件知
45、喷淋室断面为： 2.032.86cGAm两排喷嘴的总喷嘴数为：N=2n cA=213 3=78所以每个喷嘴的喷水量为： 39184/7WkghN根据每个喷嘴的喷水量 422kg.h 及喷嘴孔径 05d，查图 545，可得 喷嘴前所需的水压为：1.7atm （工作 压力）（7）需要的冷冻水量为： 12()30(64.519)23/cGiWkghCwc（ t-）可得循环水量为： 80786x（8）阻力计算：空气在档水板断面上的迎面风速 1.2.376/dVvms由（5-87）得前后档水板阻力为2.94dHPa由 589 的水苗阻力为 2.30.10.6pHPa180.75.16.4w Pa22、解：由 1wt=9 C101,2sttC查 id 图知 1ct=18.7 C，则依据式（590）可求出新水温下的喷水系数为： 1().09(87.4).7cwt（ -）于是可得新条件下的喷水量为；W=1.27 30200=38345kg/h 利用新的 =1.27， 1wt=9 0C求所求的问题 求21 0.7.2651.45swt代入数据得： 2 0.7.265.81839st 所以 20.swt 由 1221()sswatct根据表 54，当 1018,satC由于 未知 ，故暂设 a=2.87 代入上式有； 2.
