1、第一章 盖梁施工托架设计概况一、施工设计说明：1、工程概况xx 公路改建工程 xx 合同段共有桥梁两座，分别为 xx 大桥、xx 大桥。桥长分别为 166m、189.5m，共有桥墩 15 个，均为三柱式桥墩（墩柱直径为 1.3m 的钢筋混凝土结构） ，墩柱上方为盖梁。聂河大桥盖长 19.44m，宽 1.9m，高 1.4m，如图 1 所示；金桥大桥盖梁长 22.448m，宽 1.9m，高 1.4m，如图 1 所示。由于两座大桥大部分墩位于水中，均采用筑岛围堰的施工方案，如采用传统支架法施工，筑岛面地基承载力差，方案不可行，故桥墩盖梁施工均采用预留孔穿钢销作托架施工，两座大桥盖梁混凝土浇注量分别为
2、 49.76m3，57.45m 3。托架设计检算时以金桥大桥盖梁托架设计进行控制。图 1 聂河大桥盖梁立面图图 2 金桥大桥盖梁立面图2、设计依据1）公路桥涵钢结构及木结构设计规范2）路桥施工计算手册3）建筑结构静力计算手册(xx 版)4）江正荣编 建筑施工计算手册5）最新钢结构实用设计手册6）xx 公路改建工程聂河大桥、金桥大桥施工图设计文件7）国家、交通部相关规范和标准8）我单位类似工程施工经验二、模板设计1、侧模与端模侧模为特制大钢模,面模厚度为 6mm，肋板高为 10cm，在肋板外设 10 背带。在侧模外侧采用间距 0.4m 的 10 作竖带，竖带高 1.7m；在侧模上下设 的圆钢做拉
3、杆，20上下拉杆间间距 1.52m，在竖带外设 48的钢管斜撑，支撑在横梁上。端模为特制大钢模,面模厚度为 6mm，肋高为 10cm。在端模外侧采用间距 0.4m的 10 作竖带，在竖带外设 48的钢管斜撑，支撑在横梁上。2、底模 底模为 2cm 厚竹胶模，在底模下部采用间距 0.4m 10 型钢作横梁，横梁长 4.1m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。3、纵梁在横梁底部采用单层两排 56b 工字钢连接形成纵梁，长 26.5m，两组工字钢纵梁位于墩柱两侧，工字钢之间采用拉杆连
4、接。纵、横梁之间采用 U 型螺栓连接；纵梁下为抱箍。4、托架在浇注墩柱时距柱顶以下 0.80.9m 处采用内径为 钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆10模后形成预留孔洞，然后插入 钢销，两端各伸出 30cm 作为工字梁的支承牛腿。10在牛腿上架设 I56b 工字钢，然后上铺盖梁支承平台。5、防护栏杆与与工作平台(1)栏杆采用 483.5的钢管搭设，在横梁上每隔 2.4 米设一道 1.2m 高的钢管立柱，横向设置两道水平栏杆，钢管之间采用扣件连接。(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设 2cm 厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。xx 章 盖梁施工托架设计计算一、设计检算说明1、设计计算原则（1
5、）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。（2）综合考虑结构的安全性。（3）采取比较符合实际的力学模型。（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。二、侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，P m为砼浇筑时的侧压力，T 1、T 2为拉杆承受的拉力，计算图式如图3所示。 T1H=1.4mPm=23kaTh=0.6m2、荷载计算砼浇筑时的侧压力： mpKh式中： -外加剂影响系数，取1.2；K-砼容重，取26kN/m3 ； -有效压头高度。h砼浇筑速度 按 ，入模温度按
6、 考虑。v0.3/mh02C则： .152T.4.9.24.9vmT69mpKhkpa图3 侧模支撑计算图式砼振捣对模板产生的侧压力按 考虑。4KPa则： 423mp盖梁侧模长度方向每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）230.6.85.hN3、拉杆拉力验算拉杆间距0.75m，0.75m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。按2倍安全系数考虑，则所需要的拉杆截面积为： 3321260.752.10TA.8m（ ）则所需单根拉杆半径为： ，32./.567314Ar选用 圆钢即可满足要求，实际根据项目部现有材料情况选用 圆钢作为拉杆。14 204、竖带抗弯与挠度计算设竖带
7、两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长按上下两拉杆中心间距，砼侧压力按均布荷载 考虑。01.52Lm0q竖带10 的弹性模量E=2.110 5Mpa；惯性矩I x=198.3cm4;抗弯模量W x=39.4cm303/qKN最大弯矩：220max31.6.48qLMKNmA截面强度： a6.8290x PaMPaW 满足要求挠度：40max 885531.520.1920.3838109. 4qLf mfmEI满足要求三、横梁计算采用间距0.4m的10型钢作横梁，横梁长4.2m。1、荷载计算（1）盖梁砼自重： 33157.426/149.7GmKN（2）模板自重： (根据模板设计资料)20（
8、3）施工荷载与其它荷载： 3则横梁上的总荷载： 12349.75061574.hGKN/.8.qKNm横梁采用间距为0.4m的10型钢，则作用在单根横梁上的荷载为： 0.47.13/0.428.5h则作用在横梁上的均布荷载为：28.5.6/1.9hGqKNm2、力学模型如图4所示。 .71.9. .ABCD( )( 2)( 3)00图4 横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度、抗剪验算横梁10 的弹性模量E=2.110 5Mpa；惯性矩I x=198.3cm4;抗弯模量W x=39.4cm3最大弯矩：220max14.769.8qLMKNmA截面强度： (临时结构取1.3倍放大系a6.3x MPaPa
9、W数)由结构力学公式计算出 14.769.022hABqLRKN截面剪应力： 614.0553PaMPadh 满足要求最大挠度： 40max 88556. 1.90.279047538109.3qLf mfmEI满足要求四、纵梁计算在横梁底部采用单层两排 56b 工字钢连接形成纵梁，长度按 23.084m，两组工字钢纵梁位于墩柱两侧，工字钢之间采用拉杆连接。纵梁下为钢销牛腿。1、荷载计算 （1）横梁自重： 457.10/23.7GkgmKN（2）纵梁自重： 266148纵梁上的总荷载： 3.71.4859.Zh纵梁所承受的荷载假定为均布荷载 :Zq659.2./ZGqKNmL2、力学计算模型建
10、立力学模型如图5所示。 .62 864843015( ) ( ) 图 5 结构计算模型图在结构力学求器 2.0 版中输入如下 INP 数据：结点,1,0,0结点,2,2.864,0结点,3,11.524,0结点,4,20.184,0结点,5,23.084,0单元,1,2,0,0,0,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,0,0,0结点支承,2,3,0,0,0结点支承,4,1,0,0结点支承,3,1,0,0单元荷载,2,3,62.62,0,1,90单元荷载,3,3, 62.62,0,1,90单元荷载,1,3,62.62,0,1
11、,90单元荷载,4,3, 62.62,0,1,90单元材料性质,1,4,1,137006,0,0,-1尺寸线,1,0.3,0.3,7.8,1.0,0.5,0,-4,2.864,2.864,-4尺寸线,1,0.3,0.3,7.8,1.0,0.5,11.524,-4,8.66,20.184,-4尺寸线,1,0.3,0.3,7.8,1.0,0.5,2.864,-4,8.66,11.524,-4尺寸线,1,0.3,0.3,7.8,1.0,0.5,20.184,-4,2.864,23.084,-4尺寸线,1,0.3,0.3,7.8,1.0,0.5,0,-6,23.084,23.084,-6软件运行计算得
12、： yx12345( ) ( ) -56.8-.09-26.18图 6 M 图yx12345( ) ( ) -79.48-.7-2.190图 7 N 图66( )( )2.158.30481.图 8 支座反力图yx5( )( )图 9 纵梁挠度图4、纵梁结构强度验算（1）根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在中间墩支座， max58MKN则： ax645893.22.10MPaPaW截面剪应力： 6ARdh 满足要求。5、纵梁挠度验算纵梁工56b的弹性模量E=2.110 5Mpa；惯性矩I x=68503cm4;抗弯模量W x=2446.5cm3 （2）最大挠度发生在盖梁端 42 42max 8862. .64.59(5) (5)0.70.1383410310ZqLaf mfmEI 满足要求五、牛腿计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设三个钢销牛腿支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力 13240589RKN以最大值为牛腿需承受的竖向支承力进行计算，综合考虑各方面因素，牛腿按 2.0安全系数进行设计。 258917KRNK牛腿主要承受上部纵梁荷载，牛腿受力验算主要以剪应力为主钢销：102323.457.810Am截面剪应力： 3975.0.RMPaA满足要求通过以上计算分析得知，盖梁托架支承钢销牛腿设计尺寸和型式满足受力要求，并有一定的安全储备。
