1、第一章1-9 解 3/7840.90mNg1比 重1-10 解 33/kg58050679Vm14.1mNg1-11 解 27310tt310 /9.0.mkg3120 /241.73.k或 RTPCp21031 /79.073. mkgT320 /2411-12 解 TVPTtV11423.027312增大了 0.423 倍。1-13 解 27310tvt smt /81.5900 1-14 解RTP KmolJKmolLat s/27.9/31.8/082. 05279.121-15 解 RTP331 /74.0287.65mkg332 /159RTP1-20 解 dVP17902 102
2、5.%1-18 解 21TV2.0739109.635121 P18.VV体积缩小了 0.8 倍。1-19 解CPknRTkkPVT12121空气 k=1.41232.14.021ikVTK16.07.875.3.1 122Pk 124.Pa54. 067.1-21 解kPP189大表绝 a5.2-8.6表1-22 解 根据已知边界条件0y0xvm6s/8.1a由此得抛物线方程 yvx30226.8.1ydyvx0.yyx 06.36.5.0y8.1m22.10my04.6.046第二章2-2 解yxvsin3yxvcos3xi2yin30xyvxsi332所以此平面流场不连续2-3 解cos
3、in2rv2cosrvir inr sinco4rv01vrrv所以此平面流场连续2-4 解 xdVxyy0z求解得CzBeyAx1当 时（初始时刻） 解出 A、B、C0 czbyax,cCebBeaA,1,100则有：czebyx10即拉格朗日法表达式当 时3,21,zyx解得 cBeA32132ceBA流线方程为 当 时31zyex3,21,5.zyx315.2.CeBA315.1zeyx2-5 解 3040 /52.0734219mkgtvAqvm/s82.604.25.038v2-6 解212AvP222121 4.05.vvdAvPaghP6822水 银54.0122vsmv/1.8
4、76522sAq/064.322-7 解 取入口处为 A 面，出口处为 B 面，以入口管中心为基准面，在 A-B 面间列出伯努利方程 失hgzvpgzvPBBAA 22已知 0;/37.62.0143;6.82 AAv zsmdqka1;/594;02.3922 BAvBBPPagzpgzvh BA380458 18.9025.103908.127.6160 失故由 AB2-8 解 选取粗管道为 1 截面，喉管处为 2 截面，管中心为基准面。在 1-2 面间列出伯努利方程 2-12211 失hvgzPvgzP依题意可知：P1=101320+135509.80.025=104639.75Pa；z
5、 1=z2=0；P 2=101320-10009.80.15=99850Pa 222144dqvdqvvv则有：22149850475.104639dqdqvv 242242 05.1.369.36. vv qsmqv/175.032-10 解 选取压气机前为 1 截面，进气管为 2 截面，管中心为基准面。在 1-2 面间列出伯努利方程 221vPvghPaa 水 银11;0;25.vgha水 银smv /19.6528.45.10.8932qv /.0.42.6 32-11 解1）2）热气体的伯努利方程失hHvPvPagagag 22211根据题意知空气炉气压力高度； ； ；01agP21v
6、02失h30 /174.89673.73mNgg 30 /0629.1aa 当 H=2.5m 时a08.417.806.5.2PPag当 H=-0.5 时 62ag 3）当炉门打开时，零压线以上逸气，零压线以下吸气。2-12 解 失hgzpzP21a1.396.0302.89058.-.Pgphaa水水失 第三章3-3 解 2vdlP； ； ；2121l2124dqv422412166dlqdl vv； ； ；521v521qrAS1ad42；arr83.172.245555521 raAdqv3-4 解对平板 速度分布公式为hyvx0021x若 hy21则对圆管 速度分布公式为 212218
7、4RLPvRrLPv ；2Rr22rr3-5 解5水 查表 sm/105.26-sdqv /91.344322 湍流207.105.9Re56-3-6 解层流341.28e- vd若增大 Re，则 v 增大；d 增大； 减小。3-7 解 mSAde 5.24.430167.01.R-v3-8 解 m/s086.254.13960/42 dqvm3.48.Re-3-10 解 2vdlh摩1） m/s04.5.1436/022qv层流3.8.Re4-d02.6.15384 a42.130.985.422Pvdlh 摩2） m/s16.0.13/22qv湍流3084.5.6Re4-d查莫迪图 0 a
8、43.2016.95.22 Pvdlh 摩3-11 解20 sm/107.5261） /s87.15.4322dqv湍流30.9107.8Re6-267.254d查莫迪图 018. a47.1528.05.1732 Pvdlh 摩2） 6.6.7503查莫迪图 4 a96.20587.1205.7.2 Pvdlh 摩3-12 解1） aSAde 3642） 2121dS24dSde3-13 解1） 湍流230410.6/Re3- v2） 层流958.5-d3） 小于 4000 过渡流230106.12Re5-v3-14 解1） m/s7.5.43/22dqv2） /.6.0/7Avhqv25m
9、h103673-15 解smdvq/05.41.308.12221 sdv/1.703.84223-16 解 失hvgzPvgzP2211 已知， ； ； ； ；a096.51m01a1086.552PP1z21va6-8-742h失则知，由 2 向 1 流动。压力损失为 216000Pa。3-17 解 失hvgzPvgzP2211 ； ； ； ； 011 a10.5m1zsdqv/647.43/522a98Pgh失 a8.1546908.2149601 902.P3-18 解 2vdl22气气水水 4.805.192水气气水 v7.Aqv水气水气3-19 解 221vdlPlv2122brb
10、rA21dlPvqm3-20 解 2vdlh局摩失 Pa618失 smdqv/396.105.43722 4.97.586239.102618 39.03-21 解 221vdlP smqvm /327.104.3036442 湍流.51.7.Re6d04.则/ 9.03.1开启角 40的旋塞阀 3.172kPa829.44895.027.0.1若加大管径，则速度减小，压差减小，压强减小。第六章6-1 解1) smkRTc /4.1360.8594273814. 2) /7.2.6.9.2.7.24360/cvMa6-2 解在 1-2 截面间列出连续性方程、能量方程、状态方程和绝热方程kmPR
11、TvkvkAq212122121212vTRkv21112vkAP6-3 解 smkRTc /340269.152739814. 47.1305cvMa20kakP Pakk 74.356214218.047.12.03521 71.21 10MaTKk 47.12.214.52731 6-4 解 keP1 24.164.11 /3808923mkgke 21211evPkvk smee /538.2109.13084. 461 emAvq23106.538.27mee 4edAmee 052.14.3623sPkce /8.9.2.4053ecvMa6.73.1aA205.6.2me 36.
12、14.4d第九章9-1 解 2/4.6025.3. mWtq9-2 解 FtQ150319-3 解 2/4052mthq9-4 解 WtFQ5.361.369-5 解1） 23484 /107.270.50 mTE 2) 48 /5.32167.3) 2W9-6 解 WFTEQ 2484 1098.750.13721067.590 9-7 解2484 /.5.7m9-8 解 WFFT4 4484211206.720730359-9 解 WFhtQ9.51287.024.03. 4.06183.11229-10 m/0236.m/163.02m.kcal/h94kJ/g4kJgg W第十章10-
13、1 解 Wmhr/01.921/67.453. 252 hr /10.02421 mWk 221 /5.810-2 解根据 /21wtq1） 221 /3.936/0.7/ mWt2） 221 /20.4/./tqw3） 221 /5.16897./03/ mt其中， 971.023058.4） 221 /.61./7/ mWtqw其中， 158.02309. 10-3 解设 bt根据 FtQw/21FtQw21mW/5.03.809441 /28.1.5214bb0538001 28.150152.12502 bbb.87.14.68.15539b.0t510.48.1510-4 解设 2w
14、t 435.1280158.04.3-1 .26.9.3-2 2213 /1.278.0245.13.045.1- mWtqw 根据 12/wtq 87.3945.102512 tw%.708.739-0误差过大，需要重新计算。假设 742wt则 417.20150803-1 5.7426.9.3-2 2213 /68.20783.24.01457.1.0- mWtqw .1.6812 tw10-6 解 4651.0dln2541029.05.14.32ln 2312 dtqL.0l4657.3.02md.21最小厚度为 25mm。10.7 解163.0dln2541023.0.14.3254
15、ln1 22 dtqL1.0ln43.2md27所以厚度为 107mm。10.8 解 mWddtqL /37.1869.07.1351302ln.42ln.4250l1l232112lndtqL8.02.940 5013ln.4327.14l112tL矿渣棉 ；煤灰泡沫砖 ；增加煤灰泡沫砖的厚度 t2 增加。6-5maxt maxt10-9 解1）85.24.032 2504ln18.31ln6.l21l2311tttddtqL2） 06.25.180 2504ln618.43ln.43l21l123tttddtqLLq所以第一种好（热导率小的在内）对平壁，不影响。10-10 解 WqFQ28
16、630.1450wfth.758tfw第十四章14-2 解44121220440835.67.610.75.2.bTQEFcFW14-3 解1RF2201211221F21214-4 解解1） 3212,3）（ 07.8.-50,）（由相对性：31+2 3 2Z/X 0.8 0.4Y/X 0.6 0.6 0.25 0.18F331=F113 105.7.52312） 24314343） （0.75.6-.02143143F）（15.07.5431431 42214）（ 07.68.3.0144F0754114143431 08.7.014-5 解 2442041021 m/09.6102.37
17、.6.5WTCEqb 14-6 解W/m2185794067.5811bW/m2322 EW/m296.1bW/m2458723+41+2 3+4 2 41+2 42Z/X 0.4 0.2 0.4 0.2Y/X 0.4 0.4 0.2 0.2 0.242 0.167 0.338 0.268W/m21576.218.0459231bEq2121bab EJJW/m219430723415768.03411 qEJbW/m259.2922 bW/m245321JGW/m290W/m281.1RW/m236422GW/m205.01AW/m2198214-7 解1） 2121FELQqbl 其中：
18、18.022121 drFmWLLql /2.713.08.62574.4. 3.42） . .78.1221 FdrF12mWLLql /18.704.32.08.657 8.02.7.1. 35.414-8 解设板 3 的两个表面分别为 3L 及 3R，房间表面为 4，则辐射网络图如下5.14.01FR 41.25.0132FR9.33 941.245.01235FR 67.01.126FR709.85.13147 9.34809.9R241 /2765mWEb2853. 244 /9.1b079.4.5.-0131 JJJL对 .41.267.0-48232JR对 079.9. 3331
19、3 JEJLbLL对J4=Eb4Eb2J2J3RJ3L Eb3J1Eb1 R1 R2 R3 R4 R5 R6R7 R8 R9 R10041.2709.1493333 RRRbR JJEJ对则： 21m/6W2m/56W23m/8WL32847JR3EbFEQb 765.1901WJb 43167.085222 平板 3 的温度 KT481.5/414-9 解设热电偶指示值为 t，遮热罩平均温度为 t3，则有4341010TCthf443032 wft 4433 10273967.57185TT.1042.43043则 KT5.931.37042.3271804411TT则 T1=450K t5
20、14-10 解441010wf TCthThCt wf 4.18.7063.4.5067.101 44401 测温误差： %8.74.8-14-12 解 2421 /5918.03675mWEqb 24212 /6.4b14-13 解（1） 4241010TCthf4473.8.67.582.5ft109f %.2-（2） 4473.8.1067540874ft9ft9-（3） 442.1ft80ft %631038-14-15 解 F1=F2=0.20.2=0.04 F3=40.20.2=0.16Eb2J2J3RJ3L Eb3J1Eb1 R1 R2 R3 R4 R5 R6J3=Eb3J2 =
21、Eb2J1Eb1132查图 12=0.2， 11=0，则 13=1-0.2=0.8根据相对性，F 113=F331， 31=13F1/F3=0.2=3214-16 解 (1)把四周绝热面作为一个表面来处理时，辐射网络图如下：F1=F2=0.30.3=0.09 F3=40.30.3=0.3612=0.2， 13=0.8， 23=0.878.2.0811R 762.43.01222FR56.3.2123F 89.13.22354J3=Eb3J2 Eb2J1Eb1 R1 R3 R2R4R31212112132344775.6008110.4.02.408.5.6712.83.25.46.5016bE
22、QF1.24.7W054.89.13256.1143 RR1.2 表面间的净辐射换热量 WEQb .267.452.187.21 3.621RJbbJ2=2529.16 W/m2/6.79mWJ3=4264.38 W/m2=Eb3T3=534K(2)14-17 解（1）表面 3 壁温已知，而且三个面面积相等，则 23143033)(JTAEGRJb表面 1、2 已知辐射换热热流密度，根据 iibiiJEq1则 11JqEb21311231)( JJqAGRJb 23311 3J1 52 34同理 1232JqJ且 5.013(2)由 J1、J 2、J 3 的联立方程可解的 J1、J 2、J 3
23、，140qT22（3）解出 J3 后，即可确定 q31Eqb18 解查表， 0.6sd，21bar.m0.6barHOp， 20.bar.6m0.12barCOps，4KT，由图得 25HO， 2.1， 2， 2HO，由图近似的查得 .7，226.7.59gHOC。为计算 Ag，按 60w及下列两个 ps之积查曲线：257barm14HOgTps， 20.8HO，260wCg， 2.C。按式 2 2.450.65ggHOCOwwTT，按图查得A=0.004，于是有：0.450.651141.068.824g .24.6。按式445.67570190.6100gwgTq2.5834.6kW/m。2.13.64.713.67kAdlrq。Ag A
