1、 化 工 原 理 课 程 设 计清水吸收丙酮填料塔的设计学 院 医药化工学院 专 业 高分子材料与工程 班 级 高分子材料与工程 13（1）班姓 名 李凯杰 学 号 13155301xx 指导教师 严明芳、龙春霞 年 月 日设计书任务（一） 设计题目试设计一座填料吸收塔，用于脱除空气中的丙酮蒸汽。混合气体处理量为_4000_m3/h。进口混合气中含丙酮蒸汽_6_（体积百分数） ；混合气进料温度为 35。采用 25清水进行吸收，要求：丙酮的回收率达到_95%_（二） 操作条件（1）操作压力 101.6 kPa（2）操作温度 25（3）吸收剂用量为最小用量的倍数自己确定（4）塔型与填料自选，物性查
2、阅相关手册。（三） 设计内容（1）设计方案的确定和说明（2）吸收塔的物料衡算； （3）吸收塔的工艺尺寸计算； （4）填料层压降的计算； （5）液体分布器简要设计； （6）绘制液体分布器施工图；（7）其他填料塔附件的选择；（8）塔的总高度计算；（9）泵和风机的计算和选型；（10）吸收塔接管尺寸计算； （11）设计参数一览表；（12）绘制生产工艺流程图（A3 号图纸） ； （13）绘制吸收塔设计条件图（A3 号图纸） ； （14）对设计过程的评述和有关问题的讨论。目录前言 1第 1 章 填料塔主体设计方案的确定 21.1 装置流程的确定 .21.2 吸收剂的选择 .21.3 操作温度与压力的确定
3、.21.4 填料的类型与选择 .2第 2 章 基础物性数据与物料衡算 22.1 基础物性衡算 .32.1.1 液相物性数据 32.1.2 气相物性数据 32.1.3 气液相平衡数据 42.2 物料衡算 .4第 3 章 填料塔的工艺尺寸计算 53.1 塔径的计算 .53.2 泛点率的校核 .63.3 填料规格校核 .73.4 液体喷淋密度校核 .73.5 填料塔填料高度的计算 .73.5.1 传质单元数的计算 73.5.2 传质单元高度的计算 83.5.3 填料层高度的计算 93.6 填料塔附属高度的计算 .103.7 填料层压降的计算 .10第 4 章 填料塔附件的选择与计算 114.1 液体
4、分布器简要设计 .114.1.1 液体分布器的选型 114.1.2 分布点密度计算 114.1.3 布液计算 124.2 液体收集及分布装置 .124.3 气体分布装置 .134.4 除沫装置 .144.5 填料支承及压紧装置 .144.5.1 填料支承装置 144.5.2 填料限定装置 144.6 裙座 .144.7 人孔 .15第 5 章 填料塔的流体力学参数计算 155.1 吸收塔主要接管的计算 .155.1.1 液体进料管的计算 155.1.2 气体进料管的计算 165.2 离心泵和风机的计算与选型 .165.2.1 离心泵的计算与选型 165.2.2 风机的计算与选取 18设计参数一
5、览表 20对设计过程的评述和有关问题的讨论 24参考文献 251前言吸收是利用混合气体中各组分在液体中的溶解度的差异来分离气态均相混合物的一种单元操作。在化工生产中主要用于原料气的净化，有用组分的回收等。 填料塔是气液呈连续性接触的气液传质设备。塔的底部有支撑板用来支撑填料，并允许气液通过。支撑板上的填料有整砌和乱堆两种方式。填料层的上方有液体分布装置，从而使液体均匀喷洒于填料层上。 本次化工原理课程设计的目的是根据设计要求采用填料吸收塔的方法处理含有丙酮的混合物，使其达到排放标准。在设计中,主要以清水吸收混合气中的丙酮，在给定的操作条件下对填料吸收塔进行物料衡算。本次设计包括设计方案的选取，
6、主要设备的工艺设计计算物料衡算、设备的结构设计和工艺尺寸的设计计算，工艺流程图，主要设备的工艺条件图等内容。2第 1 章 填料塔主体设计方案的确定1.1 装置流程的确定因为逆流操作的传质平均推动力大，传质速率快，分离效率高，吸收剂利用率高。因此本次设计采用逆流操作，即气相自塔底进入由塔顶排出，液相自塔顶进入由塔底排出。1.2 吸收剂的选择由设计任务书可知，本次设计用清水做吸收剂，故采用纯溶剂。1.3 操作温度与压力的确定由设计任务书可知，本次设计操作温度为 25，操作压力为 101.6kPa1.4 填料的类型与选择填料的种类有很多，根据装填方式的不同，可分为散装填料和规整填料两大类。规整填料是
7、按一定的几何图形排列，整齐堆砌的填料，其造价较高，因此从实际出发，本次设计采用散装填料。在散装填料中，阶梯环填料具有气通量大、气流阻力小、传质效率高等特点，是目前所使用的环形填料中最为优良的一种；从填料的材质考虑，塑料填料具有质轻、价廉、耐冲击、不易破碎等优点，多用于吸收、解吸、萃取、除尘等装置中；在散装填料中，同类填料的尺寸越小，分离效率越高，但阻力增加，通量减少，填料费用也增加，而大尺寸的填料应用于小直径塔中有会产生液体分布不良及严重的壁流，使塔的分离效率降低 1。综上分析，本次设计采用 DN38-聚丙烯阶梯环填料。第 2 章 基础物性数据与物料衡算32.1 基础物性衡算2.1.1 液相物
8、性数据对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取纯水的物性数据。由手册 2查得，常压、25时水的相关物性数据如下：密度为 37.04kg/m9L表面张力为 2971kg/h =1dync =粘度为 ）（3.sPa .8L 则 101.6kPa， 25时，水的粘度为 ）（ hm3.27kg/sa0.8961 0.937 =L 查手册 3得 20时丙酮在水中的扩散系数为 /hm4. /s.6 D2-62-9L0则 25时丙酮在水中的扩散系数为 /hm104.28/s10.9293.186.10.6)T(p 26-2/9-3/20 ）（）（L2.1.2 气相物性数据混合气体的平均摩尔质量为 30.74
9、= 29（0.6-1+ 580.6 =M iyVm混合气体的平均密度为 3kg/m13084.7RTPV混合气体的粘度可近似取为空气的粘度，查手册 3得常压下、20时空气的粘度为 ）（ hm0.651kg/sa1.8-5 PV4则在 101.6kPa、25时空气的粘度为 4.10)()230TV）（ hm0.6kg/sa183. 4.103.298)()(8).()550230 PV在 101.3kPa， 20时，查手册 3丙酮在空气中的扩散系数为/s2-5VD则 101.6kPa， 25时，丙酮在空气中的扩散系数为 /h0.372m/s1.031.62073.1501 25-.85- ）（）
10、（V2.1.3 气液相平衡数据查手册 4得，常压下 20时丙酮在水中的亨利系数为ak5.21PE相平衡常数为 2.086m溶解度系数为 5.18.24397LSEMH2.2 物料衡算进塔气相摩尔比为 0.638.-1y1Y出塔气相摩尔比为50.319.5-10.638-12 ）（）（ Y进塔惰性气相流量为 kmol/h8.4)6.(351.274.V该吸收过程为低浓度吸收，平衡关系为直线，最小液气比可按下式计算，即 21min)XYVL（对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为 02 1.9760-.863)(minVL取操作液气比为 min)(4.17.296VLkol/h18.)()(221XY
11、0219.2.41)3068(.01 LX第 3 章 填料塔的工艺尺寸计算3.1 塔径的计算采用 Eckert 通用关联图 3计算泛点气速气相质量流量为 480kg/h2.1mV6液相质量流量可近似按纯水的流量计算，即 kg/h6.741982.41SLM则 Eckert 通用关联图的横坐标为 405.)3.97(804.)( .5.0LV查图 5-323得 1.gu2.02LVF查表 5-111得 -170mF m/s5.21.70439833gu .02.0 LVF取 1.5/s7由 0.8.7346usD圆整塔径，取 0.8m3.2 泛点率的校核 /s21.0.8.754/36u（不在允
12、许范围内）%4.2.F则填料塔塔径取 90mD1.75/s0.784/36u2（在允许范围内）.F73.3 填料规格校核 823.690dD3.4 液体喷淋密度校核对于直径不超过 75mm 的散装填料，可取最小润湿速率为 ）（ hm/0.8)3minWL查附录 51得 32t/1.a ）（）（ h/10.650.823minin WLUmin22h 79.7.4/.75UD经以上校核可知，填料塔直径选用 合理D3.5 填料塔填料高度的计算3.5.1 传质单元数的计算 0219.X0468m*21Y塔底吸收推动力为 0178.46.038.*11 塔顶吸收推动力为 39.9.*22Y对数平均推动
13、力为80.850.3197ln8ln21mY气相总传质单元数为 7.0.85-6m21 NOG3.5.2 传质单元高度的计算气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式 1计算： )()()(45.1exp- 2.005.21.075.0t LLttLcW UgaU查表 5-131得 2c7680kg/h3dyn/m液体质量流量为 ）（ m/1.9.85.04922LU0.362)12.5937.046.( )10.279.0435168().718(8(exp-1 .8.75.0t W填料的润湿比表面积为 32t /m47.96.aW气膜吸收系数由下式计算： )()()0.237kt3/17.0t
14、 RTDUVVVG（气体质量通量为 ）（ hm64.8kg/9.0785.1422V ）（ ）（）（）（ kPah/.614kol 298.13.40750.3716.321/0.7 G9液膜吸收系数有下式计算： 0.15m/h 1.2073104.28373.274968)g()(.k 1/38/2-6/12/13/2 ）（）（）（ ）（ LLLWLDU由 ，阶梯环填料是开孔环，查表 5-141得 ，则.akWG .45l/h 8.341.54790.5 akhm2ko60.4L 3.11. P）（%7uF修正的恩田公式只使用于 的情况，当 时，需要按下式进F0.5uF0.5u行校正，即 ）
15、（ akhm85kol/.4.32)5.021.7(9 akk 314. PuaGFG l/h 8.9734.)5.021.7(6 akk2. LFLua气相总体积传质系数为 ）（ akhm1.79kol/.8025.81aHk1a 3LG PK 气相总传质单元高度为 1.290.785106.794apGYOGKV3.5.3 填料层高度的计算 m20.13.79OGNHZ10采用上述方法计算出填料层高度后，还应保留一定的安全系数，则 mZ5.129.设计取填料层高度为 查表 5-161，对于阶梯环填料， ， 。取 ,则158h6max8hD720m98h计算得填料层高度为 12000mm72
16、00mm，依据表 5-161阶梯环填料的分段要求，可将填料层分为两段设置，每段 6m，两段之间设置一个液体再分布器。3.6 填料塔附属高度的计算塔的附属空间高度包括塔上部空间高度、安装液体分布器和液体再分布器（包括液体收集器）所需要的高度、塔底部空间高度以及塔裙座高度 5。本次设计塔上部空间高度，可取为 1.2m，液体再分布器的空间高度约为 1m，塔底液相停留时间按 5min 考虑，则塔釜液所占空间高度为 0.8m0.78536941.61 Z考虑到气相接管所占空间高度，底部空间高度可取 1.0m，所以塔的附属高度为（不含裙座高度）2.31.1Z3.7 填料层压降的计算散装填料的压降值由 Ec
17、kert 通用关联式计算，则横坐标为405.)(.LV查表 5-181得， ，纵坐标为-16mp0.563.279.04.875gu .22.02 LVP查图 5-323得11412.0Pa/m9.8p/Z则填料层压降为 .412.0第 4 章 填料塔附件的选择与计算4.1 液体分布器简要设计4.1.1 液体分布器的选型液体分布装置的种类多样，有喷头式、盘式、管式、槽式、及槽盘式等。因槽式液体分布器具有较大的操作弹性、优良的布液性能、极好的抗堵塞、结构简单、气相阻力小等优点，故本设计选用槽式分布器。4.1.2 分布点密度计算液体喷淋密度越小，分布点密度越大。喷淋点密度为 ，1.700.852h
18、DLU因该塔喷淋电密度较小，设计去喷淋点密度为 100 点/m 2布液点数为 点点 643.5810.90.785n2按分布点几何均匀与流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果为：二级槽共设 5 道，在槽侧面开孔，槽宽度为 40mm，槽高度为 200mm，两槽中心距为 170mm。分布点采用三角形排列，实际设计布点数为 66 点，布液点示意图如图 4-1 所示。12170170480图 4-1 槽式液体分布器二级槽的布液点示意图4.1.3 布液计算液体体积流量为 /sm102.73697.04183-s L.65gnd2s， H取 ，则布液孔径为1.， m630.)1.089260.14.343
19、7.(gn4d 2/2s0 ）（ L设计取 md04.2 液体收集及分布装置为减小壁流现象，当填料层较高时需进行分段，本次设计填料层高度Z=12m，故需分成 2 段，两段之间设置液体收集及再分布装置。多孔盘式液体再分布器是集液体收集和在分布功能于一体的液体收集和再分布装置，其具有13结构简单、紧凑、安装空间高度低等优点。故本次设计采用多孔盘式液体再分布器作为液体收集及分布装置。多孔盘式液体再分布器如图 4-2 所示。图 4-2 多孔盘式液体再分布器4.3 气体分布装置为了实现气相均匀分布，设置性能良好的气相分布装置是十分重要的。通常情况下，对于直径小于 2.5m 的小塔多采用简单的气体分布装置
20、，本次设计填料塔塔径 D=0.9m，可采用如图 4-3 所示的简单的气体分布装置。图 4-3 小塔气体分布装置144.4 除沫装置除沫装置的作用是为了进行气液分离，出去气体夹带的雾沫，保证后续设备的正常操作。除沫装置可以安装在塔内或塔的上部，也可以作为独立的气液分离设备。丝网除沫器具有除沫效率高、压降小的特点，因此本次设计采用丝网除沫器作为除沫装置。4.5 填料支承及压紧装置4.5.1 填料支承装置填料支承装置的作用是支承填料以及填料层内液体的重量，一般情况下填料支承装置应具备足够的强度和刚度、开孔率，以支持填料及其所持液体的重量，防止在支撑板发生液泛，结构上应简单易于加工制造和安装，有利于气
21、液相的均匀分布，同时不至于产生较大的阻力。气体喷射式填料支承装置具有气体流通量自由截面率大、阻力小、承载能力强、气液两相分布效果好等特点，因此本次设计采用气体喷射式填料支承装置。4.5.2 填料限定装置为保证填料塔在工作状态下填料床层能够稳定，防止高气相负荷或负荷突然变动时填料层发生松动，破坏填料层结构，甚至造成填料损失，在填料层顶部设置填料限定装置。填料限定装置分为填料压板和床层限定板。填料压板常用于陶瓷填料，床层限定板多用于金属和塑料填料。本次设计选用 DN38-聚丙烯阶梯环塑料填料，因此采用床层限定板。4.6 裙座一般塔设备的高径比较大，要承受地震、风、偏心以及内压等载荷，为保证塔设备的
22、安全可靠运行，在设备下部一圈焊接裙座。裙座结构有圆筒形和圆15锥形两种形式。对于直径小且细高的塔（即 且m1DN） ，为了增加设备的稳定性降低地脚螺栓和30/m125/ HDNH且或基础环支承面上的应力，可采用圆锥形裙座。本次设计中，填料塔总高度为 .则 259.16/0DNH故本次设计填料塔不属于直径小且细高的塔，因此采用圆筒形裙座。4.7 人孔人孔是安装或检修人员进入塔内的唯一通道。人孔可设在每段填料层的上下方，同时兼作填料装卸孔用，同时也设置在气液紧、出口等需要经常维修清理的部位。参考国家标准的手孔和人孔手册 6，本次设计选用公称压力为常压，公称直径 450mm 的平面型人孔。第 5 章
23、 填料塔的流体力学参数计算5.1 吸收塔主要接管的计算5.1.1 液体进料管的计算进料管的结构类型很多，有直管进料管、弯管进料管、T 型进料管。本次设计选用直管进料管。进料管管内的允许流速一般不超过 0.51.8m/s，故取管内液体流速为 ，则液体进出口内径为1.5m/su42m0.1.53424Ld-31s1 查参考书 5选用 的无缝钢管，其实际内径为0m2-5d1校正流速为161.36m/s0.43127d4u2-1 sL5.1.2 气体进料管的计算采用直管进料，由于常压下塔的气体进出口管气速可取 1020m/s，故取气体进出口流速近似为 16m/s，则气体进出口内径为 297m0.163
24、.4/u4Ud2s2 查参考书5选用 的无缝钢管，其实际内径为25m01-3d2气体的实际流速为 15.6/s0.314/du22 sU5.2 离心泵和风机的计算与选型5.2.1 离心泵的计算与选型管内液体的流速为 1.36m/su则雷诺数为 5936.20.1.4973dueLR取管壁绝对粗糙度 ，则相对粗糙度2 0.684d查图 1-363得0.3直管阻力压头损失为泵入口管长 0.2m液体分布器前的管长 0.5m17吸入管深入清水里的管长 0.3m 1.m982.360.4153.20.2gudlhf 局部阻力压头损失为一个标准截止阀（全开） 6.一个带滤水器的底阀（全开） 20三个 90
25、弯头 0.753.，0.5进 口 1出 口 2.m9.81360.52.62guhf ）（管路系统总的压头损失为 1ff 气体进口压力降为 a148.5.6.2u2p2m1 PV气体出口压力降为 71.42V吸收塔的总压力降为 a516.4.89.pp21f P其他塔内件的压力降 较小，在此可以忽略扬程为 19.26m3.987.04516.215hgef ）（LPZH流量为 /m4.703.963LQ参考离心泵规格 7，根据上述所计算得出的流量和扬程，选用离心泵型号为IS50-32-125，其规格为如下表 5-1 所示。表 5-1 IS50-32-125 单级单吸离心泵规格18功率/kw流量
26、 m3/h 扬程 H/m 效率 /%必需汽蚀余量(NPSH)r /m转速（ r/min） 轴功率 电功率12.5 20 60 2.0 2900 1.13 2.2注：准备两个离心泵，一个备用。5.2.2 风机的计算与选取气体流量为 /hm403VQ以风机进、出口外侧为截面列伯努利方程，得 fWugzWeugz 22211 1pp将上述各项同乘以 ，整理可得 f211212 p-)p()(p ）（zeT由于 较小，气体 也较小，故 项可忽略；由于以风机进、）（ 12z-g)z(2出口外侧为截面，截面速度 ，故 项可忽略；0u21）（ 1u-中，由于进、出口管段很短，直管阻力 忽略不计，即ffp f
27、p221ff 出 口进 口 W由于本设计任务是吸收空气中的丙酮，混合气体直接从大气进入通风机，管内流速 亦可忽略，进一步化简得1u2upf出 口吸收塔内气体的操作压力为 101.6kPa，气体进入塔内要克服塔内气体的压力、填料层的压降以及气体从塔顶排出的出口压降，所以 pp22操 作常 压119p-p212通过一系列的简化，全风压 整理可得Ta516.82.1.4927. upp- 2mf12 PVT 出 口）（ 将使用条件下的风压换算为标定条件下的风压 508.1a.2516.pm0VT参考通风机选型使用手册 8，根据上述计算得出的流量和全风压，选用的通风机为 SL-5-45-11 型物料输
28、送型通风机，批号为 No5.6，风机传动为 C 式传动，其规格如下表 5-2 所示。表 5-2 SL-5-45-11 型物料输送型通风机规格电动机批号No传动方式转速/（ r/min）序号流量/（m 3/h）全压 内效率/(%) 需用功率/kw型号 功率5.6 C 2400 7 4900 2957 56.1 8.2Y160M2-215注：由于全压较大，故两台通风机串联工作。20设计参数一览表表 1 基础物性数据和物料衡算总表项目 符号 数值与计量单位丙酮在水中的扩散系数 LD4.2810-6 m2/h丙酮在空气中的扩散系数 V0.0372 m2/h丙酮在水中的亨利系数 E211.5 kPa丙酮
29、在水中的溶解度系数 H0.25kmol/(kPam3)吸收剂的摩尔流量 L412.2 kmol/h混合气体的平均摩尔质量 VmM30.74 g/mol气液相平衡常数 2.08混合气体的体积流量 4000 m3/h出塔液相摩尔比 1X0.0219进他液相摩尔比 2 0进塔气相摩尔比 1Y0.0638出塔气相摩尔比 2 0.00319回收率 95%水的黏度 L3.227 kg/(mh)空气的黏度 V0.066 kg/(mh)水的密度 L997.043kg/m3混合气体的平均密度 Vm1.22 kg/m3水的表面张力 L932731 kg/h221表 2 塔设备衡算总表项目 符号 数值与单位塔径 D
30、0.9 m布液孔径 0d6 mm填料塔的总高度 H15.2 m总传质单元高度 OG1.29 m塔釜液所占空间高度 h0.8 m气相总传质系数 GK1.79 kmol/(m3hkPa)气膜吸收系数 k0.0614 kmol/(m2hkPa)液膜吸收系数 L0.15 m/h气相总吸收系数 Gk4.432 kmol/(m3hkPa)液相总吸收系数 L8.348 h-1气相总吸收系数（校正后） Gk8.855 kmol/(m3hkPa)液相总吸收系数（校正后） L8.977h-1最小湿润速率 minW0.08 m3/(mh)气相总传质单元数 OGN7.13布液点数 62 点填料层压降 p4944.2
31、Pa液体喷淋密度 U11.70m3/（ m2h）液体质量通量液体体积流量LLs11668. 79kg/(m2h)2.0710-3m3/h气体质量通量 VU7674.8 kg/(m2h)22续表 2项目 符号 数值与单位泛点气速 Fu2.5 m/s实际气速 1.75 m/s泛点率 Fu70%与 X1平衡气相摩尔比 1*Y0.046与 X2平衡气相摩尔比 2 0填料层的高度 Z 12 m塑料阶梯环比表面积 t132.5 m2m-3填料的湿润比表面积 W47.97 m2m-3塑料阶梯环泛点填料因子平均值 F170 m-1塑料阶梯环压降填料因子平均值 P 116 m-1液相质量流量 L7419.6 k
32、g/h气相质量流量 G4880 kg/h阶梯环形状系数 1.45表 3 接管、泵和风机计算总表项目 符号 数值与单位液体进料管内径 44 mm气体进料管内径 301 mm扬程 eH19.26 m直管阻力压头损失 fh1.11 m局部阻力压头损失 f 2.22 m23续表 3项目 符号 数值与单位风机全风压风机全风压（校正后）Tp0 5166.8 Pa5082.1 Pa气体出口压力降 274.2 Pa吸收塔总的压力降 fp5166.6 Pa液体流量 LQ7.44 m3/h气体流量 V4000 m3/h雷诺数 Re 59366.2气体进料管内的流速 u15.6 m/s液体进料管内的流速 1.36
33、m/s绝对粗糙度 0.2 mm相对粗糙度 d0.0068摩擦系数 0.032表 4 填料、接管、泵和风机的选型总表项目 型号填料 DN38 聚丙烯阶梯环填料液体进料管 12m35气体进料管 0离心泵 IS50-32-125风机 SL-5-45-11 型物料输送型通风机 批号 No 5.624对设计过程的评述和有关问题的讨论本次课程设计深深地让我感受到了“书到用时方恨少”这个道理，同时也让我知道了自己的知识面还是很狭窄，不够广。在设计过程中，不仅很多物性数据需要查阅手册，一些公式及知识点也需要查阅不同文献，单单靠一本化工原理和一本化工单元操作课程设计是远远不够的。通过本次设计，我在不同方面也得到
34、了不同程度的提高。查阅手册和书籍来获取的相关信息的能力得到了提高；学会了考虑实际问题既要从可行性出发，也要从经济的角度去出发；自己的分析能力、office 软件的掌握和 CAD 制图能力得到了一定的锻炼；学会了理论联系实践，而不是只会死读书；遇到一些疑点难点，独立思考的同时，与同学们相互讨论，无形中增进了同学之间的友谊，一举多得；让我最深刻的是设计过程中需要很大的耐心和细心，大量的数据和大量的公式，不仅需要耐心的处理，还需细心的检查，不断发现错误、改正错误、改进设计。所以，这次设计很考验一个人的综合能力。 然而在设计过程中，由于对流体动力学知识的掌握不够扎实，在伯努利方程去计算风机的全风压，伯努利方程中好几项被忽略不计，这些被忽略不计的项使算出来的全风压值较大，因而采用两台风机串联工作，不知道会不会有大的误差，如有错误，希望批阅的老师能够指出和更正。本次化工原理的课程设计，不仅为我的毕业论文设计做铺垫，更为我以后的学习和工作打下了坚实的基础！
