外墙脚手架专项施工方案.doc

1、松江区中山街道光星路 2 号地块动迁安置房工程 外墙脚手架专项施工方案目 录第一章、脚手架专项施工方案 .1一、 工程概况 .1二、编制依据 1三、施工组织机构、施工布置 2四、准备工作 2五、脚手架设计 7六、 脚手架搭设施工工艺 .7七、 脚手架拆除 13八、安全文明施工措施 .13第二章、计算书 16一、扣件式双排落地脚手架计算书 .16松江区中山街道光星路 2 号地块动迁安置房工程 外墙脚手架专项施工方案1第一章、脚手架专项施工方案一、工程概况工程名称：松江区中山街道光星路 2 号地块动迁安置房建设单位：上海泉都房地产开发有限公司设计单位：上海结宇建筑设计有限公司勘察单位：上海市岩土地

2、质研究院有限公司监理单位：上海高程工程监理有限公司施工单位：上海开天建设（集团）有限公司工程地点：本工程位于上海市松江区中山街道，东至中山街道社区卫生中心，南至沪松公路，西至光星路，北至现有居民用房。松江区中山街道光星路 2 号地块动迁安置房项目主要包含 8 栋 14 层住宅用房，1 栋2 层配套用房，1 栋 3 层产权移交配套用房，地下 1 层车库。附属建筑物有 1 栋 1 层 KT站、1 栋 1 层垃圾用房、2 栋 1 层 PT 站、1 栋 1 层门卫。总建筑面积 59237.39 平方米。其中地上建筑面积为：43340.78 平方米，地下建筑面积为 15896.61 平方米。主要建筑物如

3、下：号房 层数 建筑高度（m）结构形式 外脚手架搭设高度1#居住用房 地上 14 层地下 1 层39.95 装配整体式剪力墙结构41.4 米局部 45 米2#居住用房 地上 14 层地下 1 层39.95 装配整体式剪力墙结构41.4 米局部 45 米3#居住用房 地上 14 层地下 1 层39.95 装配整体式剪力墙结构41.4 米局部 45 米4#居住用房 地上 14 层地下 1 层39.95 装配整体式剪力墙结构41.4 米局部 45 米5#居住用房 地上 14 层地下 1 层39.95 装配整体式剪力墙结构41.4 米局部 45 米6#居住用房 地上 14 层地下 1 层39.95 装

4、配整体式剪力墙结构41.4 米局部 45 米7#居住用房 地上 14 层地下 1 层39.95 装配整体式剪力墙结构41.4 米局部 45 米8#居住用房 地上 14 层地下 1 层39.95 装配整体式剪力墙结构41.4 米局部 45 米配套用房 地上 2 层 9.5 框架结构 10.8 米局部 12.8 米门卫 地上 1 层 4.1 框架结构 5.4 米KT 站 地上 1 层，地下 1 层6.99 框架结构 7.2 米PT1 站 地上 1 层 7.4 框架结构 9 米PT2 站 地上 1 层 7.4 框架结构 9 米垃圾房 地上 1 层 4.35 框架结构 5.4 米松江区中山街道光星路

5、2 号地块动迁安置房工程 外墙脚手架专项施工方案2产权移交配套用房地上 3 层，地下 1 层12.9 框架结构 14.4 米二、编制依据1、钢结构设计规范（GB50017-2014）2、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4、钢管脚手架扣件（GB15831-2006）3、碳素结构钢（GB/T700-2006）5、建筑施工安全技术规范（2003 版）6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ1302011）8、建筑施工手册（第五版）、9、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）、10、施工企业安全生产评价标准（JGJ/T 77

6、-2010）三、施工组织机构、施工布置（一）、项目部组织机构（二）、施工布置1、根据本工程单体工程量大、工期紧的工程特点、工期要求及施工条件和单体项目平面布置的特点，各施工区域进行流水施工以确保总体工程进度的按期完成，外架施工安排与土建队同步跟进。四、准备工作（一）、技术准备1、结合下发图纸及规范要求，熟悉图纸，准备相应施工工艺流程、初步确定脚手架搭设方案。施工验收规范、施工质量检验评定标准及图集。2、脚手架施工方案编制、审批完毕以后，组织各个施工单位的脚手架班组长、施工部 安全部 质检部 物资部技术部安全负责人项目经理技术总工松江区中山街道光星路 2 号地块动迁安置房工程 外墙脚手架专项施工

7、方案3现场负责人召开专题会议，进行脚手架方案的交底。明确脚手架的节点做法、安拆方法及注意事项。3、脚手架施工之前，组织施工管理人员对各脚手架班组人员、现场工长根据施工方案进行书面技术交底，交底内容包括：施工方法、施工顺序、施工过程中注意事项及细部节点、脚手架搭设报验程序等。明确施工工序及施工作业条件。4、安全交底，技术人员会同安全员，对所有脚手架搭设人员进行统一安全交底，明确现场危险源及脚手架搭设过程中的安全注意事项。工种交接检查记录应齐全，并有交接双方工长签字认可。（二）、验收检查1、脚手架搭设前检查；落地脚手架检查地面是否满足脚手架搭设要求。2、施工过程中检查；技术人员在脚手架搭设过程中，

8、对脚手架搭设予以监督，及时发现问题解决问题。3 脚手架搭设完成后的检查验收。根据施工进度，按照规范验收要求，对搭设完毕的脚手架进行分分部分项阶段性验收，提出整改意见，限期整改。复查验收合格后挂验收合格牌（三）、材料准备1、钢管1.1 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中 Q235A 级钢的规定。1.2、脚手架钢管采用外径 48.3mm，壁厚 3.6mm 的焊接钢管（因部分钢管生锈，计算时按壁厚 3.2mm），钢管的检查应符合下列规定：1.2.1 新钢管：

9、应有产品质量合格证和质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应 有 裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.5 的规定：外径-0.5mm、壁厚-0.5mm、钢管两端面切斜偏差 1.7mm。1.2.2.旧钢管：钢管表面锈蚀深度应0.5mm；钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 8.1.5 的规定：、 各种杆件钢管的端部弯曲 L1.5m，5mm立杆钢管弯曲，当 3mL4m，12mm；当 4mL6.5m，20mm 2水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m，30mm。 32、扣件松江区中山街道光星

10、路 2 号地块动迁安置房工程 外墙脚手架专项施工方案4扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏。扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。直角扣件、旋转扣件必须符合规范要求，与钢管管径相匹配。所使用的扣件必须有复检报告。3、安全网3.1、必须是经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品。3.2、水平网：大眼锦纶网（网眼尺寸小于 80mm）。3.3、立 网：立网采用安全网-ML-1.56 的密目安全网，3.4、平 网；采用 P-36 的可密网。3.5、安全网；采用经

11、国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证；安全网的力学性能应符合 GB5725-1997安全网力学性能试验方法的规定，进入现场后应对安全网进行模拟大型砂包冲击试验。3.6、密目式安全网要求如下：3.6.1、在 100cm2 面积上，不少于 2000 目（即 2000 个网眼）。3.6.1、做耐贯穿试验（即用 5Kg 重的钢管从距网中心 3m 高处垂直自由落下， 砸到与地面成 30 度角的网眼上不穿透；3.7、安全网要求如下：3.7.1、安全网网绳由锦纶、维纶、涤纶、尼龙等材料制成；平网的宽度不小于3m，立网的高度 1.5m，每张网的重量不超过 15

12、kg；菱形网目其对角线与对应网边平行，方形网的对角线或边应与对应的网边平行，网目边长不得大于100mm；3.7.2、边绳直径至少为网绳直径的三倍，但不小于 7mm。严禁立网代替水平网使用。绳的直径和断裂强力根据安全网的结构形式、网口大小等因素合理选用，断裂强力一般宜为 1500N2000N，必须用网绳作试验绳，每张网上的试验绳不少于 8 根。所有筋绳分布必须合理，相邻两根筋绳的最小距离不小于 30cm。每根筋绳的断裂强力不大于 3000N。安全网上的所有绳结或节点必须固定。（四）、钢管扣件等配件检查与验收1、新钢管的检查符合下列规定：1.1、有产品质量合格证；采用 48.3mm，壁厚 3.6m

13、m（因部分钢管生锈，计算时按壁厚 3.2mm）；横向水平杆长度 1100mm，其它杆分别为 6m 及 4.5m，另外进部分 3m 长的短钢管，用于脚手架的顶端以及第一根立杆错接头使用。1.2、有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定；1.3、钢管表面平直光滑，不有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；1.4、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，分别符合本方案合格钢管标准的规定；钢管必须涂有防锈漆。2、旧钢管的检查符合下列规定：2.1、表面锈蚀深度符合本方案下表的规定。检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样

14、检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2.2、钢管弯曲变形符合本方案合格钢管标准的规定。2.2.1 合格钢管标准松江区中山街道光星路 2 号地块动迁安置房工程 外墙脚手架专项施工方案5序号 项目允许偏差(mm) 示意图 检查工具1 焊接钢管尺(mm)外径 48.3 壁厚 3.6 -0.5-0.5 游标卡尺2 钢管两端面切斜偏差 1.70 塞尺、拐 角尺3 钢管外表面锈蚀深度 0.50 游标卡尺钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲 l1.5m5b.立杆钢管弯曲3m可按建筑结构荷载规范（GB50009-2012）附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为0.7脚手架使用期较短，一般为

15、25年，遇到强劲风的概率相对要小得多；Uz 风荷载高度变化系数，按照 建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）的规定采用：脚手架底部 Uz = 1.030,单双立杆交接位置Uzx = 1.030,风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。Us 风荷载体型系数（双立杆部分）： Us = 1.1505经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 0.71.0301.15050.550 = 0.456kN/m 2。

16、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值（参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-2）底部立杆的最大轴向压力N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 24.698kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值（参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1）底部立杆的最大轴向压力N = 1.2NG + 1.4NQ = 25.233kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW（参考规范JGJ130-2011公式5.2.9）MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值 (kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91

17、.40.4561.501.80 2/10 = 0.279kN/m六、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。双立杆底部需要立杆稳定性计算。双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面考虑。松江区中山街道光星路 2 号地块动迁安置房工程 外墙脚手架专项施工方案251.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算（参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-1）其中N 立杆的轴心压力设计值，底部 N=25.233kN；单双立杆交接位置 NL=16.472kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.60cm；u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50；h 立杆步距， h=1.8

18、0； 计算长细比, 由k=1时, =kuh /i=169； = 210, 满足要求!k 计算长度附加系数，取 1.155；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh 确定，l 0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=195的结果查表得到0.190；A 立杆净截面面积， A=9.06cm2；W 立杆净截面模量 (抵抗矩),W=9.60cm 3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm 2)；经计算得到= 25233.000/(0.190906.000)=146.93N/mm 2不考虑风荷载时

19、，底部双立杆的稳定性计算 f,满足要求!不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算（参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-2）其中N 立杆的轴心压力设计值，底部 N=24.698kN； i 计算立杆的截面回转半径， i=1.60cm；u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50；h 立杆步距， h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh /i=169； = 210, 满足要求!k 计算长度附加系数，取 1.155；松江区中山街道光星路 2 号地块动迁安置房工程 外墙脚手架专项施工方案26l0 计算长度 (m)

20、, 由公式 l0 = kuh 确定，l 0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=195的结果查表得到0.190；A 立杆净截面面积， A=9.06cm2；W 立杆净截面模量 (抵抗矩),W=9.60cm 3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.279kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm 2)；经计算得到= 24698.000/(0.190906.000)+(279000.000/9600.000)=172.88N/mm 2考虑风荷载时，底部双立杆的稳定性计算 f,

21、满足要求!七、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算：Nl = Nlw + No（参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-3）其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN)，应按照下式计算：Nlw = 1.4 Wk Aw（参考规范JGJ130-2011公式5.2.13）脚手架顶部Uz = 1.030（连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。）脚手架顶部风荷载标准值Wk=kUzUsWo=0.71.0301.15050.5

22、50 = 0.456kN/m 2。Wk 风荷载基本风压标准值， Wk = 0.456kN/m2；Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.001.803.001.50 = 16.200m2；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN经计算得到 Nlw = 1.40.45616.200 = 10.342kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.342+3.000 = 13.342kN(2)连墙件的强度计算：松江区中山街道光星路 2 号地块动迁安置房工程 外墙脚手架专项施工方案27(参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1)经计

23、算=13342.00/453.00=29.45N/mm 2174.25N/mm 2，满足要求。(3)连墙件的稳定承载力计算：(参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2)连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离长细比=lo/i=30.00/1.60=19长细比=19 =150( 查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到 =0.949；Nl/A=13.342103/(0.9491831.32)=7.68N/mm2（参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2）连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求!(4)连墙

24、件抗滑移计算：连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为连墙件的轴向拉力，N=13.342kN；lw为连墙件的周长，取3.141648.3=151.74mm；t为连墙件的厚度，t=3.20mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm 2；经过焊缝抗拉强度 = 13342.00/(151.743.20) = 27.48N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图松江区中山街道光星路 2 号地块动迁安置房工程 外墙脚手架专项施工方案28八、地基承载力验算(1)基础底面的平均压力计算P=N/A fg（参考规范JGJ130-200

25、1公式5.5.1）其中 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 25.233A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25脚手架立杆底座、垫板与地基土接触受力的面积。可按以下情况确定：a.仅有立杆支座(支座直接放于地面上)时，取支座的底面积；b.在支座下设有厚度为5060mm的木垫板(或木脚手板)，则为ab(a和b分别为垫板的两个边长，且不小于200mm)，当面积计算值大于0.25m2时，则取0.25m2计算；c.在支座下采用枕木做垫木时，面积按照枕木的底面积计算；d.当一块垫木或垫板上支撑二根以上立杆时，则为ab/n(n为立杆数)，且用木垫板应符合(2)的取值规定。P=25.233/0.25=100.93kN/m2(2)地基承载力设计值计算fg = Kc fgk其中 Kc 地基承载力调整系数； kc = 0.55fgk 地基承载力标准值； fgk = 200.00fg=0.55200.00=110.00kN/m2地基承载力的计算Pfg，满足要求!