1、第三章思考题1. 试说明集总参数法的物理概念及数学处理的特点答：当内外热阻之比趋于零时，影响换热的主要环节是在边界上的换热能力。而内部由于热阻很小而温度趋于均匀，以至于不需要关心温度在空间的分布，温度只是时间的函数，数学描述上由偏微分方程转化为常微分方程、大大降低了求解难度。2. 在用热电偶测定气流的非稳态温度场时,怎么才能改善热电偶的温度响应特性?答：要改善热电偶的温度响应特性，即最大限度降低热电偶的时间常数 hAcv,形状上要降低体面比，要选择热容小的材料，要强化热电偶表面的对流换热。3. 试说明”无限大平板” 物理概念,并举出一二个可以按无限大平板处理的非稳态导热问题答；所谓“无限大”平
2、板，是指其长宽尺度远大于其厚度，从边缘交换的热量可以忽略不计，当平板两侧换热均匀时，热量只垂直于板面方向流动。如薄板两侧均匀加热或冷却、炉墙或冷库的保温层导热等情况可以按无限大平板处理。4. 什么叫非稳态导热的正规状态或充分发展阶段?这一阶段在物理过程及数学处理上都有些什么特点?答：非稳态导热过程进行到一定程度,初始温度分布的影响就会消失，虽然各点温度仍随时间变化,但过余温度的比值已与时间无关，只是几何位置( /x)和边界条件(Bi 数)的函数，亦即无量纲温度分布不变，这一阶段称为正规状况阶段或充分发展阶段。这一阶段的数学处理十分便利，温度分布计算只需取无穷级数的首项进行计算。5. 有人认为,
3、当非稳态导热过程经历时间很长时,采用图 3-7 记算所得的结果是错误的.理由是： 这个图表明,物体中各点的过余温度的比值与几何位置及 Bi 有关,而与时间无关.但当时间趋于无限大时,物体中各点的温度应趋近流体温度,所以两者是有矛盾的。你是否同意这种看法,说明你的理由。答：我不同意这种看法，因为随着时间的推移，虽然物体中各点过余温度的比值不变但各点温度的绝对值在无限接近。这与物体中各点温度趋近流体温度的事实并不矛盾。6. 试说明 Bi 数的物理意义。 oBi及 i各代表什么样的换热条件?有人认为, Bi代表了绝热工况,你是否赞同这一观点,为什么?答；Bi 数是物体内外热阻之比的相对值。 oi时说
4、明传热热阻主要在边界，内部温度趋于均匀，可以用集总参数法进行分析求解； B时，说明传热热阻主要在内部，可以近似认为壁温就是流体温度。认为 i代表绝热工况是不正确的，该工况是指边界热阻相对于内部热阻较大，而绝热工况下边界热阻无限大。7. 什么是分非稳态导热问题的乘积解法,他的使用条件是什么?答；对于二维或三维非稳态导热问题的解等于对应几个一维问题解的乘积，其解的形式是无量纲过余温度，这就是非稳态导热问题的乘积解法，其使用条件是恒温介质，第三类边界条件或边界温度为定值、初始温度为常数的情况。8.什么是”半无限大” 的物体? 半无限大物体的非稳态导热存在正规阶段吗?答：所谓“半大限大”物体是指平面一
5、侧空间无限延伸的物体：因为物体向纵深无限延伸，初脸温度的影响永远不会消除，所以半死限大物体的非稳念导热不存在正规状况阶段。9.冬天，72的铁与 600的木材摸上去的感觉一样吗，为什么？10.本章的讨论都是对物性为常数的情形作出的,对物性温度函数的情形,你认为怎样获得其非稳态导热的温度场?答：从分析解形式可见，物体的无量纲过余温度是傅立叶数（ 2/l）的负指数函数，即表示在相同尺寸及换热条件下，导温系数越大的物体到达指定温度所需的时间越短、这正说明导温系数所代表的物理含义。习题基本概念及定性分析31 设有五块厚 30mm 的无限大平板,各用银、铜、钢、玻璃及软木做成，初始温度均匀（20 0C）,
6、两个侧面突然上升到 600C，试计算使用中心温度上升到 560C 时各板所需的时间。五种材料的热扩散依次为170106 m2/s、10310 6 m2/s，12.910 6 m2/s、0.5910 6 m2/s 及 0.155106 m2/s。由此计算你可以得出什么结论？解：一维非稳态无限大平板内的温度分布如下函数关系式：),(00xFoBift不同材料的无限大平板，均处于第一类边界条件（即 Bi） 。由题意知材料达到同样工况式 Bi 数和 /x相同，要使温度分布相同，则只需 Fo 数相同因此， 21)(Fo，即 212)(，而 相等故知 小所需时间大 软 木玻 璃钢银铜 所以 软 木玻 璃钢
7、银铜 。32 设一根长为 l 的棒有均匀初温度 t0,此后使其两端在恒定的 t1（x0）及t t1t0。棒的四周保持绝热。试画出棒中温度分布随时间变法的示意曲线及最终的温度分布曲线。解：由于棒的四周保持绝热，因而此棒中的温度分布相当于厚为 l 的无限大平板中的分布，随时间而变化的情形定性的示于图中.33 假设把汽轮机的汽缸壁及其外的绝热层近似地看成是两块整密接触的无限大平板（绝热层厚度大于汽缸壁） 。试定性地画出汽缸机从冷态启动（即整个汽轮机均与环境处于热平衡）后，缸壁及绝热层中的温度分布随时间的变化。解：34 在一内部流动的对流换热试验中（见附图） ，用电阻加热器产生热量加热量管道内的流体，
8、电加热功率为常数，管道可以当作平壁对待。试画出在非稳态加热过程中系统中的温度分布随时间的变化（包括电阻加热器，管壁及被加热的管内流体） 。画出典型的四个时刻；初始状态（未开始加热时） ，稳定状态及两个中间状态。解：如图所示：35 现代微波炉加热物体的原理是利用高频电磁波使物体中的分子极化从而产生振荡，其结果相当于物体中产生了一个接近于均匀分布的内热源，而一般的烘箱则是从物体的表面上进行接近恒热流的加热。设把一块牛肉当作厚为 2 的无限大平板，试定性地画出采用微波炉及烘箱对牛肉加热（从室温到最低温度为 850）过程中牛肉的温度分布曲线（加热开始前，加热过程中某一时刻及加热终了三个时刻） 。解：假
9、设：辐射加热时表面热源均匀；散热略而不计集总参数法分析36 一初始温度为 t0的物体，被置于室温为 t的房间中。物体表面的发射率为 ，表面与空气间的换热系数为 h。物体的体集积为 V，参数与换热的面积为 A，比热容和密度分别为 c 及 。物体的内热阻可忽略不计，试列出物体温度随时间变化的微分方程式。解：由题意知，固体温度始终均匀一致，所以可按集总热容系统处理固体通过热辐射散到周围的热量为：)(41TAq固体通过对流散到周围的热量为：)(2h固体散出的总热量等于其焓的减小dcvqt21即dcvThATt)()(437 如图所示，一容器中装有质量为 m、比热容为 c 的流体，初始温度为 tO。另一
10、流体在管内凝结放热，凝结温度为 t。容器外壳绝热良好。容器中的流体因有搅拌器的作用而可认为任一时刻整个流体的温度都是均匀的。管内流体与容器中流体间的总传热系数 k 及传热面积 A 均为以知，k 为常数。试导出开始加热后任一时刻 t 时容器中流体温度的计算式。解：按集总参数处理，容器中流体温度由下面的微分方程式描述 dcvTht)(1此方程的解为 )exp(10kAt38 一具有内部加热装置的物体与空气处于热平衡。在某一瞬间，加热装置投入工作，其作用相当于强度为.Q的内热源。设物体与周围环境的表面传热系数为 h（常数） ，内热阻可以忽略，其他几何、物性参数均以知，试列出其温度随时间变化的微分方程
11、式并求解之。解：集总参数法的导热微分方程可以利用能量守恒的方法得到 )(thAdcvt引入过余温度，则其数学描写如下：tcv0)(故其温度分布为：)1(0cvhAcvhAeet 39 一热电偶的 Acv/之值为 2.094 /2KmJ，初始温度为 200C，后将其置于 3200C的气流中。试计算在气流与热电偶之间的表面传热系数为 58 )/(2kmW的两种情况下，热电偶的时间常数并画出两种情况下热电偶读数的过余温度随时间变化的曲线。解：由 hAcv当 )/(582KmW时， sc036.当 16时， 18310 一热电偶热接点可近似地看成为球形，初始温度为 250C，后被置于温度为 2000C
12、 地气流中。问欲使热电偶的时间常数 sc1热接点的直径应为多大？以知热接点与气流间的表面传热系数为 )/(352KmW，热接点的物性为： )/(2kmW，3/80)/(40kgkgJc，如果气流与热接点之间还有辐射换热，对所需的热接点直径有何影响？热电偶引线的影响忽略不计。解：由于热电偶的直径很小，一般满足集总参数法，时间常数为： hAcv故mchtRAV51029.4850313/ 热电偶的直径： d672验证 Bi 数是否满足集总参数法03.18.09.135)/(5AVhBiv故满足集总参数法条件。若热接点与气流间存在辐射换热，则总表面传热系数 h（包括对流和辐射）增加，由hAcv知，保
13、持 c不变，可使 V/A 增加，即热接点直径增加。311 一根裸露的长导线处于温度为 t 的空气中，试导出当导线通以恒定电流 I 后导线温度变化的微分方程式。设导线同一截面上的温度是均匀的，导线的周长为 P，截面积为 Ac 比热容为 c，密度为 电阻率为 e，与环境的表面传热系数为 h，长度方向的温度变化略而不计。若以知导线的质量为 )/(460/45.3KkgJ，cmg，电阻值为m/1063.2，电流为 8A，试确定导线刚通电瞬间的温升率。 ./46.1045.3106.81rd, ,rd,t ),()(3222 2c sKcAlcAItthPI ArdxIthPdxtxAxc 则 有 ：在
14、 通 电 的 初 始 瞬 间 ，可 得 ：令 作 热 平 衡 ， 可 得 ：度解 ： 对 导 线 的 任 意 段 长312 一块单侧表面积为 A、初温为 t0的平板，一侧表面突然受到恒定热流密度 q0的加热，另一侧表面受到初温为 t的气流冷却，表面传热系数为 h。试列出物体温度随时间变化的微分方程式并求解之。设内阻可以不计，其他的几何、物性参数均以知。解：由题意，物体内部热阻可以忽略，温度只是时间的函数，一侧的对流换热和另一侧恒热流加热作为内热源处理，根据热平衡方程可得控制方程为:0/ 0)(tAqthdcvt wt引入过余温度 t则:0/t wAqhdcv上述控制方程的解为: hqBewcv
15、A由初始条件有： 0，故温度分布为:)exp(1)exp(0 cvAhqcvAt w313 一块厚 20mm 的钢板，加热到 5000C 后置于 200C 的空气中冷却。设冷却过程中钢板两侧面的平均表面传热系数为 )/(352KmW,钢板的导热系数为 )/(452KmW，若扩散率为 sm/1075.2。试确定使钢板冷却到空气相差 100C 时所需的时间。解：由题意知1.078.hABi故可采用集总参数法处理。由平板两边对称受热，板内温度分布必以其中心对称，建立微分方程，引入过余温度，则得：0)(thAdcv解之得：)exp()/(exp)exp(0 hAVchcvsC361时 ， 将 数 据
16、代 入 得 ，当 314 一含碳约 0.5%的曲轴，加热到 6000C 后置于 200C 的空气回火。曲轴的质量为 7.84 kg，表面积为 870 cm2,比容为 )/(7.418KkgJ,密度为 3/784mkg可按 3000C 查取，冷却过程的平均表面传热系数取为 92mW。问经多长时间后，曲轴可冷却到于空气相差 100C。解： 05.7.Bi故不采用集总参数法，改用诺漠图017.260m，查附录 2 图 1 得 Fo2sRcFo56722，315 一种火焰报警器采用低熔点的金属丝作为传热元件，当该导线受火焰或高温烟气的作用而熔断时报警系统即被触发，一报警系统的熔点为 5000C， )/
17、(21KmW，3/720mkg， )/(420KkgJc，初始温度为 250C。问当它突然受到 6500C 烟气加热后，为在 1min 内发生报警讯号，导线的直径应限在多少以下？设复合换热器的表面换热系数为 )/(12W。解：采用集总参数法得： )exp(0cvhA，要使元件报警则 C05652，代入数据得 D0.669mm验证 Bi 数： 05.109.4)/( 3hDAVBi，故可采用集总参数法。316 在热处理工艺中，用银球试样来测定淬火介质在不同条件下的冷却能力。今有两个直径为 20mm 的银球，加热到 6000C 后被分别置于 200C 的盛有静止水的大容器及 200C 的循环水中。
18、用热电偶测得，当因球中心温度从 6500C 变化到 4500C 时，其降温速率分别为1800C/s 及 3600C/s。试确定两种情况下银球表面与水之间的表面传热系数。已知在上述温度范围内银的物性参数为 )/(W360/501)/(1062. KmkgkgJc 、 。解：本题表面传热系数未知，即 Bi 数为未知参数，所以无法判断是否满足集总参数法条件。为此，先假定满足集总参数条件，然后验算（1） 对静止水情行，由)exp(0cvhA，代入数据 15.80/2,03./,43,20650 RV)(19)ln(/ 2KmWAVch验算 Bi 数 03)3/()/(RhBiv,满足集总参数条件。（2
19、） 对循环水情形，同理， s56.03/2按集总参数法时 )/(9)ln(/ 20KmWAVch验算 Bi 数 03.58./)/(RBiv，不满足集总参数条件改用漠渃图此时 72.02RcFo683.040m，查图得 kmWBihBi 2/05.1， 故317 等离子喷镀是一种用以改善材料表面特性（耐腐蚀、耐磨等）的高新技术。陶瓷是常用的一种喷镀材料。喷镀过程大致如下：把陶瓷粉末注入温度高达 104K 的等离子气流中，在到达被喷镀的表面之前，陶瓷粉末吸收等离子气流的热量迅速升温到熔点并完全溶化为液滴，然后被冲击到被喷镀表面迅速凝固，形成一镀层。设三氧化二铝（ 32OAl）粉末的直径为 mDp
20、50，密度 3/970mkg，导热系数 )/(1kmW，比热容)/(61KkgJc，这些粉末颗粒与气流间的表面换热系数为 )/02K，粉末颗粒的熔点为 2 350K，熔解潜热为 J/58。试在不考虑颗粒的辐射热损失时确定从t03000K 加热到其熔点所需的时间，以及从刚达到熔点直至全部熔为液滴所需时间。解: 1.06.10hRBiv,可按集总参数法计算： KK7523,973010， )102690exp()exp()exp( 6cRhcVA，8.6.97065， 3741， s3.，计算所需熔化时间：thr234:，thrR， sthrR 3836 105.9.)501(0389725 。3
21、18 直径为 1mm 的金属丝置于温度为 250C 的恒温槽中，其电阻值为 m/.。设电阻强度为 120A 的电流突然经过此导线并保持不变，导线表面与油之间的表面传热系数为 )/(502KmW，问当导线温度稳定后其值为多少？从通电开始瞬间到导线温度与稳定时之值相差 10C 所需的时间为多少？设表面传热系数保持为常数，导线的 )/(W25/08)/(53KmkgkgJc 、 。一维非稳态导热解：（1）稳定过程热平衡： RItDhw)(CtDhRItw024.18（3） 可采用集总参数法：令 t，由热平衡0,AdcVv解齐次方程)exp(0cVhAChc方程的解为：)exp(1cAv，由 o,0得
22、shCv 04.81 ， 代 入 数 据 得（a） 无限大平板一维非稳态319 作为一种估算，可以对汽轮机启动过程中汽缸壁的升温过程作近似分析：把汽缸壁看成是一维的平壁，启动前汽缸壁温度均匀并为 t0，进入汽轮机的蒸汽温度与时间成线性关系，及 0fft，其中 为 蒸汽温速率，汽缸壁与蒸汽间的表面传热系数 h 为常数，汽缸壁外表面绝热良好。试对这一简化模型列出汽缸壁中温度的数学描写式。解: 2xtat（ x0）0),(tot（ ）)(0whxf， xt，320 在一个无限大平板的非稳态导热过程中，测得某一瞬间在板的厚度方上的三点A、B、C 处的温度分别为 CttCtBA00091318、，A 与
23、 B 及 B 与 C 各相隔1cm，材料的热扩散率 sm/10.25。试估计在该瞬间 B 点温度对时间的瞬间变化率。该平板的厚度远大于 A、C 之间的距离。解： 2xtat的离散形式为： 2)(xttaCBA代入已知数据可得 B 点的瞬时变化率为：sKt /1.0.932180.5321 有两块同样材料的平板 A 及 B，A 的厚度为 B 的两倍，从统一高温炉中取出置于冷流体中淬火。流体与各表面间的表面传热系数均可视为无限大。已知板 B 中心点的过余温度下降到初值的一半需要 20min，问 A 板达到同样温度工况需要的时间？ min80i24)(5.0)(20 BBABAmBAaFofi，解
24、：322 某一瞬间，一无内热源的无限大平板中的温度分布可以表示成 t1=c1x2+c2的形式，其中 c1、c 2为已知的常数，试确定：（1） 此时刻在 x=0 的表面处的热流密度（2） 此时刻平板平均温度随时间的变化率，物性已知且为常数。11100122)2(CcAdtqCdxtqxCdtxxxx则由 能 量 平 衡 ：解 ：323 一截面尺寸为 10cm5cm 的长钢棒（1820Gr/812Ni） ，初温度为 200C，然后长边的一侧突然被置于 2000C 的气流中， )/(1252KmWh，而另外三个侧面绝热。试确定 6min 后长边的另一侧面中点的温度。钢棒 vc、可以近似地取用为 20
25、0C 时之值。Cttt FohBi Foc KmWkgJkgffmm00 211101 2637.48)(84352. 84352.0)exp(cosin26.48.50.26084745. /2.15/807 ） 计 算 ：由 式 （ 解 超 越 方 程 理的 对 称 半 无 限 大 平 板 处按 题 意 可 作 半 壁 厚 为 ，数 为 ：解 ： 查 表 钢 棒 的 物 性 参324 一高 H0.4m 的圆柱体，初始温度均匀，然后将其四周曲面完全绝热，而上、下底面暴露于气流中，气流与两端面间的表面传热系数均为 )/(52KmW。圆柱体导热系数)/(20kW，热扩散率 s/106.52。试确
26、定圆柱体中心过余温度下降到初值一半时间所需的时间。解：因四周表面绝热，这相当于一个厚为 4.的无限大平壁的非稳态导热问题，.20,5.0hBim由图 3-6 查得hsaF37.12406.571,7.10 3-25 有一航天器，重返大气层试壳体表面温度为 10000C，随即落入温度为 50C 的海洋中，设海水与壳体表面间的传热系数为 )/(1352KmW，试问此航天器落入海洋后 5min 时表面温度是多少？壳体壁面中最高温度是多少？壳体厚 5， )/(8.6kmW，sm/103.426，其内侧可认为是绝热的。解：49.0.0314,0.15.8262aFhBi由图 3-6 查得 0m，由图 3
27、-7 查得528,65.0mlml CtCttnnm 09.,81)1(8.5)(8. 326 厚 8mm 的瓷砖被堆放在室外货场上，并与15 0C 的环境处于热平衡。此后把它们搬入 250C 的室内。为了加速升温过程，每快瓷砖被分散地搁在墙旁，设此时瓷砖两面与室内环境地表面传热系数为 )/(4.2KmW。为防止瓷砖脆裂，需待其温度上升到 100C 以上才可操作，问需多少时间？已知瓷砖地 sm/105.727， )/(1.kW。如瓷砖厚度增加一倍，其它条件不变，问等待时间又为多长？解： .56204.1,375.0,4251,521000 BiCCmm 由图 3-6 查得 in.218105.
28、76.672200 saF厚度加倍后， min465105.3,3,25.31 72200 saBi 查 得327 汽轮机在启动一段时间后，如果蒸汽速度保持匀速上升，则汽缸壁中的温度变化会达到或接近这样的工况：壁中各点的温度对时间的偏导数即不随时间而异，又不随地点而变（称准稳态工况） 。试对准工况导出汽缸壁中最大温差的计算公式。解：把气缸壁作为平壁处理且假定其外表面绝热，如右图所示，则准稳态工况时气缸壁中温度分布可用下列数学式描写： 22 ,0,wtxdtxawdt 式中 w 为气缸壁的升温速度，K/s。上式的通解为,21,0,1 2112 awtccxt 由 边 界 条 件 得 ，故得处 的
29、 壁 温 差 其 值 为及最 大 温 差 是 xtatw,)(22,1)1(222 attw328 一块后 300mm 的板块钢坯（含碳近似为 0.5）的初温为 200C，送于温度为 12000C的炉子里单侧加热，不受热侧面可近似地认为是绝热的。已知钢板热扩散率sm/105.26，加热过程中平均表面传热系数为 )/(2902KmW，设确定加热到钢板表面温度低于炉温 150C 时所需的时间，及此时钢板两表面间的温差。导热系数可按6000C 查附录。 7854.2cosin2ln213110 Fo）由 式 （ Chsm014.2).36(54.361cos523.49） ：由 式 （ 按 下 式
30、计 算 ：此 后 平 板 中 各 点 的 温 度 的 温 度 突 然 降 到的 无 限 大 平 板 ， 两 表 面厚 为、 已 知 ： 初 温 为 ,0 t93 t smaCttcmtxnenwwwa /10230153,x,t2si14 2602/0 ，的 平 板 ，今 有 一 厚 为其 中 求：用上式（仅取无穷级数的的第一项）计算 1min 后平板中间截面上的温度，并与海斯勒图及（3-27）相比较，又，如取级数的前四项来计算，对结果有何影响？解：由所给出的解的形式可以看出，此时坐标原点是取在板的一侧表面上的（x=0， .98703415.20 3415.0)41586.4.0( )71e3
31、- .3406-3,5.01.62,45.04 ,159.)12()()(,x), 29848.645.195.m m243195.0 61 Ct atw 按 分 析 解 别 。级 数 一 项 的 结 果 毫 无 差在 四 位 有 效 数 字 内 与 取（如 取 前 四 项 ， 得 ： 查 得由 图由故 得 对 于 板 的 中 心 ， 3 30 火箭发动机的喷管在起动过程中受到 KT的高温燃气加热，受材料的限制其局部壁温不得大于 1 500 K.为延长运行时间在喷管内壁喷涂了一层厚 10mm 的陶瓷，其物性参数为 )/(kmW， sm/162。试对此情况下喷管能承受的运行时间作一保守的估计。设
32、内表面与高温燃气间的表面传热系数为 )/(5022KmWh，喷管的初始温度 KTo30。解：一种保守的估计方法是假定喷管壁面是绝热的，则相当于厚为 2 1的平板， ,1059.)348.1(257.01.)1(257.01.,398 ,2.)6().984.()(, ,0/,5.210.25,4.02830150675. .7.0111210 02121 eebaABiefe xhBicBiFFm saFF05.163.1063.25.01.,6025.1.6 ,89.,9. ln4l45222 0 022 值 必 更 小 。， 因 而 所 允 许 的小 于 金 属 的则 由 于 陶 瓷 的
33、相 同 ， 如 果必 小 于下 ， 在 相 同 的必 大 于因 而 此 时由 于 件 是涂 层 ， 则 允 许 使 用 的 条分 析 ： 如 果 喷 管 表 面 不 aa FBmm mi.03i0.4, ,4.00i i331 一火箭发动机喷管，壁厚为 9mm，出世温度为 300C。在进行静推力试验时，温度为1 7500C 的高温燃气送于该喷管，燃气与壁面间的表面传热系数为 )/(9512KW。喷管材料的密度 3/408kg，导热系数为 )/(6.24km， 60kgJc。假设喷管因直径与厚度之比较大而可视为平壁，且外侧可作绝热处理，试确定：（1） 为使喷管的最高温度不超过材料允许的温度而能允
34、许的运行时间；（2） 在所允许的时间的终了时刻，壁面中的最大温差；（3） 在上述时刻壁面中的平均温度梯度与最大温度梯度。 93.0cosin2l465.17503)1(92.110FohBim解 ：mCxxdxt mChtsFocmxm /6532)1769.0(cos09.15231)(cos)cs(1/49)3( 9.23)761.0cos1)(750()2( 5.1 000ma 0max22 无限长圆管332 对于一无内热源的长圆柱体的非稳态导热问题，在某一瞬间测得 r=2 cm 处温度的瞬间变化率为0.5K /s。试计算此时此处圆柱体单位长度上的热流量沿半径方向的变化率，并说明热流密度
35、矢量的方向。已知 )/(43kmW， sm/102.25。 的 中 心 。热 流 密 度 矢 量 指 向 圆 柱 一 维 非 稳 态 方 程 式 ：解 ： 由 无 内 热 源 常 物 性mKWmWrtrr rtrtrrt/25 /10251043)5.0(2)( 5.0)(5.0)(1 35 .80in10 ,tC22c,3CCd 内 上 升 到温 度 在 柱 体 中 心的 值 ，初 温 为、 已 知 ： 一 黄 铜 柱 体 ， )./(4361.09 ,4.0i12,0. ,25.018,/43.719c52232 25KmWRBih BaF smv 查 得图由 附 录得解 ： 由 附 录
36、钢 轴 表 面 的 温 度 。所 需 的 时 间 ， 及 该 时 刻达 到求 ： 使 长 轴 的 中 心 温 度炉 温 ，初 温 为已 知 ： 一 长 轴 ， ChCt smaKW 80)./(,85 ,/102.6),/(37,7d34- 2m 26.5803.850 .83058i241r 4612.4,2 ,0.1758;0.385.14i 20Ct tBiR saRFRaFhw wmom 得图查 附 录及由 ；查 得图由 附 录解 ： 所 需 的 时 间 。到求 ： 长 轴 的 最 低 温 度 达 ，初 温 为、 已 知 ： 一 长 轴 ， KWhCt smaKWCcd 4)./(.1
37、, ,/108.),/(2.6,32 26,0423.18.042.1)935.(587.042.1 ,5987.0,4.79)637(,63i min5 .79802.3/,73.0542 ,.,.68.i 1122000s m B saRFRBsm或 ： 查 得图由 附 录按 已 知 查 得图由 附 录解 ： 下 同 。.7150,256.,2561.0384. ,7.924.9. 58.584)(0384.384.0 3200 FFeeJ FFw 温 度 曲 线 。间中 心 的 温 度 ， 并 画 出 时等 四 个 时 刻 钢 锭 表 面 及及、求 ： 装 炉 后 ，初 温 为长 圆 柱
38、 体 ，、 已 知 ： 一 钢 锭 可 视 为 -).m/(9,4,/.7 ),m/(43.50,66 22hKWCtsma KWCd 数 据 ， 结 果 列 于 下 表 ：同 理 可 算 出 其 他 时 间 的，解 ： 装 炉 后 .12)304(18.04,98)3014(.0,3.0 46.,.725.,5.i 620 Ctt RaFRBsm ms iB0Fms/0/tm,ts,2h 2 0.6 0.46 0.3 989 12113h 2 0.9 0.46 0.14 1208 13123h 2 1.2 0.46 0.063 1314 13605h 2 1.5 0.46 0.03 1359
39、 1381为画出温度-时间曲线，需计算数个 0F数 2.下的温度，此处从略。 的 柱 面 相 交 处 。柱的 中 心 截 面 与 无 限 长 圆解 ： 所 求 之 点 位 于 平 板 处 的 温 度 。处 的 截 面 上 半 径 为后 再 钢 锭 高求 ： ， 初 温 为高 为、 已 知 ： 一 钢 锭 mrmh KWhCtsa KWCd0.13.403 )/(18,/18 ),/(40057226 ,1.3825.061.8,1.2540.8i.66-3 ,54.4.6.,.18i 200 220 RaFhRBam对 圆 柱 ： ；查 得由 图对 平 板 ： Ct Bimm 1820170.
40、1207. .07162.,85. 9,3r,.12c00）（）（为 ：所 求 点 处 的 无 量 纲 温 度查 得图由 附 录 又 据查 得图由 附 录求 ： 棒 的 初 温 是 多 少 ？ 。后 ， 棒 表 面 由 初 温 降 到、 已 知 ： 一 长 塑 料 棒 KWhCt KkJKWd 20in3),/(5.8, ).m/(5c),/(.3,32 3).(,29.015.0682 ,4.31.8,/18c 10270 273 021 JAetRaFhRBsmFwi 解 ： 803. 9154.07.9154.0)32.(9154.0.967)()( ,.).7. .9684.13(.4
41、.1 )(8)(3211 2/2/ 45.3. dcbaJBiaebAcBi.219.219746.055),(746.05 .7246083.254.06.80312 ,.1.,/186.203.c0029.04.7CCttet hRBsmaw i 应 加 热 到 至 少解 ： 339 有一耐热玻璃棒，直径为 25mm，为改善其表面的机械特性，在表面上涂了一层极薄的导热系数很大的金属层。在此金属涂层与芯棒之间平均存在有 WKmRl/10.的热阻。该棒起初处于均匀温度 800K，然后突然被置于 300K 的气流中冷却，表面传热系数)/(1202KmWh，试确定将该棒的中心温度降低到 500K
42、所需的时间。玻璃棒物性参数如下 36kg， )/(80KkgJcp， )/(98.3kW。sFocRAARhBi mlmm75.19328.)ln(4.0385 0489.1649.019.8.25761/.)/(22 2100 1 ，：解 ： 当 量 表 面 传 热 系 数一维球体 .89)205(7.207. .704,31.1.5 .296105.2481,/7.5a)m/(.64820min)./(20,5t 5020,43 m20 262CtRaF hRBisKWhC CCcd 查 得图由 附 录，得解 ： 查 附 录后 山 芋 中 心 的 温 度 。求 ：烘 箱 温 度 水 的 值
43、 ， 物 性 近 似 取初 温 为作 球 ，、 已 知 ： 洋 山 芋 近 似 看341 一钢球直径为 10cm，初温为 2500C，后将其置于温度为 100C 的油浴中。设冷却过程中的表面传热系数可取为 )/(2Km，问欲使球心温度降低到 1500C 需要经过多长时间，此时球表面的温度为多少？球的导热系数为 )/(8.4kmW，热扩散率为s/1029.25。CttsFoRAFohRBifRmmm0012 210013.1.23.2854805.sin3.683.)ln(58.06.2.3405. 又 ，由 近 似 计 算 ：解 ： saRF smcaRrhRBKmWhKtm m51.3028
44、.149 /1028.5780,. .46.3.01-3 ,705.52,9.01.,5i1 )./(5,0,780kg/ K),J/(kgc/(),d42320 2300mr r23 得图查 附 录 ，按 题 意 的图查 附 录解 ： 的 时 间 。深 的 地 方 温 度 达 到求 ： 滚 珠 离 开 表 面 ，初 温 为、 已 知 ： 滚 珠 .362)041(26.041t0.126.845 .58.52,43.3.R /m103.46870.,0.58.i18h ).K/(.5,C41,0kg/m752 ,840Jkgc,.8W/()C.m43r r7-20 27- 23 CaF sc
45、aB htrm 最 高 温 度 为 表 面 温 度 ，得、图查 附 录解 ： 后 半 球 内 的 最 高 温 度 。求 ： 侧 的 表 面 传 热 系 数平 面 一 侧 绝 热 ， 球 面 一 ， 初 温 为、 已 知 ： 半 球 形 玻 璃 。求 ： 橘 子 多 长 时 间 结 霜近 似 计 算 ， 水 的 值， 物 性 近 似 取初 温 为的 圆 球 ，作、 已 知 ： 橘 子 可 近 似 看 ).m/(7,t 5,32KWhCCcd .187h6.4103.41R2,9.8./ ,3.05)(0,4.052 682.7i1,/13K)0.93W/(m5/220 2sm 0ss 23 saRFaFthBma Cc ，得图查 附 录按 已 知得图查 附 录 查 取 。）大 于 零 度 ， 故 物 性 按 （应解 ： 橘 子 外 表 面 的 温 度 CthRBaFsmmWht sm 1.70)28
