1、0装配式钢筋混凝土简支 T 梁桥计算一 .基本设计资料（一）.跨度及桥面宽度二级公路装配式简支梁桥，双车道，计算跨径为 13m，桥面宽度为净 7.0+22+20.5=12m，主梁为钢筋混凝土简支 T 梁，桥面由 7 片 T 梁组成，主梁之间的桥面板为铰接，沿梁长设置 3 道横隔梁。（二）.技术标准设计荷载：公路级，人群荷载 3.0KN/m 。2汽车荷载提高系数 1.3（三）.主要材料钢筋：主筋用HRB335级钢筋，其他用R235级钢筋。混凝土：C50， 容重26kN/m3；桥面铺装采用沥青混凝土；容重23kN/m3；（四）.设计依据公路桥涵设计通用规范 （JTJ D602004）公路钢筋混凝土
2、及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTJ D622004） ；（五）.参考资料 结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社； 桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社；混凝土公路桥设计：桥梁计算示例丛书 混凝土简支梁(板)桥(第三版) 易建国主编.人民交通出版社(5)钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计闫志刚主编.机械工业出版社（六）.构造形式及截面尺寸1. 主梁截面尺寸：根据公路桥涵设计通用规范 （JTGD60-2004） ，梁的高跨比的经济范围在 1/11到 1/16 之间，此设计中计算跨径为 13m，拟定采用的梁高为 1.0m，翼板宽 2.0m。腹1板宽 0.18m。 2. 主梁间距和主梁片数：桥面净
3、宽：7.0+22+20.5=12m，采用 7 片 T 型主梁标准设计，主梁间距为2.0m。全断面 7 片主梁，设 3 道横隔梁，横隔板厚 0.15m,高度取主梁高的 3/4,即0.75m。路拱横坡为双向 2%，由 C50 沥青混凝土垫层控制，断面构造形式及截面尺寸如图所示。二 .主梁的计算（一）.主梁的荷载横向分布系数计算1.跨中荷载弯矩横向分布系数（按 GM 法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩 和xIT求主梁界面的的重心位置 （图 2）：a2平均板厚：19312hcm主梁截面的重心位置：cmax 568.2180)180(5.主梁抗弯惯矩： )(10487.3)(29.3486 )568.210
4、(810256.2104 23mcIx 主梁抗扭惯矩： 31iiTtbcI对于翼板： 查表得 .05.21bt 1/3c对于肋板： 由线性内插 8295.0)(68)(.26719.03 43433 mcIT 单位宽度抗弯及抗扭惯矩： )(1034.20168.7.4. 452cmbIJTxx （2）横梁的抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度 的计算，计算图 3 所示横梁长度取两边主梁的轴线间距，即： cmbhcl1573052)6(843查表得当 时 381.05lc 381.0lc531.0c则 m62横隔梁界面重心位置 ： ya cmy 178.3571622横隔梁抗弯惯矩：4)(107.8 )1
5、78.325(71512)5.78.13()62(2643 33 mIy横隔梁的抗扭惯矩： 3312TyIcbh由 , 故 ，由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立1.076.251bh /宽扁板的一半，可取 。/c，查表得 。2/.89h29.则 )(1023.1023.15.0701.256 433 mITy 单位长度抗弯及抗扭惯矩： )(1034.62510.8.7.8453cmbIJTyy (3) 计算抗弯参数 和抗扭参数 cB702则 076.18.14554 yXJl07391.28.4.(2)34302)( 55EGyXTx719.0(4) 计算荷载弯矩横向分布影响线坐标已知 ，查
6、 G-M 图表，可得表 1 中的数据。6.用内插法求各梁位处横向分布影响线坐标值如图所示。影响系数 和 值0K1表 15荷载位置梁位b 3b/4 b/2 b/4 0 -b/4 -b/2 -3b/4 -b 校核0 0.42 0.59 0.92 1.42 1.78 1.42 0.92 0.59 0.42 8.06b/4 0.86 1.09 1.50 1.77 1.42 0.92 0.51 0.32 0.20 8.06b/2 1.54 1.80 1.93 1.50 0.91 0.54 0.31 0.22 0.14 8.053b/4 2.57 2.59 1.76 1.06 0.58 0.32 0.23
7、 0.14 0.05 7.99K1b 4026 2.70 1.53 0.80 0.39 0.23 0.18 0.11 0.04 8.090 -0.76 0.17 0.96 1.96 2.62 1.96 0.96 0.17 -0.76 8.04b/4 -0.39 0.78 1.86 2.66 1.93 1.04 0.34 -0.22 -0.51 7.94b/2 1.12 2.02 2.58 1.85 0.97 0.31 -0.03 -0.16 -0.26 7.973b/4 4.26 3.46 2.00 0.75 0.08 -0.15 -0.14 -0.13 0.02 8.01K0B 8.90 4
8、.51 1.00 -0.39 -0.74 -0.50 -0.31 -0.01 0.18 8.10各主梁横向分布影响线坐标值表 2荷载位置梁号算式b 3b/4 b/2 b/4 0 b/4 b/2 3b/4 b43117BK3.294 2.637 1.661 0.949 0.449 0.281 0.209 0.127 0.04643007B6.249 3.910 1.571 0.261-0.271-0.300-0.213-0.0790.08910K-2.955 -1.273 0.090 0.688 0.770 0.581 0.422 0.206 -0.043()-0.803 -0.346 0.02
9、4 0.187 0.209 0.158 0.115 0.056 -0.012010a5.446 3.564 1.595 0.448-0.026-0.142-0.098-0.023-0.0791 71Ki0.778 0.509 0.228 0.064-0.009-0.020-0.014-0.0030.01164312175BK 1.834 2.026 1.881 1.374 0.816 0.477 0.287 0.197 0.1144302075B2.017 2.431 2.414 1.536 0.716 0.179-0.061-0.157-0.18010K-0.183 -0.405-0.533
10、-0.1260.100 0.298 0.348 0.348 0.29410()-0.050 -0.110-0.145-0.0440.027 0.081 0.095 0.095 0.080010()aK1.967 2.321 2.269 1.492 0.743 0.260 0.034-0.056-0.1002 72i0.281 0.332 0.324 0.213 0.106 0.037 0.005-0.008-0.01421416BK0.957 1.191 1.561 1.731 1.347 0.866 0.481 0.305 0.19120407B-0.174 0.957 1.963 2.54
11、4 1.793 0.936 0.287-0.211-0.47410K1.131 0.234-0.402-0.813-0.446-0.0700.194 0.516 0.66510()0.308 0.064-0.019-0.221-0.121-0.0190.053 0.140 0.181010()aK0.134 1.021 1.854 2.323 0.239 0.131 0.049-0.010-0.0423 73i0.019 0.146 0.265 0.332 0.239 0.131 0.049-0.010-0.04201K0.420 0.590 0.920 1.420 1.780 1.420 0
12、.920 0.590 0.42070K-0.760 0.170 0.960 1.960 2.620 1.960 0.960 0.170 -0.760101.18/0 0.420-0.040-0.540-0.840-0.540-0.0400.420 1.18010()K0.321 0.114-0.011-0.147-0.228-0.147-0.0110.114 0.321010a-0.439 0.284 0.949 1.813 2.393 1.813 0.949 0.284 -0.4394 74i-0.063 0.041 0.136 0.259 0.342 0.259 0.136 0.041 -
13、0.0638图 6 荷载横向分布系数计算（ cm）列表计算各梁的横向分布影响线坐标值 表 2。绘制横向分布影响线（图 6）求横向分布系数按照桥规规定，汽车荷载距人行道边缘不小于 0.5m，人群荷载取 。2/0.3mkN各梁横向分布系数：公路级： 698.0)7.01.2.03.59.218.045.7.0(21 q 47.)544.3.(2 q 69.0).078.1.253.0.27.0184.5.0(3 q9713.0)26.17.023.14.039.26.01.02.(4 q人群荷载： 14.0529.83431rr人行道板： 28.0)14.(2505.983431bb102. 梁段
14、剪力横向分布系数（按杠杆法）公路级（图 6） 21.)76.05.1(21q5980.)94.(3q0123q人群荷载： 0682.751432rr（二）作用效应计算1.永久作用效应(1) 永久荷载假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算结果见表 3。钢筋混凝土 T 形桥梁永久荷载计算表表 311构件名构件尺寸/cm 构件单位长度体积/ 3m重度/() 2/kN每延米重（）m/主梁0.3802 26 9.8852中横梁0.0217 26 0.5642边横梁 0.0108 26 0.2808沥青混凝土（厚 4cm）0.0823 1.84混凝土垫层（取平均厚度 9cm）.0.1824 4.3
15、2桥面铺装 6.16栏杆及人行道部分6按人行道板横向分布系数分摊到各梁的板重为：1 号，7 号梁：12895.01bmKNqb 37.5689.012 号，6 号梁：2.bb/0.12.3 号，5 号梁： 14.03bmKNqb /68.014.34 号梁： 284372各梁的永久荷载汇总与表 4。各梁的永久荷载（单位 KN/m）表 4梁号 主梁 横隔梁 栏杆及人行道 桥面铺装层 总计1（7） 9.885 0.2808 5.37 6.16 21.6962（6） 9.885 0.2808 1.50 6.16 17.8263（5） 9.885 0.2808 0.68 6.16 17.0064 9.
16、885 0.2808 -1.37 6.16 14.956影响线面积计算见表 5。影响线面积计算表表 5项目 计算面积 影响线面积/2lML/431.90.124210 l/4l 3l/16648.150.23160 l13/2lV1/20563.122/ll/4lV1 .0永久作用计算见表 6永久作用计算表 表 6/2lM/4lM0Q梁号 q00q00q0q1（7）21.696 19.531 423.745 21.696 14.648 317.803 21.696 6.25 135.6002（6）17.826 19.531 348.160 17.826 14.648 261.115 17.82
17、6 6.25 114.4133（5）17.006 19.531 332.144 17.006 14.648 249.104 17.006 6.25 106.2884 14.956 19.531 292.106 14.956 14.648 219.075 14.956 6.25 93.4752. 可变作用效应（1）汽车荷载冲击系数简支梁自振频率计算： HzmEIlf mKggGcc 498.1049.25350.122/.8.961 33 14由于 介于 1.5Hz 至 14Hz 之间，按桥规4.2.3 规定1f冲击系数 0157.ln176.0f则 3624.（2）公路级均布荷载 ，集中荷载
18、及其影响线面积（表 7）kqkp公路级车道荷载按照公路级的 0.75 倍取用，即：10.57/.875/kKNm计算弯矩时 KNpk 5.1.01).2(836计算剪力时 PK5.17公路级及其影响线面积表表 7项目 顶点位置 2/kqKNm()kp01/2Ml/2 处 7.875 157.5 19.531/4l/4 处 7.875 157.5 14.6480Q支点处 7.875 157.5 6.251/2l/2 处 7.875 157.5 1.563可变作用人群荷载（每延米） ：rpmKNPr/623(3) 可变作用效应弯矩计算（表 8表 10）公路级车道荷载产生的弯矩计算表表 815梁号内
19、力 （1）（2）kq（3）0（4）kp（5）ky（6）弯矩效应(1)X(2)X(3X(4)+(5)X(6)/2M0.698 19.531 3.125 614.3111 1/40.698 14.648 2.344 460.769/20.747 19.531 3.125 657.4362 1/40.747 14.648 2.344 493.115/2M0.698 19.531 3.125 614.3111/40.698 14.648 2.344 460.769/20.713 19.531 3.125 627.51334 1/40.7131.36247.87514.648157.52.344 470
20、.671人群荷载产生的弯矩表 9梁号 内力 /()qKNm人 0/(.)MKNm1/2M0.893 19.531 104.6471 /40.893 14.648 78.4841/20.259 19.531 30.3512 /40.259 14.648 22.7631/2M0.155 19.531 18.1643 /40.155 14.648 13.6231/2-0.114 19.531 13.3594 /4-0.114614.648 10.01916永久作用设计值与可变作用设计值的分项系数为：永久荷载作用分项系数： 1.2G汽车荷载作用分项系数： .4人群荷载作用分项系数： Qr基本组合公式为
21、 10012ikkjjkmnudGQcQi jSSS 弯矩基本组合计算表（单位： ）.KNm表 10梁号 内力 永久荷载 人群荷载 汽车荷载 弯矩基本组合值1/2M423.745 104.647 614.311 1142.7031 /4317.803 78.484 460.769 857.0561/2348.160 30.351 657.436 1035.9472 /4261.115 22.763 493.115 776.9931/2M332.144 18.164 614.311 946.619/4249.106 13.623 460.769 723.4981/2192.106 13.359
22、627.513 832.97834 /4219.075 10.019 470.671 699.765(4)可变作用效应剪力计算计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数 延桥跨变化的影响。通常按如下方法处理，先按跨中的 有等代荷载计算跨中剪力效应，再由支点剪力荷载横向分布系数并考虑支点至 /4l为直线变化来计算支点剪力效应。17A. 跨中剪力 1/2V的计算（表 11 和表 12）公路级产生的跨中剪力（单位：KN）表 11梁号 内力 1kq0/kpNky剪力效应/kN 1 1/2V0.698 0.5 161.3472 /0.747 0.5 172.8163 1/20.698 0.5 161.347
23、4 /V0.713 1.3624 7.875 1.563 315 0.5 164.951B. 支点剪力 0的计算计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为：a. 支点处按杠杆法计算 b. l/43l/4 按跨中弯矩的横向分布系数c. 支点l/4 处支点剪力效应计算式为： (1)(1)dkkVqp人群均布荷载产生的支点剪力效应计算式为： d 112496rrrrqllpq在 和 之间按照直线变化人群荷载产生的跨中剪力计算表表 12梁号 内力 /()qKNm人 0剪力效应/kN181 1/2V人 0.893 8.3752 /人 0.259 2.4293 1/2人 0.155 1.4544 /V人 -0
24、.114 6 1.563 -1.069梁段剪力效应计算：汽车荷载作用下如图 7 所示，计算结果及过程如下。1 号梁： KNV 507.49)21.680(45.12).6980(45.12698.02185.0.3502 号梁： 3.).(.)7.(.12779.103 号梁： KNV 98.356).012(45.21)698.0(45.12698.051287.01.5014 号梁： 2.7).(.)73.(.3.30119剪力效应组合表（单位：kN）表 13 粱号 内力 永久荷载 汽车荷载（由标准荷载乘以冲击系数）基本组合值0V135.600 557.912 943.7971 120 1
25、61.347 225.8860114.413 264.541 507.6532 12V0 172.816 241.9420106.288 486.374 808.496120 161.347 225.8860V93.475 487.129 343.10134 120 164.951 230.931由上表可以看出，剪力效应以 1 号粱控制设计。（三）持久状况承载能力极限状态下截面设计，配筋与验算1. 配置主筋由弯矩基本组合表 10 可知，1 号梁 dM值最大，考虑到设计施工方便，并留有一定的安全储备，故按 1 号梁计算弯矩进行配筋。设钢筋净保护层为 30mm，钢筋重心至底边距离为 a=3+0.0
26、7100=10cm，则主梁有效高度为 0h=h-a=(100-18)cm=82cm.已知 1 号梁跨中弯矩 ，下面判别主梁为第一类 T 形截面或第二类 TmkNMd.703.142形截面：若满足: 20002fdcfhMb，则受压区全部位于翼缘内，为第一类 T 形截面，否则位于腹板内，为第二类 T 形截面。式中 0为桥跨结构重要性系数，取为 1.0； cdf为混凝土轴心抗压强度设计值，本设计为 C50 混凝土，故2.4/cdfNm；HRB335 级钢筋抗拉强度设计值fb为 T 形截面受压翼缘的有效宽度，取值为 110mm。 为 T 形截面受压28sdfMPafb翼缘有效宽度，取下列三者中的最小
27、值计算跨径的 1/3:l/3=1300cm/3=433cm相邻两粱的平均间距;d=200cm , 21(8201)50fhfbcm此处，b 为粱腹板宽度，其值为 18cm， 为承托长度，其值为 0， 为受压区翼缘悬hbfh出板的平均厚度，其值为 11cm.故取 为 150cm。f判别式左边： mKNMd.703.1420由判别式可得： mkNkhbfffcd .703.142.5.29154.20 受压区位于翼缘内，属于第一类 T 形截面，应按宽度为fb的矩形截面进行正截面抗弯承载力设计计算。设混凝土截面受压区高度为 x，则有042.91504.2732600 hbfMAcd 5.091 b2
28、1mhx61.380求受拉钢筋面积：将各已知值及 代入 得：cdfsdbxA2.463/fxbfAsdcds选用 2 根直径 36mm 和 4 根直径 32mm 的 HRB335 级钢筋，则 2208s m钢筋的布置如图 9 所示。9 钢筋布置图（单位：cm） 20913104.8792.钢筋重心位置： 20364819(271)54.266sisay m h.845.0含筋率： %2.0.9015620 hbAfS22故截面配筋率 及截面受压区高度均符合规范要求。2.持久状况截面承载力极限状态验算：按截面实际配筋值计算受压区高度 x 为: mfbAcds18.57截面抗弯极限承载力为： mk
29、NkxhbfMcd .703.142.0.1572.74.851.504.20 抗弯承载力满足规范要求。3.斜截面抗剪承载力计算：由表 12 可知，支点剪力以 1 号粱最大，考虑安全因素，一律采用 1 号粱剪力值进行抗剪计算，跨中剪力效应以 2 号粱最大，一律以 2 号粱剪力值进行计算。kNVd79.430 kNVld94.1假定下排 2 根钢筋没有弯起而通过支点，则有 .8acm01.85.2hacm验算抗剪截面尺寸： kNkbhfkcu 79.4396.17528010.5. 30,3 端部抗剪截面尺寸不满足要求；故可在粱跨中的某长度范围内按构造配置钢筋，其余区段应按计算配置钢筋。验算是否
30、需要进行斜截面抗剪强度计算：跨中段截面：33200.51.51.0819526.74tdfbh kN支点截面： 03t因 0320 ).(94.fVtdld故应进行持久状况斜截面抗剪承载力验算。（1）.斜截面配筋计算图式23最大剪力 取用距支座中心 h/2（粱高一半）处截面的数值，其中混泥土与箍筋共dV同承担的剪力 不小于 ，弯起钢筋（按 45）承担的剪力 不大于 。cs60%dVsdV40%d计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心 h/2 处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。计算第一排弯起钢筋后的每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起
31、钢筋配置及计算图示（如图 9 所示）92.78531046Vdh/ V250由内插得，距支座中心 h/2 处得剪力效应 为：dV(598.314.)(.750) 134.59.14dVkNk0.629.8csdkN4591406sb k相应各排弯起钢筋的位置及承担的剪力值见表 1324弯起钢筋的位置及承担的剪力值计算表 表 13钢筋排次弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值 /sbiVkN钢筋排次 弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值 /sbiVkN1 0.839 219.806 3 2.434 107.8512 1.646 186.688 4 3.222 30.871（2）.各排弯起钢筋的计算
32、：与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力按下式计算：30.751sinsbdbVfA此处： ， ，故相应于各排弯起钢筋面积按下式计算：280sdfMPa45s331.0.751in.728sin450.187sb bsbsbdsVVAf计算得每排弯起钢筋面积见表 14弯起排次 每排弯起钢筋面积 sbA弯起钢筋数目 每排弯起钢筋实际面积 2/sbAm1 1497.478 6281568.52 1256.566 1568.53 725.927 5981.74 207.788 216402.1靠近跨中处，增设的辅助斜筋， .40sbAm(3).主筋弯起后持久状况承载能力极限状态承载力验算：计算每一弯起截
33、面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，则钢筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。为简化计算，可用同一数值，影响不会很大。钢筋的抵抗弯矩 为:281M34110 0.389()2806.581(.5)286.402sxMfAh kNmk钢筋抵抗弯矩 为 :52534210 0.389()2801.9(.5)28.352sxMfAh kNmk跨中截面钢筋抵抗矩 为：M34.886.7(.5)1087.32kNk全粱抗弯承载力校核见图 10 所示：第一排钢筋弯起处正截面承载力为： 1(087.326.428.35)7.9Mkmk第二排钢筋弯起处正截面承载力为： 2(.1)4.3N第三排钢筋弯起处正截
34、面承载力为：3(108728.5)89.04MkNmk第四排钢筋弯起处正截面承载力为：.sk4.箍筋设计选用 210 双肢箍筋，则其面积 ; 距支座中心 处的主筋为 ，21.57svAcm0/2h28；有效高度 ， 21.3sAcm03/(03.8)95.6hdcm0.1%.768956sbh则 ；最大剪力值 ； 为异号弯矩影响系数，.0.P 598.3dVkN1此处取 1.0； 为受压翼缘影响系数，此处取 1.1；2将以上数据代入下式，得箍筋间距; 2 20,6321)(p.05.0VbhfAfS svkcuv ） （ 26 22.71651985649194 mm（ ） （ ）考虑公路桥规
35、的构造要求，选用 ，在支座中心向跨中方向长度不小于0vSm1 倍梁高（100cm）范围内，箍筋间距取为 100cm。有由上述计算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置 210 双肢箍筋，在支座中心至距支点261.646m 段，箍筋间距可取 100mm,其他粱段箍筋间距取 150mm。箍筋配筋率： 时 ，10vSm1570%.8728svASb时，5v.5115sv均满足最小配箍率 R235 钢筋不小于 0.18%的要求。（五） 斜截面抗剪承载力验算斜截面抗剪强度验算位置为:1) 距支座中心 h/2(梁高一半)处截面。2) 受拉取弯起钢筋弯起点处截面。3) 锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面。4) 箍
36、筋数量或间距有改变处的截面。5) 构件腹板宽度改变处的截面。27因此，本设计要进行斜截面抗剪强度验算的截面包括（见图 13）281）距支点 h/2 处截面 1-1，相应的剪力和弯矩设计值分别为Vd=455.2217KNMd=227.6490 KNm2）距支点 0.926 处截面 2-2，相应的剪力和弯矩设计值分别为Vd=437.2630KNMd=374.0170 KNm3）距支点 1.776 处截面 3-3，相应的剪力和弯矩设计值分别为Vd=396.533KNMd=676.800KNm4）距支点 2.5505 处截面 4-4，相应的剪力和弯矩设计值分别为Vd=359.233KNMd=918.5
37、79 KNm验算斜截面抗剪承载力时，应该计算通过斜截面顶端正截面内的最大剪力 Vd和相应于上述最大剪力时的弯矩 Md。最大剪力在计算出斜截面水平投影长度 C 值后，可内插求得；相应的弯矩可从按比例绘制的弯矩图上量取。受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为 0dcsbV3.751insbsssfA2130,.4(2.6)cs cuksvVhPf式中 斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪能力设计值（ KN） ；cs与斜截面征缴的普通弯起钢筋的抗剪能力设计值（KN） ；sb斜截面内在同一弯起平面的普通弯起钢筋的截面面积（mm 2） ；sA异号弯矩影响系数，简支梁取 1.0；1受压翼缘的影
38、响系数，取 1.1；3箍筋的配筋率， 。sv/()svvASb29计算斜截面水平投影长度 C 为C=0.6mh0式中 m斜截面受压端正截面处的广义剪跨比，m=M d/(Vdh0),当 m3.0 时，取m=3.0；Vd通过斜截面受压端正截面内由使用荷载产生的最大剪力组合设计值（KN） ；Md相应于上述最大剪力时的弯矩组合设计值（KNm） ；h0通过斜截面受压区顶端正截面上的有效高度，自受拉纵向主钢筋的合力点至受压边缘的距离（mm） 。为了简化计算可近似取 C 值为 Ch 0（h 0可采用平均值） ，则C=(1052+945.774)/2=998.887mm由 C 值可内插求得各个截面顶端处的最大
39、剪力和相应的弯矩。斜截面 1-1：斜截面内有 236 的纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为P=100=100 13.087.91020 bhAst=157/(100180)=0.872%/()svvS则Vcs1=1.01.10.4510-3180998.887 195%872.0513.062=443.779KN斜截面截割 2 组弯起钢筋 232+232，故Vsb1=0.7510-3280(1609+1609) sin45=477.849KNVcs1+ Vsb1=（443.779+477.849 ）KN455.222KN斜截面 2-2：斜截面内有 236 的纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：P=100= 13.087.91020 bhAst=157/(100180)=0.872%/()svvS
