1、板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20102、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称 B2，标高-6.45m 新浇混凝土楼板板厚(mm) 150模板支架高度 H(m) 4.5 模板支架纵向长度 L(m) 45模板支架横向长度 B(m) 27二、荷载设计面板 0.1面板及小梁 0.3楼板模板 0.5模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)模板及其支架 0.75新浇
2、筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、 倾 倒混凝土等因素 产生的水平荷载标准值 Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值 Q3k(kN/m) 0.55Q3k 作用位置距离支架底的距离 h1(m) 3.9基本风压0(kN/m2)0.3地基粗糙程度 D 类(有密集建筑群且房屋较高市区 )模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载标准值 k(kN/m2)风荷载体型系数 s 0.5风荷载作用方向 沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离 h2(m
3、) 3.9三、模板体系设计模板支架高度(m) 4.5 主梁布置方向 平行立柱纵向方向立柱纵向间距 la(mm) 1200 立柱横向间距 lb(mm) 1200水平拉杆步距 h(mm) 1800 顶层水平杆步距 h(mm) 1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离 a(mm)450 小梁间距 l(mm) 300小梁最大悬挑长度 l1(mm) 100 主梁最大悬挑长度 l2(mm) 150设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 12面板抗弯强度设计值f(N/mm 2) 16.83 面板抗剪强度设计值(N/mm 2) 1.4
4、面板弹性模量 E(N/mm2) 9350 面板计算方式 三等跨连续梁按三等跨连续梁 ，取 1m 单位宽度计算。Wbh 2/6=10001212/624000mm 3，Ibh 3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q11.2(G 1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.431=8.838kN/mq1 静 =G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.15)1=4.638kN/mq1 活 =(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m正常使用极限状态q( G(G1k +(G
5、2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)+13)16.865kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax0.1q 1 静 L2+0.117q1 活 L20.14.6380.3 2+0.1174.20.320.086kNmM max/W0.08610 6/240003.582N/mm 2f16.83N/mm 2满足要求！2、挠度验算max0.677ql 4/(100EI)=0.6776.8653004/(1009350144000)=0.28mmmax=0.28mmmin300/150，10=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm)
6、4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2) 12.87 小梁抗剪强度设计值(N/mm 2) 1.39小梁截面抵抗矩 W(cm3) 42.67 小梁弹性模量 E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩 I(cm4) 170.67 小梁计算方式 二等跨连续梁q11.2(G 1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.430.3 2.723kN/m因此，q 1 静 1.2(G 1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.3 1.463kN/mq1 活 1.4Q 1kb=1.430.31.26kN/m计算简图如下：
7、1、强度验算M10.125q 1 静 L2+0.125q1 活L20.1251.4631.2 2+0.1251.261.220.49kNmM2q 1L12/2=2.7230.12/20.014kNmMmaxmaxM 1，M2 max0.49，0.0140.49kNm=Mmax/W=0.49106/42670=11.488N/mm2f=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V10.625q 1 静 L+0.625q1 活 L0.6251.4631.2+0.6251.261.22.043kNV2q 1L12.7230.10.272kNVmaxmaxV 1，V2max2.043，0.2722.0
8、43kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.0431000/(24080)0.957N/mm 2=1.39N/mm2满足要求！3、挠度验算q( G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)+13)0.3 2.119kN/m挠度,跨中 max0.521qL 4/(100EI)=0.5212.11912004/(1008415170.67104)1.594mmmin(L/150,10)min(1200/150,10)8mm;悬臂端 max ql14/(8EI)=2.1191004/(88415170.67104)0.002mmmin(2l 1/1
9、50,10)min(2100/150,10)1.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型 矩形钢管 主梁截面类型(mm) 60404主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值(N/mm 2) 125主梁截面抵抗矩 W(cm3) 10.33 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000主梁截面惯性矩 I(cm4) 30.99 主梁计算方式 三等跨连续梁可调托座内主梁根数 11、小梁最大支座反力计算q11.2(G 1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.430.3 2.795kN/mq1 静 1.2(G 1k +(G2k
10、+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.15)0.31.535kN/mq1 活 1.4Q 1kb 1.430.31.26kN/mq2( G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)+13)0.3 2.179kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max1.25q 1L1.252.7951.2 4.193kN按悬臂梁，R 12.7950.10.28kNRmaxR max，R14.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R max1.25q 2L1.252.1791.23.269kN按悬臂梁，R 1q 2l1=2.1790.10.
11、218kNRmaxR max，R1 3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=1.95106/10330=188.746N/mm2f=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=9.487100040602-(40-8)522/(83099008)27.49N/mm 2=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中 max=1.911mm=min1200/150，10=8mm悬挑段 max0.668mm=min(2150/150,10)=2mm满足要求！5、支
12、座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN) 30按上节计算可知，可调托座受力 N17.873kNN 30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) 483.2 钢管计算截面类型(mm) 483.2钢材等级 Q235 立柱截面面积 A(mm2) 424立柱截面回转半径 i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 4.49抗压强度设计值f(N/mm 2) 205 支架自重标准值 q(kN/m) 0.15支架立柱计算
13、长度修正系数 1.2 悬臂端计算长度折减系数 k 0.71、长细比验算l01=h+2ka=1000+20.7450=1630mml0=h=1.21800=2160mm=maxl01，l0/i=2160/15.9=135.849=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 公式5.3.1-2：小梁验算q11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.930.3 = 2.669kN/m同上四六步计算过程，可得：R110.961kN，R 217.067kN ，R317.067kN，R 410.961kN顶部立柱段：1=l01/i=16
14、30.000/15.9=102.516查表得， 0.573不考虑风荷载:N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max10.961，17.067，17.067，10.961=17.098kNf N1/(A)17098/(0.573424)70.376N/mm 2f205N/mm 2满足要求！考虑风荷载:Mw Qcklah2/101.40.90.0761.21.8 2/100.037kNmN1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max10.961,17.067,17.067,10.961+0.037/1.2=17.098kNf N1w/(A)+ Mw/W17098/(0.573424)
15、+0.037106/473078.198N/mm 2f205N/mm 2满足要求！非顶部立柱段：=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得， 1=0.371不考虑风荷载:N =MaxR1,R2,R3,R4+GqH=Max10.961,17.067,17.067,10.961+1.20.154.5=17.877kNf=N/(1A)17.87710 3/(0.371424)=113.646N/mm2=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw Qcklah2/101.40.90.0761.21.8 2/100.037kNmNw =MaxR1,R2,R3,R4+GqH+Mw/lb=
16、Max10.961,17.067,17.067,10.961+1.20.154.5+0.037/1.2=17.908kNf=Nw/(1A)+Mw/W17.90810 3/(0.371424)+0.037106/4490=121.665N/mm2=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第 6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于 3H/B=4.5/27=0.1673满足要求！十、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=cQ(kL1Hh2+Q3k
17、L1h1)=11.4(0.076454.53.9+0.55453.9)=219.164kNmMR=G(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9(0.5+0.154.5/(1.21.2)45272/2=14300.93kNmMT=219.164kNmMR=14300.93kNm满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、 倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=cQ(Q2kL1H+Q3kL1h1)=11.4(0.25454.5+0.55453.9)=206.01kNmMR=G(G2k+G3k)h0+(G1k+0.15H/(lalb)
18、L1B12/2=0.9(24+1.1)0.15+(0.5+0.154.5/(1.21.2)45272/2=69880.801kNmMT=206.01kNmMR=69880.801kNm满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20102、混凝土结构设计规范GB 50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称 KL14 混凝土梁截面尺寸(mmmm) 6001350模板支架高度 H(m) 3.9 模板支架横向长度 B(m) 30模板支架
19、纵向长度 L(m) 40 梁侧楼板厚度(mm) 150二、荷载设计面板 0.1面板及小梁 0.3楼板模板 0.5模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)模板及其支架 0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3基本风压0(kN/m2)0.3地基粗糙程度 D 类(有密集建筑群且房屋较高市区 )模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数z0.51风荷载标准值 k(kN/m2)风荷载体型系数 s 0.2非自定义:0.031三、模
20、板体系设计新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等 是梁跨度方向立柱间距 la(mm) 900梁两侧立柱间距 lb(mm) 1000支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm) 1500支撑架顶层水平杆步距 h(mm) 1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度 a(mm) 500新浇混凝土楼板立柱间距 la(mm)、lb(mm) 900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500梁底增加立柱根数 1梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500梁底支撑小梁根数 5梁底支撑小梁间
21、距 150每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 面板抗剪强度设计值(N/mm 2) 1.4面板弹性模量 E(N/mm2) 10000取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh 2/6=10001515/637500mm 3，Ibh 3/12=1000151515/12281250mm4q11.2(G 1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.35)+1.43145.63kN/m
22、q1 静 1.2G 1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)1.35141.43kN/mq1 活 1.4Q 1kb1.4314.2kN/mq21G 1k+1(G2k+G3k)h+1Q1kb10.1+1(24+1.5)1.35+13137.525kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax0.107q 1 静 L2+0.121q1 活L20.10741.430.15 2+0.1214.20.1520.111kNmM max/W0.11110 6/375002.965N/mm 2f15N/mm 2满足要求！2、挠度验算max0.632q 2L4/(100EI)=0.63237.52
23、51504/(10010000281250)0.043mmminL/150，10min150/150， 101mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1 静 L+0.446q1 活 L=0.39341.430.15+0.4464.20.152.723kNR2=R4=1.143q1 静 L+1.223q1 活 L=1.14341.430.15+1.2234.20.157.874kNR3=0.928q1 静 L+1.142q1 活 L=0.92841.430.15+1.1424.20.156.487kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=
24、0.39337.5250.152.212kNR2=R4=1.143q2L=1.14337.5250.156.434kNR3=0.928q2L=0.92837.5250.155.223kN五、小梁验算小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm 2) 1.78小梁截面抵抗矩 W(cm3) 64 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩 I(cm4) 256 小梁计算方式 二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q 1 左 R 1/b=2.723/12.723kN/m梁底面板传递给中间
25、小梁最大线荷载：q 1 中 MaxR 2,R3,R4/b = Max7.874,6.487,7.874/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q 1 右 R 5/b=2.723/12.723kN/m小梁自重：q 21.2(0.3-0.1)0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 1.20.5(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右 1.20.5(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左 1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43(0.5-0.6/2)/21=0.93
26、2kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右 1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43(1-0.5)-0.6/2)/21=0.932kN/m左侧小梁荷载 q 左 q 1 左 +q2+q3 左 +q4 左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m中间小梁荷载 q 中 = q1 中 + q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载 q 右 q 1 右 +q2+q3 右 +q4 右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左 ,q 中 ,q 右 =Max4.411,7.91,4.411=7.
27、91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q 1 左 R 1/b=2.212/12.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q 1 中 MaxR 2,R3,R4/b = Max6.434,5.223,6.434/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q 1 右 R 5/b=2.212/12.212kN/m小梁自重：q 21(0.3-0.1)0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 10.5(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右 10.5(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递
28、给左边小梁荷载 q4 左 1(0.5+(24+1.1)0.15)+13(0.5-0.6/2)/21=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右 1(0.5+(24+1.1)0.15)+13(1-0.5)-0.6/2)/21=0.727kN/m左侧小梁荷载 q 左 q 1 左 +q2+q3 左 +q4 左 =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m中间小梁荷载 q 中 = q1 中 + q2=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载 q 右 q 1 右 +q2+q3 右 +q4 右 =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m小梁最
29、大荷载 q=Maxq 左 ,q 中 ,q 右 =Max3.569,6.464,3.569=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmaxmax0.125ql 12，0.5ql22max0.1257.910.9 2，0.57.910.220.801kNm=Mmax/W=0.801106/64000=12.514N/mm2f=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.625ql 1，ql2max0.6257.910.9，7.910.24.449kNmax=3Vmax/(2bh0)=34.4491000/(26080)1.39N/mm 2
30、=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算10.521ql 14/(100EI)0.5216.464900 4/(1009350256104)0.923mmminl 1/150，10=min900/150，106mm2ql 24/(8EI)6.464200 4/(89350256104)0.054mmmin2l 2/150，10=min400/150，102.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.910.9,0.3757.910.9+7.910.2=8.899kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1
31、=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4=8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.4640.9,0.3756.4640.9+6.4640.2=7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.015kN,R2=7.272kN,R3=5.91kN,R4=7.272kN,R5=4.015kN六、主梁验算主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) 483.5主梁计算截面类型(mm) 483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2) 205主梁抗剪强度设计值(N/mm 2) 125 主梁
32、截面抵抗矩 W(cm3) 4.49主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.78可调托座内主梁根数 2 受力不均匀系数 0.6主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.727106/4490=161.825N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax6.381kNmax=2Vmax/A=26.3811000/42430.1N/mm 2=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(m
33、m)max0.26mmminL/150，10=min500/150，103.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN) 30扣件抗滑移折减系数 kc 0.851、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力 NmaxR 1,R3max1.935,1.9351.935kN0.858=6.8kN
34、单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力 NmaxP 228.609kNN30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) 483.2 钢管计算截面类型(mm) 483钢材等级 Q345 立柱截面面积 A(mm2) 424回转半径 i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 4.49支架立柱计算长度修正系数 1.2 悬臂端计算长度折减系数 k 0.7抗压强度设计值f(N/mm 2) 300 支架自重标准值 q(kN/m) 0.151、长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7500)=1800mm
