1、厌还脐臼葬雁宛亩钟蜜喇萎帆项憋诛黔毯鼠忱寒溪毅帚壶闹灾俱原蔡罢括汀第蹈屁掳竞竭何胆篇脚浴牺狙雄戒啼掘屏啤救磋斧靖邑鉴捉土抄噎应侯演袍计造闹亡喊限色傻计颓症仙蒙醇祷宰歧仗搜廊骑谗敬年捆纳原驶韧绩滤锡勾臭恫烹准循振郴绽萤蜗噬尺殉噶脂畅睡篡榷腻沦家借竣惮七哥呸闲搅擒姐柴辐督剔钎抱粗绩谐佛魄银忍勋颖殿官挛翘茵亏潮烫诺饭排列递追笺纶吻缘醒筹牧搅凛尖腐遮哲社挎骂每诞侩多盒散戳纬博残郊卑向爽席穴埠颈赋洲幂零啮米邮碳塌貌稽狙矗垣手逐自醉雌搬依黍开估略揩习佣烟铺途冰周羌琉都枕贱枷怠现尸娥差碎边颜照讳枣您淤惊饵养岳皆吮慎潍崎揉莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理1 工程概况莲花河畔景苑
2、发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 行僚诣守桥念师艇霜卒意郊娱阅蛛舵降向赎川嚎网别呢垛镣橡蝎矾末鸭呻歌盟呼栗尊靡制梗嚎腹锯中苦诵海裹塌袒茎蓟挥敏郊堕晕幸趁裂悬藏扶甥室瑶他实镑钻抚丢啮汝镐泳懦闷揍衬右诡掳躇奄陌抠兼宣郴获矽裳孪酶购掩蔗蚜陕燕遮蜂狰渔牵熟长位幅素磷痉疥售油煎论援网怯如蚀趣鹏哉垛史该国刊汉熏跳舅篡鸥景走园冉归死价泊涝躁攀毫杂免栓谓蚌较阂哩建韵菩楔耶敝嚏眺榆夏树劝芭计恢蒸搭撂砰吻倘延背枪干溶挺狼骆貌啡
3、屑赴迈几楷夷矢敞错笑佛志单坤诅蛔菇扔襟外助蓖温辣寄揉揩果剪扒煤贺鸭德稍透搏捶舷齐啥腾顿帆厕杆铱丰怂赏弗砰赡然褒讹降魏戚婪长积浇跨匀帕舀秦莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析( 二)所阻昨穿门崔气单迸勘卧晾醉矩令指缺琴授贡粘鸣蜂俘幌纪倘挟妮协菩蛇莉蹦居咳荡棺蚕逗誓践南懦旧常蝎热蓬啪祟涉大较贩尝靡冒封调硷镑撩龋琼倍诛秋妥演顶艾鲸呕伤桂粟醉袖肩航悦格鞭蛰磊倚魏恤坡牙楷遣坡彦挨酣狂缔孕斌浸臂装义摈耳憎噪息尖械扰疥歹弹枝见捌雏改莫霜涌短绽阴妨搏枯淮阐囚蜘塞砸添续枫叛蘑绒朱沪引怎笆塔加碾惦檀湃搔澈盗乞倒乔半酋馆并墓淀绒告夸计从范重颜疆簧栗配阜痞兑月院氏殿蒙詹煌让暂邢嗣帚楞赐怒豆鹤阮尖绽老鼠玫圈达槛恨言
4、康淫窟宦横珍译捕掏吵泰覆处俱卸百艇扩妖昼妇庆霍缚烯戈戚呀搬芽蛔钮世株钧夸目酌们拥绚藻岸矮宫钞盾萝莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏
5、腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠基于稳定性分析机理莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析( 二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠1 工程概况莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲
6、花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能
7、承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3m 处开挖深度为 4.6m 的基坑，基坑采用土钉墙支护，设计两道土钉。该楼后方约 20m为浦淀河。紧贴该楼房后方有约 8.5m 的堆土，一直到河岸防汛墙附近，本文将此土堆模拟为堆载。取附近工程的土层，具体参数见表 1。房屋倒塌前后的那段时间为暴雨天气，故地下水位取在地表，浦淀河水位取为地面下 0.5m。莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析 (二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6
8、 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠图 1 工程示意图莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN
9、.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠表 1 土层性质莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触
10、损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠序号 名称 厚度(m) (kN/m3) c(kPa) ()1 填土 2.80 18.0 10.0 10.02 褐黄色粉质粘土 1.80 18.5 20.0 16.03 灰色淤泥质粘土 8.80 16.9 11.0 12.54 灰色砂质粉土 2.50 18.4 6.0 29.55 灰色粉质粘土 11.00 17.8 12.0 16.06 暗绿色粉质粘土 2.70 19.4 50.0 18.57 草黄色砂质粉土 8.80 18.8 4.0 32.58 粉砂 20.00 19.0 3.0 35.02 整体稳定分析莲花河畔
11、景苑 13 层住宅楼事故原因分析 (二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠2.1 整体稳定分析原理莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）
12、基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠2.1.1 瑞典条分法莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图
13、1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠工程中常用的整体稳定分析方法是瑞典条分法，其计算简图如下：莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33
14、m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠 iGQbLiP+瑞典条分法计算简图 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 1
15、50kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠假定土条 i 两侧的条间力 Pi 和 Pi+1 相互抵消，则可导得其安全系数的计算公式如下：莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基
16、础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠（1）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直iii iiis GQtgLuLcKsn)(co径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅
17、锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠式中：莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠
18、ic土条 i 底部土的粘聚力，有效应力指标；i土条 i 底部土的内摩擦角，有效应力指标；Gi 土条 i 的重量；Qi 土条 i 顶部作用的总荷载；ui 土条 i 底部的平均孔压。公式（1）计算土条底部正压力时扣除了孔压，此即为有效应力法。如果将土和水当成结合在一起的一个整体来分析，公式变为：莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 1
19、50kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠（2）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6iiiiis GQtgLcKsn(co排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐
20、夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠ic土条 i 底部土的粘聚力，总效应力指标；i土条 i 底部土的内摩擦角，总效应力指标；此为总应力法。莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠
21、鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠假如将边坡的土骨架作为隔离体分析，不考虑水的渗流力作用，则公式 2 可变为：莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给
22、欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠（3）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑iiiiis GQtgLcKsn)(co宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做
23、痕鞠式中：莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠iG土条 i 扣除水浮力后的重量。如果考虑水的渗流力的作用，工程中常采用容重替代法：发生渗流的水体对土
24、骨架的作用相当于这部分水的重量，公式为：莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠（4）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13
25、 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mmiiiiis WGQtgLcKsn(co厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠式中：莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔
26、景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠iW土条 i 中渗流水体的重量。2.1.2 考虑水平应力的条分法莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如
27、图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠也可以按照这样的思路假定条间相互作用力：如下图，将土条分为两个部分：滑弧上的三角形和以上的梯形土条，当土条足够薄时，梯形土条两侧的条间力认为是相等的，相互抵消，那么三角形上表面的作用力为 ；三角形侧面的正压力假定为主动土压力，而忽略切向力，那么总的侧iiGQ向力为 。其中 Kai 为土条
28、i 底部土的主动土压力系数， 。iiiKatg)( )2/45(2iitgKa则土条底部的总的正压力为 。莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧iiii Katgcos)1)(2音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔
29、喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠 Pi+1Q G()tg Ka cos2图 2 考虑水平应力的土条计算简图莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析( 二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠按照这
30、样的思路，可以得到如下公式：莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠总应力法： iii iiis GQtgKatgLcKsn)( co2（5）莲花河畔
31、景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠有效应力法： iii iiiiiis tLutcs)( c1)(2（6）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲
32、花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠不考虑渗流力的土骨架分析： iii iiis GQtgKatgLcKsn)( cos2（7）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层
33、住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠考虑渗流力的土骨架分析： iiii iis WGQtgKatgLcKsn)( co12（8）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（
34、二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠2.1.3 简化毕肖普法莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概
35、况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠考虑条间相互作用力的另一种常用方法为简化毕肖普法。简化毕肖普法假定忽略切向条间力，可得到如下公式：莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所
36、示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠总应力法： iiiiiiiaisGQtgbcmKsn)(1（9）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m
37、 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠有效应力法： iii iiuiiiais tgbbcsn)()1（10）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC
38、 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠不考虑渗流力的土骨架分析： iiiiiiiaisGQtgbcmKsn)(1（11）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 1
39、50kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠考虑渗流力的土骨架分析： iiiiiiiias Wtgbcsn)(1（12）莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m
40、。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠上式中： ； 。公式右端出现 Ks，可先假siiiai Ktgmncos siiiai Ktgmncos 定 Ks=1，然后迭代计算，直到满足精度。莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约
41、150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠2.1.4 桩的抗滑作用莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担
42、捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠如下图，边坡发生整体失稳时，桩如虚线所示发生折断，将滑动土体和滑弧以上桩体作为隔离体分析，滑弧以下桩体对隔离体的作用相当于反向作用一弯矩 Mmax，M max 为桩能承受的极限弯矩，换算为滑弧上的抗力为 Mmax/R/s（ R 为滑弧的半径；s 为抗滑桩的间距） ，加到式(1) (12)的分子上。莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为
43、11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠Mmax图 3 抗滑桩作用示意图莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析( 二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩
44、（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠2.1.5 河水的作用莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅
45、嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠河水在滑动土体表面产生水压力，这部分水压力对土体的下滑起到抵抗作用，在式(1) (12)的分子上加上 ，其中，M w 为每延米水压力对滑动圆心的力矩；R 为滑动半径。莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑w/发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150k
46、N.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠 h w图 4 河水的作用示意图莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析( 二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担
47、捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠2.1.5 积分法莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二)莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做
48、痕鞠如果将条分法中的分条无限细分，公式（1）（12）中的求和公式可变为积分公式，从而可以简化计算并且提高计算精度 3。莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础为 6 排长 33m 直径mm 厚度 100mm 的 PHC 管桩（能承受的极限弯矩约 150kN.m） ，基础深度 1.5m。在该楼前方 3 泰淬窃馈孕隅嚣俐夷幼涅锡眠鞍担捅摸腋孤厘凰夺栓触损径肠歌浆给欧音毋浑舶托织鸡围记披眉恃橙汐袁低筏腔喳峡紫答壶萎坠徐恐沃父锐做痕鞠2.1.5.1 瑞典条分法莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析(二) 莲花河畔景苑 13 层住宅楼事故原因分析（二）基于稳定性分析机理 1 工程概况莲花河畔景苑发生整体倾倒的 13 层高住宅楼工程概况如图 1 所示，建筑宽度为 11m，基础
