1、电解及还蒸尾气处理系统 120m烟囱工程筒壁电动液压滑模安全专项(修改)施工方案工程名称: 攀钢钛业公司 15kt/a海绵钛项目 目 录1 工程概况12 编制依据13 施工部署34 滑模装置的设计及荷载验算34.1 滑升平台钢结构设计44.2 滑升装置设计的荷载项目及其配值44.3 操作平台荷载标准计算44.4 平台梁设计验算104.5 液压千斤顶支承杆的设计和验算144.6 摇头扒杆的设计和验算184.7 卷扬机的选用计算195 滑模前的施工准备196 施工程序197 烟囱筒壁的施工198 主要安全施工措施208.1 人工挖孔桩安全施工措施208.2 筒体施工安全管理措施208.3 筒体施工
2、安全技术措施218.4 筒体施工防护措施268.5 施工注意事项278.6 施工现场应急预案299 施工总平面布置图30附图:烟囱用电设备线路布置图31防护棚及筒体内脚手架搭设图32烟囱施工提升架及操作平台平面图33烟囱施工提升架及操作平台图34花鼓筒大样图35烟囱施工平面布置示意图36施工进度网络计划371电解及还蒸尾气处理系统 120m烟囱工程筒壁电动液压滑模安全专项施工方案(修改)1 工程概况电解及还蒸尾气处理系统工程 120m 钢筋混凝土烟囱,主要施工内容包括: 基础筒体内衬隔热层及附属钢结构等1.1 该烟囱基础设计埋深 3.5m,工艺留孔,出灰口在0.300mm 以上,基础为圆底板型
3、,底板半径为 R=6.45m,基础混凝土等级为 C401.2 烟囱筒体采用钢筋混凝土结构,筒体高 120m,下口外径为 10.4m筒壁内口径 9.52m,烟囱出口外径 2.9m筒壁内径为 2.5m筒身壁厚440200mm,筒身收分坡度 30 米以下为 5%,3060m 为 3.5%,60m 以上为 2%,每 10 米设一环形牛腿,筒身顶部设有花饰筒身混凝土强度等级为 C401.3 烟囱内衬采用耐酸耐热轻质隔墙浇筑料,筒壁内表面采用 1 布两涂耐酸防腐隔离层,20m 以下内衬厚度为 250mm,20 米以上为 150mm1.4 烟囱爬梯信号平台,所用的钢结构构件均采用 Q235B 钢材; 钢平台
4、三层,标高分别为 35.5m75.5m 和 115m;设直爬梯一部 ,从标高 2.50m 至筒首; 钢结构件刷铁棕酚醛防锈底漆一遍,表面刷深灰色酚醋磁漆二道; 筒首设有不锈钢避雷针装置,并设置环形避雷带,利用筒身纵向钢筋,一直连接到基础底部;在基础底部环形布置 5 根 2.5m 长 L505 的角钢,要求其接地电阻不得大于 10 欧姆烟囱外壁从筒首至 60 米刷红白相间的防空标志漆2 编制依据2.1 攀钢集团钛业有限责任公司 15kt/a 海绵钛项目 I 标段工程承包合同;22.2 攀钢集团钛业有限责任公司 15kt/a 海绵钛项目电解及还蒸尾气处理系统施工图纸及设计变更;2.3 根据设计和工
5、程特点,经多种施工工艺方法的比较研究决定,本工程筒壁采用电动液压滑模单滑施工工艺方法;2.4 国家和地方现行相关的施工技术规程规范;中华人民共和国建筑法;中华人民共和国安全生产法;中华人民共和国环境保护法;建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91;施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-88;建筑机械使用安全技术规范 JGJ33-2001;液压滑动模板施工技术规范 GBJ1113-87;滑动模板工程技术规范 GB50113-2005;烟囱施工安全技术规范 GB50078-2008;液压滑动模板施工安全技术规程 (JGJ65-89);建筑施工安全检查标准 (JGJ59-99);攀冶 QE
6、O 程序文件:项目策划控制程序施工安全防护管理程序固体废弃物管理控制程序污水控制程序2.5 我公司编制的攀钛 15kt/a 海绵钛项目 I 标段施工组织设计攀钢钛业公司 15kt/a 海绵钛项目电解及还蒸尾气处理系统 120 米烟囱工程施工方案3 施工部署33.1 施工目标安全目标:杜绝重大人身伤害事故重大交通事故重大火灾事故重大设备事故力争轻伤以上事故零3.2 工程管理组织机构管理人员以项目经理黄松为第一责任人,生产副经理李建国技术经理徐曦黄道兵协助配合项目经理抓好现场安全施工管理,以专职安全员赵斌,技术员宋旺蔡佳宏为现场安全监督检查,以提前预防严格管理为宗旨,抓好现场安全管理工作3.3 主
7、要管理机构人员及分工管理机构组织分工联系表序号 姓名 职务 职能 联系电话1 黄 松 项目经理 主持全面工作2 苏光明 项目书记 主持政治工作3 李建国 生产副经理 主管生产安全4 徐 曦 技术副经理 主管技术质量5 刘霜剑 技术组长 主管技术6 吴显燕 生产组长 主管生产7 李云明 质量组长 主管质量8 李荣琴 材料组长 主管材料9 赵 斌 安全员 主管安全4 滑模装置的设计及荷载验算滑模装置的组成主要由滑升操作平台滑模提升系统及钢筋中间吊笼4物料提升系统等组成4.1 滑升平台钢结构设计本工程滑升操作平台钢结构采用下撑式空间结构,平台起拱高度为1/500,拉杆采用 22 园钢,0.00m 组
8、装时采用 20 组提升架,主次辐射梁各 10榀,主副辐射梁上用起重为 6tGYD-60 型千斤顶,平台直径 12m,滑升至 30m时进行模板变坡,千斤顶支撑杆数量减少至 20 组(保留滑升平台外侧 20 组千斤顶) 然后继续滑升到 60m,进行平台改装即拆除次辐射梁,更换围圈和模板,保留 10 榀辐射梁混凝土填充料等材料及人员上下的垂直运输采用烟囱中间吊笼,由 1 台 3t 双筒双绳同步卷扬机带动,导绳用 2 台 2t 手动葫芦拉紧烟囱壁所用钢筋脚手架杆爬梯休息平台等材料的垂直运输用安装在平台上的 1 只扒杆完成4.2 滑升装置设计的荷载项目及其配值本工程操作平台重量约 18.45 吨,同时考
9、虑到施工荷载和在施工中会出现偏荷载,整个滑升平台考虑总重量按 59.38 吨计,而 40 只千斤顶只计算一半也可承受 60 吨,成组等间距均匀布置,本滑升平台可满足使用要求(参见详细计算) 4.3 滑升平台的施工人员工具和备用材料的荷载标准计算平台上临时集中存放材料,液压操作台电气设备随升井架辐射梁等滑模特殊设备时,按实际重量计算设计荷载(见施工手册第四版第 863 页) 模板与砼的磨阻力标准值:0.153-0.31t/m,可变荷载的分项系数取 1.454.3.1 滑升平台实际荷载计算(18.45t)4.3.1.1 施工平台计算(5.87t):(1)主辐射梁重量12.6:5.6m12.317/
10、m20 根=1379.50(2)副辐射梁重量12.6:4.6m12.317/m20 根=1133.16(3)外围圈重量10:5.93.1410.001 /m2 跟 =370.74(4)拉接螺杆 M24:1.35kg/根40 根=54(5)千斤顶担20:0.7522.813kg/m20=342.20(6)中钢圈 10:2.523.1410.001/m=157.02(7)内钢圈 10:123.1410.001/m=62.81 (8)平台木板 =50mm:3.14620.05400=2261.00(9)连接板 =10:(0.30.3-0.20.20.5)78.520=109.94.3.1.2 随升井
11、架(0.76t)(10)井架立杆 L758:7.549.03/m=270.9 (11)井架横杆 L758:0.9249.03/m=33.23 (12)井架斜撑 L505:1.70163.77/m=102.54 (13)井架平撑 L505 0.92123.77/m=41.62(14)连接板 =10:0.20.21678.5/m=50.24(15)连接板 =10:0.20.11278.5/m=18.84(16)井架撑杆 804:7.9047.793/m=246.264.3.1.3 滑模提升架(6.18t)(17)提升立杆20:2.622.813/m40=2372.55(18)上下夹梁12.6:1.
12、44m12.317/m40=709.466(19)顶梁 L758: 1.44 m9.03/m40=520.13kg(20)调径螺杆 M40:2.47kg80=197.60kg(21)调节螺杆 M24:0.89kg160=142.40kg(22)内外吊笼:50kg40=2000kg(23)鼓筒拉筋 22:42.986kg/m20=238.88kg4.3.1.4 滑模系统(3.34t)(24)模板 =4.5:(10.4+9.52)3.141.235/=2627.05(25)外围圈两道 L636:10.43.1425.721/m=373.65 (26)内围圈两道 L636:9.523.1425.72
13、1/m=342.03 4.3.1.5 花鼓筒(0.27t)(27)上下鼓圈12.6:1.353.1412.317 /m2 =104.42(28)上加强肋12.6:0.9212.317/m4 =45.33(29)下加强肋 L708:0.926.573/m4 =24.19(30)鼓筒立柱8:1.258.038/m 10=100.484.3.1.6 平台设备(2.03t)(31)千斤顶:40 只28/只=1120(32)高压油管:120(33)液压控制台:150 1 台=150(34)0.5t 卷扬机 :140kg1 台=140 (35)中间吊笼:3501 个=350(36)电焊机:1501 台=1
14、504.3.1.7 随升起重设备刹车制动力可按下式计算:(2.98t)7W=KQ=2.5(350+2400/m 30.35 m3)=2975式中 K:动力荷载系数取 23 之间( 见施工手册第 863 页 15-3-1)Q:料罐总重,混凝土的体积控制在 0.35m3以内,按照 0.35m3计算4.3.2 千斤顶数量的确定液压提升系统所需的千斤顶和支承杆的最少数量可按下式计算:n=N/PN 为总垂直荷载,P 为单个千斤顶的计算承载力,按支承杆允许承载力,或千斤顶的允许承载能力(为千斤顶额定承载力的二分之一), 两者取其较小者设计围圈提升架施工荷载计算按照 1.5KN/m2(见施工手册第 863
15、页):1)活荷载q=3.1462(平台面积)1.5KN/m 2(取值)1.4=237.384 KN2)恒荷载p=18.45t(平台自重)9.8( 取值)1.2=216.972 KN3)模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值:0.153-0.31t/mf=(3.1410.40.9+3.149.520.9)m20.2t/m29.8=110.336KN4)刹车力W=KQ=2.5(350+2400/m 30.35 m3)9.8=29.155 KN式中 K:动力荷载系数取 23 之间( 见施工手册第 863 页 15-3-1),料罐自重 350kg,每次运料体积严格控制在 0.35 m3内5)风荷载WK=
16、ZSZW0=0.90.82.380.5KN/ m2=0.857 KN/ m28式中:WK 为风荷载标准值; Z为风振系数 0.9;S为风压高度系数 2.38(地面粗糙程度为 B 类,离地面高度 120m);Z为风载体型系数 0.8(烟囱风载体型系数以建筑物平面形状圆形而取值 0.8);W0为攀枝花本地基本风压0.5KN/ m2F 风=(0.510.4+61)0.857 KN/ m 2=9.599KN根据滑动模板工程技术规范 GB50113-2005 规范千斤顶数量确定荷载计算要求,刹车力风荷载两者中取较大值N=237.384(活荷载)+216.972(恒荷载)+110.336(摩阻力)+29.
17、155(刹车力)=593.847KNn=N/P=59.386=10 只 安全系数 K=2P 为液压千斤顶额定起重量 6t需千斤顶数量 n=210=20 只,根据支承杆数量为 40 根(见后面计算),本工程 030m 操作平台滑升定 40 台千斤顶液压提升系统滑升至 30.0m 时,千斤顶数量确定:1)活荷载q=3.143.52(平台面积)1.5KN/m 2(取值)1.4=80.777 KN2)恒荷载p=18.45t(平台自重)9.8( 取值)1.2=216.972 KN3)模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值:0.153-0.31t/mf=(3.147.40.9+3.146.680.9)m20
18、.2t/m29.8=77.989KN4)刹车力9W=KQ=2.5(350+2400/m 30.35 m3)9.8=29.155 KN式中 K:动力荷载系数取 23 之间( 见施工手册第 863 页 15-3-1),料罐自重 350kg,每次运料体积严格控制在 0.35 m3内N=80.777(活荷载)+216.972(恒荷载)+77.989(摩阻力)+29.155(刹车力)=404.893KNn=N/P=40.496=7 只 安全系数 K=2P 为液压千斤顶额定起重量 6t需千斤顶数量 n=27=14 只,根据支承杆数量为 20 根(见后面计算),本工程 3060m 操作平台滑升定 20 台千
19、斤顶液压提升系统滑升至 60.0m 时,千斤顶数量确定:1)活荷载q=3.142.52(平台面积)1.5KN/m 2(取值)1.4=41.213 KN2)恒荷载p=6.127t(平台自重)9.8( 取值)1.2=72.054 KN3)模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值:0.153-0.31t/mf=(3.145.30.9+3.144.70.9)m20.2t/m29.8=55.39 KN4)刹车力W=KQ=2.5(350+2400/m 30.35 m3)9.8=29.155 KN式中 K:动力荷载系数取 23 之间( 见施工手册第 863 页 15-3-1),料罐自重 350kg,每次运料体积
20、严格控制在 0.35 m3内N=41.213(活荷载)+72.054(恒荷载)+55.39(摩阻力)+29.155(刹车力)10=197.812KNn=N/P=19.786=4 只 安全系数 K=2P 为液压千斤顶额定起重量 6t需千斤顶数量 n=24=8 只,根据支承杆数量为 10 根(见后面计算),本工程 60m 以上操作平台滑升定 10 台千斤顶4.4 平台梁设计验算根据计算,平台总垂直荷载为 643.82KN,平台实际重量 18.45t,根据平台实际情况,只考虑主辐射梁受力和拉杆受力,施工荷载计算按照 2.0KN/m21)活荷载q=3.1462(平台面积)2.0KN/m 2(取值)1.
21、4=316.512KN2)恒荷载p=18.45t(平台自重)9.8( 取值)1.2=216.972KN3)模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值:0.153-0.31t/mf=(3.1410.40.9+3.149.520.9)m20.2t/m29.8=110.336KNN 总荷载=316.512+216.972+110.336=643.82KN4.4.1 主辐射梁受力计算平台主辐射梁采用 20 根12.6 的槽钢,中间的花鼓筒和提升架,简单的看成一个整体结构,按照12.6 的槽钢进行受力计算,计算按照受弯构件计算,计算简图及计算公式如下:11fWM式中: 结构力矩,W 为截面矩,根据钢结构设计手
22、册,查得其值为123.34cm3q=643.82KN20(根)5(米)=6.44kN/m mNqlM.145032.4.68121 杆件应力: N/mm2189.7W总(1)假定最重的混凝土倾倒在平台上,产生的集中荷载: KNP6.915.243.0mplM.0242 .8321总杆件应力: N/mm215.2014W总符合设计要求(2)根据计算简图,可以看出,在距离支点 0.8m 处,拉杆拉力产生的竖向弯矩和产生的轴向压力,由于在施工过程中,分两中状态分别考虑:A滑模操作平台不提升,不考虑摩阻力1)活荷载12q=3.1462(平台面积)2.0KN/m 2(取值)1.4=316.512KN2)
23、恒荷载p=18.45t(平台自重)9.8( 取值)1.2=216.972KN mNplM.2139608.0)972.165.3( N/mm2532401 W3)风荷载F 风=(0.510.4+61)0.857 KN/ m 2=9.599KNN 总荷载=316.512+216.972+9.599=543.083KNKN45.62.1308.5490.9.6202A 221 /15.2.173m满足设计要求B滑模操作平台提升,考虑摩阻力1)活荷载q=3.1462(平台面积)2.0KN/m 2(取值)1.4=316.512KN2)恒荷载p=18.45t(平台自重)9.8( 取值)1.2=216.9
24、72KN mNplM.2139608.0)972.165.3( N/mm2532401 W3)模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值:0.153-0.31t/mf=(3.1410.40.9+3.149.520.9)m20.2t/m29.8=110.336KN13N 总荷载=316.512+216.972+110.336=643.82KNmNplM.25780.082.6431157W满足设计要求4.4.2 拉杆受力计算考虑受力角度,在拉杆(拉杆采用 22 钢筋)方向的拉力与垂直荷载的关系如图所示,平台总垂直荷载为 562.639kN;1)活荷载q=3.1462(平台面积)2.0KN/m 2(取值
25、)1.4=316.512KN2)恒货载p=18.45t(平台自重)9.8( 取值)1.2=216.972KN3)风荷载F 风=(0.510.4+61)0.857 KN/ m 2=9.599KN4)刹车力W=KQ=2.5(350+2400/m 30.35 m3)9.8=29.155 KNN 总荷载=316.512 +216.972+29.155=562.639KN计算简图:拉力 N1=28.133.7621.5=70.55KN14N 风=9.5993.7623.45=10.47KNN= N1+N 风=81.02KN拉杆应力: N/mm2 ,符合设计要求1524.39.3710280 A4.5 液
26、压千斤顶支承杆的设计和验算4.5.1 支承杆允许承载力的计算(参见 GB50113-2005 第 52 页):Po=a/k(99.6-0.22L)式中 Po48 钢管支承杆的允许承载力 (KN);a工作条件系数 ,取值 0.7k安全系数,取值 2L1支承杆计算长度(cm),L1=1.3mL1取千斤顶下卡头到浇筑砼上表面的距离(提升时砼强度不得低于0.2Mpa)Po=0.7/2(99.6-0.221.3)=24.85KN)=2.54t平台设计荷载计算依据(参见施工手册第 863 页)1)砼对平台卸料产生的集中荷载(0.2+0.8)0.64+0.3842 只22KN/27=4683 2)活荷载1.
27、43.14621.5/9.8=24.22t3)模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值:0.153-0.31t/mf=(3.1410.40.9+3.149.520.9)m20.2t/m2=11.26t4)18.45t(实际荷载 )1.2=22.14t15总支承杆 402.54=101.6t平台总设计荷载 N=22.14t(自重)+11.26t( 摩阻力)+4.68t(砼集)+24.22t(活荷载)+2.98t(刹车动力)=65.28t经计算满足要求;液压提升系统滑升至 30.0m 时,操作系统平台进行改装同时,支撑杆数量减少至 20 根1)砼对平台卸料产生的集中荷载(0.2+0.8)0.64+0.
28、3842 只22KN/27=4683 2)活荷载1.43.143.521.5/9.8=8.24t3)模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值:0.153-0.31t/mf=(3.147.40.9+3.146.680.9)m20.2t/m29.8=7.96t4)18.45t(实际荷载 )1.2=22.14t总支承杆 202.54=50.8t平台总设计荷载 N=22.14t(自重)+7.96t( 摩阻力)+4.68t(砼集)+8.24t(活荷载)+2.98t(刹车动力)=46.0t满足设计要求液压提升系统滑升至 60.0m 时,操作系统平台进行改装同时,支撑杆数量减少至 10 根1)砼对平台卸料产生的
29、集中荷载(0.2+0.8)0.64+0.3842 只22KN/27=4683 2)活荷载1.43.14221.5/9.8=2.69t163)模板与砼磨阻力模板与砼的磨阻力标准值:0.153-0.31t/mf=(3.145.30.9+3.144.70.9)m20.2/m2=5.65t4)6.707t(实际荷载 )1.2=8.05t液压提升系统滑升至 60.0m 时,操作系统平台实际重量 6.707tA施工平台计算(1.424t):(1)副辐射梁重量12.6:4.6m12.317/m10 根=566.58(2)拉接螺杆 M24:1.35kg/根20 根=27(3)千斤顶担20:0.7522.813
30、kg/m10=171.1 (4)钢圈 10:2.523.1410.001/m=157.02(5)平台木板 =50mm:3.142.520.05400=392.5(6)连接板 =10:(0.30.3-0.20.20.5)78.520=109.9B随升井架(0.76t)(7)井架立杆 L758:7.549.03/m=270.9(8)井架横杆 L758:0.9249.03/m=33.23 (9)井架斜撑 L505:1.70163.77/m=102.54 (10)井架平撑 L505 0.92123.77/m=41.62(11)连接板 =10:0.20.21678.5/m=50.24(12)连接板 =1
31、0:0.20.11278.5/m=18.84(13)井架撑杆 804:7.9047.793/m=246.26C滑模提升架(1.605t)(14)提升立杆20:2.622.813/m10=593.13817(15)上下夹梁12.6:1.44m12.317/m10=177.365(16)顶梁 L758: 1.44 m9.03/m10=130.033kg(17)调径螺杆 M40:2.47kg20=49.4kg(18)调节螺杆 M24:0.89kg160=35.6kg(19)内外吊笼:50kg10=500kg(20)鼓筒拉筋 22:42.986kg/m10=119.44kgD滑模系统(1.458t)(
32、21)模板 =4.5:(5.3+4.7)3.141.235/=1099(22)外围圈两道 L636:5.33.1425.721/m=190.418 (23)内围圈两道 L636:4.73.1425.721/m=168.861 E花鼓筒 (0.27t)(24)上下鼓圈12.6:1.353.1412.317 /m2 =104.42(25)上加强肋12.6:0.9212.317/m4 =45.33(26)下加强肋 L708:0.926.573/m4 =24.19(27)鼓筒立柱8:1.258.038/m 10=100.48F平台设备(1.19t)(28)千斤顶:10 只28/只=280(29)高压油
33、管:120(30)液压控制台:150 1 台=150(31)0.5t 卷扬机 :140kg1 台=140 (32)中间吊笼:3501 个=350(33)电焊机:1501 台=15018总支承杆 102.54=25.4t平台总设计荷载 N=8.05t(自重)+5.65t( 摩阻力)+4.68t(砼集)+2.69t(活荷载)+2.98t( 刹车动力 )=24.05t满足设计要求4.5.2 支承杆稳定计算fAN轴心压力支撑杆的毛截面面积,查得 483.5 钢管为 =4.89cm2A杆件长细比, (参见施工手册第 7.6158.1307.cmrl四版 1010 页)轴心受压构件稳定系数,根据 值,查现
34、行钢结构设计规范,得到 =0.812符合设计要求21547.348912.0069AN4.6 摇头扒杆的设计和验算(采用 1084.5)计算简图如下图所示: P=K控 制 在 t以 内 扒杆所受的轴心压力为:5sin42 0=5.669kN满足要求21587.32.1460950 AN194.7 卷扬机的选用计算卷扬机的选用包括平台上扒杆卷扬机和吊笼下部卷扬机选用计算对于平台上的卷扬机而言:选用 0.5t 的卷扬机,实际吊装时,主要吊装钢筋,脚手架杆的吊装很少,在实际吊装过程中,严格控制吊装重量吊笼下的卷扬机选择计算,按照前面计算结果,吊笼的刹车动力为 2.98t,所以选择的卷扬机应当大于 2
35、.98t,本工程实际选择 3t 的双筒同步卷扬机,一组卷扬机起提升作用,一组卷扬机起保护作用5 滑模施工前的准备在进行滑模施工前,随升平台模板安装完毕,并进行荷载试验,经检查验收合格,施工准备完毕6 施工程序6.1 测量定位放线 基础施工基坑回填烟道口以下筒身施工滑模装置安装筒壁施工内衬施工滑模装置拆除土建收尾竣工验收6.2 其中筒壁采取循环作业,其施工顺序为 :绑扎筒壁钢筋至组装好的液压千斤顶下边一次性浇筑混凝土 700mm 高初滑 3 个行程检查滑出混凝土合适度及滑模系统工作情况继续浇筑混凝土 300mm高再滑升 3 个行程浇筑混凝土至模板上口上反限位调平器转入正常滑升,每次滑升 300m
36、m 高分层交圈绑扎钢筋上反限位调平器 300mm 高 混凝土浇筑 300mm 高 (至限位调平器平)滑升300mm 高按合适的顺序循环往复直至筒身浇筑完毕7 筒壁施工20参见攀钢钛业公司 15kt/a 海绵钛项目电解及还蒸尾气处理系统 120米烟囱工程施工组织设计的相关章节8 主要安全施工措施8.1 人工挖孔桩安全施工措施人工挖孔桩属半封闭状态施工作业,由于施工环境条件复杂等不利因素,易造成窒息中毒高处坠落触电物体打击坍塌等安全事故,在施工过程中必须采取相应的安全防护措施:8.1.1 桩孔内设置供人员上下 20 爬梯;爬梯横挡用 12300,宽400mm,提升绞架吊绳应安全可靠并配有自动卡紧保
37、险装置,不得使用麻绳和尼龙绳吊挂或脚踏井壁凸缘上下8.1.2 当孔桩开挖深度超过 6m 时,每日开工前必须检测井下的有毒有害气体为排除孔桩内的有害气体,采用 1 台 1.5m3空压机不间断通风换气,并在开工前强制通风 30 分钟8.1.3 第一节护壁应设置高出地面 150mm 直径为 1000mm 的井圈,防止落土和整个护壁下滑,并在四周设置 1.2m 高的固定安全防护栏杆,栏杆体用密目网封闭,防止四周的孤石滚入基坑内8.1.4 坑内的照明采用 24V 的安全电压照明设施8.2 筒体施工安全管理措施8.2.1 烟囱工程施工前,应制定安全操作规程岗位责任制和安全技术措施进入现场要配戴好劳保用品,
38、施工现场不准穿拖鞋及高跟鞋;工作时间不准饮酒打闹,严禁酒后上班;特种作业人员须具备相应操作技能,应有有效的操作证;施工班组每天早上施工前开好班前会,针对当班任务讲具体21的作业措施和安全措施,并落实到人,落实到互保对子;坚持班前检查;项目负责人每周组织一次周安全检查;在安排施工任务的同时,必须进行安全技术交底,所有安全交底均应有书面资料和交接人签字8.2.2 烟囱施工人员应先经过医务部门的体检,证明体格适合高处作业者,并应经安全技术培训和考试合格,才能允许进行作业在烟囱操作平台的施工人员必须定期进行体检,经医生诊断凡患有高血压心脏病贫血癫痫病及其他不适合高处作业疾病的不得上操作平台工作8.2.
39、3 当雨季施工,遇雷电或大雨六级以上大风或沙尘暴时,应停止施工停工前做好防雨防护防滑措施,操作台上施工人员迅速撤离到地面,应对设备工具零散材料及可移动的铺板等进行整理固定并做好防护,全部人员撤离后立即切断通向操作平台的供电电源为了有效检测风力情况,在操作平台上配置 1 台风速测量仪器,由控制室操作人员进行控制,一旦发现风力超过五级,立即准备撤离8.3 筒体施工安全技术措施8.3.1 严格遵守液压滑动模板施工安全技术规程JGJ65-89;滑动模板工程技术规范 GB50113-2005 中有关条款规定8.3.2 距烟囱筒身外 20m 范围内建立安全禁区除留一个出入口均采取的围栏全封闭,设置明显警戒
40、标志,出入口应设专人警卫并制定警卫制度施工现场的供电和大宗材料的堆放,应布置在危险警戒线外禁区内设以下几条安全通道:a 禁区出入口到烟囱进料口一条通道,长 12m,宽 3.2mb 进料口至内衬材料棚一条通道,长 15 m,宽 3.2m22c 搅拌机至进料口一条通道,长 12 m,宽 3.2m8.3.3 烟囱滑升到 5m 以上,操作平台紧绕筒体设封闭式安全网,防止坠物8.3.4 危险警戒区内的建筑物出入口,地面安全走道及机器操作场所,均应搭设高度不低于 2.5m 的安全防护棚8.3.5 筒外 5-10m 处圆环内搭设高空安全网防护棚,筒内 3m 及 4.5m处各搭一层防护棚,上兜安全网,防护棚顶
41、底层铺钢脚手板盖 50mm 木板,以免坠物伤人防护棚的构造应满足下列要求:a 棚顶一般可采用不小于二层纵横交错的木板或竹夹板组成重要场所增加一层 23mm 厚的钢板防止坠物伤人;b 烟囱内部防护棚,应从中间向四周留坡,外( 四周)防护棚应做成向内留坡(外高内低), 其坡度均不小于 1:5;c 垂直运输设备通过防护棚时,防护棚所留洞口周围应设置围栏和挡板,其高度应不小于 1200mm;8.3.6 所有的机具使用前应全面检查,对主要机电设备与关键部位,如吊笼扒杆的操作与装载,主卷扬机与钢丝绳,滑轮的运行和维护检修,通讯联络系统的使用及监护,焊机使用等,均应制订安全操作规定,由专人操作和负责,专职安
42、全管理人员对主要部位运行过程中,每天按时检查,及主要危险点和主要设备进行定期检查,每周至少检查 1 次,做好相应的检查记录8.3.7 吊笼采用 2 根 637 的钢绳提升,钢绳允许拉力 11.7t吊笼自重274kg,每次运输砼 840kg(不超过 0.35m3),载人时不得超过 4 人,经过荷载验23算,吊笼为安全使用范围内滑升平台栏杆内外,内外吊架及筒底内外防护棚上必须挂好安全网,底封住,平台吊架内外安全网离筒壁距离不大于150mm强调进现场一律戴安全帽 ,高空危险作业必须系安全带,电气焊设专人看火,并在平台上备用 4 套灭火器人行出入口的四周设置金属保护网8.3.8 提升吊笼卷扬机设两道
43、J1xk1-311 型号防止冲顶和墩罐的行程限位开关,即为上人上料和紧急事故限位,并设行程高度指示器为防止吊笼钢丝绳断后吊笼下冲,在吊笼上装工作可靠的电磁安全抱闸装置(一套自刹一套手刹), 并有专人检查和维护8.3.9 乘人和载物吊笼使用前必须做载物脱钩安全试验,确认安全卡灵敏有效时使用,试验时间统一安排在烟囱筒体施工到 10.0m 时施工中定期进行检查,每天上班前吊笼必须进行空载运行,运行正常才能载人载物,对于吊笼的运行时间控制,事先应进行计算保证正常施工作业在烟囱底部吊笼停放处设置缓冲装置垂直运输系统的上下滑轮防止钢丝绳脱槽装置,并有专人维护保养8.3.10 台上随升扒杆在提模时不得吊物,
44、为保证万无一失,随升扒杆与油泵实行电气联锁,油泵启动则扒杆不能动,进行有效控制8.3.11 提模或滑升施工前,应做 1.25 倍的满负荷静载试验和 1.1 倍的满负荷滑升试验,试验时间统一安排在烟囱筒体施工到 10.0m 时同时应注意: 模板和围圈收分受阻平台倾斜扭转和漂移 支撑杆失稳和漏焊局部塌落等异常现象,并及时查明原因进行处理8.3.12 为确保平台上施工安全,筒身竖向钢筋下料长度不大于 4.5m8.3.13 模板安装与拆除必须站在稳固的地方或牢固的操作平台上进24行;拆除底模时,可用绳索吊下,模板及支撑不得由高处扔下8.3.14 浇筑混凝土前,要检查脚手架模板支撑应牢固可靠,模板较大的
45、缝隙应处理好;每次浇筑混凝土时,应沿筒壁全面分层交圈均匀的进行,不应猛力冲击架子和模板;人模高度要保持基本均匀,禁止堆集一处而导致模板变形8.3.15 滑模施工时,滑升速度一般为 2050cm/h,具体由试验和根据温差状况具体确定;初次新浇砼的高度一般为 700mm,通常分 12 层进行,待下层混凝土达 0.31.05KN/cm2(相当于 0.20.4Mpa),一般养护 35 小时或补做相关试验确定,即可初始提升 12 个千斤顶行程滑升速度应与混凝土凝固程度相适应,同时使支撑杆不发生失稳,一般混凝土灌入阻力达 0.35 Mpa 或混凝土表面湿润,手摸有硬的感觉,可用手指按出深度 1mm 左右的印子否则不得提升滑动模板,烟囱的工作平台平台板等附属结构应随筒
