1、湖南大学衡阳分校毕业设计说明书全套完整版 CAD 图纸，联系 153893706题目 微电机转子冲片 模具制造与设计专业 三 班学生姓名 指导教师（签名） 2006 年 5 月 15 日湖南大学衡阳分校毕业设计计 算 内 容 说 明目 录一、 设计任务书 (2) 二、 零件的工艺分析 (3)三、 冲压力计算及设备选择 (5)四、 压力中心计算 (6)五、 模具结构草图 (8)六、 凹模的外形尺寸确定 (9)七、 冲裁间隙的确定 (10)八、 毛坯尺寸计算 (10)九、 卸料装置的选用 (14)十、 材料利用率的计算(15)十一、模具零件设计 (16)十二、设备校核 (29)十三、总结（31）十
2、四、参考资料（32）共 33 页 第 1 页湖南大学衡阳分校毕业设计计 算 内 容 说 明共 33 页 第 2 页湖南大学衡阳分校毕业设计第一章 设计任务书毕业设计（论文）内容及要求：一、设计内容：1、绘制产品零件图。2、绘制模具装配图。3、绘制整套模具零件图。4、编写设计说明书。二、生产纲领：大批量生产。三、设计要求：1、模具结构设计合理，工艺性好。设计计算正确，参数选用合理。2、模具绘图布局合理，视图完整、清晰，各项内容符合规范。3、模具装配图必须采用 CAD 绘制并打印。4、绘制全套模具零件图，无后续加工的标准件除外。5、设计说明书内容完整，分析透彻，语言流畅，参考资料应注明出处。数字在
3、 1000015000 之间。6、图纸：装配图一份（零号纸） 、全套零件图（不需要后续加工的标准件除外） ，总量在 2 张零号纸以上。7、图纸和说明书打印并交电子档案，资料收集后要刻录存档。指导老师： 2006 年 5 月 17 日计 算 内 容 说 明共 33 页 第 3 页湖南大学衡阳分校毕业设计第二章 零件的工艺性分析零件图如下所示：零件图1、形状：微电机转子冲片由中心孔 3.238mm、周围由 12 个冲槽一个R0.5mm 的圆弧组成，而其零件总大小为 15.98mm，厚度为0.2mm，因此知道其零件较为复杂。2、 尺寸：该零件尺寸最大直径为 15.98mm，而其零件上的各孔、各槽的尺
4、寸小，因此看其尺寸而言，尺寸精度要求高。所以按要求取其精度等级为 IT9 级。3、 冲孔、冲槽时工艺：零件图上中心孔直径为 3.238mm，考虑到凸模强度限制，孔的尺寸不宜过小，其数值与孔的形状、材料的机械性能、材料的厚度等有关。冲槽时，两个孔与孔之间的距离受模具强度和冲裁件质量的限制，其值不能过小，宜取 a 2t。而零件图上的冲槽之间距离为 11.05mm,较合适其强度和质量要求。4、表面质量：计 算 内 容 说 明共 33 页 第 4 页湖南大学衡阳分校毕业设计做为微电机转子冲片，其平面度、同轴度要求高；从零件上所注的公差，则其质量要求高。5、材料性能：本零件所给的材料为 Ni50 坡莫合
5、金，其硬度很高，近似于高碳钢。则高碳钢的抗拉强度在 300600Mpa 之间。6、制定冲压工艺方案：由零件图及零件图中的工艺要求，制定冲压工艺方案如下：本零件的冲压方案有一下几种：（1） 、本零件可以设计为一套复合模，即冲孔冲槽落料复合模。（2） 、本零件可以设计为一套连续模，即第一工位为冲中心孔和两个导正孔；第二工位为冲槽工位；第三工位为空工位；第四工位为落料工位；第五工位为空工位。在依据其零件工艺要求、材料的利用率以及模架的设计方案和加工要求而选用连续模。同时根据其精度分析如下：（1） 、本零件采用高精度的滚动导向连续冲裁，且模架为四导柱模架。（2） 、本零件采用条料送进。（3） 、模具中
6、的定位采用侧刃定距。计 算 内 容 说 明共 33 页 第 5 页第三章 冲压力计算及设备选择1、冲裁力的计算：各工位的主要工序是冲裁，利用式（13）计算冲裁力。Ni50 坡莫合金的抗剪强度 b=500Mpa。第一工位：F1=L1*t*b=3.14*(3.238/2)+3.14*4+8+2+17.98+7.5+（0.5+0.5） x0.2x500=94.457*0.2*500=9445.71N第二工位：F2=L2*t*b=12*3.14*(1.25/2)*(1.25/2)/2+3.14*(2.45/2)*(2.45/2)/2+0.47*2+0.67+2*(12.92-8.3)/2*0.2*0.
7、5=12*(0.98+2.36+0.94+0.67+4.62)*0.2*500=11484N第三工位：空工位。第四工位：F4=L4* t*b=3.14*(15.98/2)*(15.98/2)-1+0.5*0.5*3.14-12*0.67*0.2*500=(200.46-1+0.79-8.04)*0.2*500=19220N 第五工位：空工位因此总冲裁力为：F 总=F1+F2+F3+F4+F5=40149.71068N2、卸料力的计算：F1=K1*F查表 17 卸料力系数 K1=2.32.5则 F1=K1*F=2.5*40149.7068=100374.2767N参见冲压工艺与模具设计17111
8、P25、 26湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 6 页计 算 内 容 说 明所以总冲压力： F0= F1+ F 总=40149.7+100374.28=140523.9767N3、设备的选择：根据零件高精度的要求，以及其多工位的要求，同时根据计算所得选定压力机为开式双柱可倾压力机。因 F0=38195.795N，所以选定压力机为 J2310。其压力机的主要规格如下：型号 J2310公称压力/KN 100滑块行程/mm 45滑块行程次数/（次/min） 145最大闭合高度/mm 200最大装模高度/mm 145连杆调节长度/mm 35模柄孔尺寸/mm 30x65倾斜角 30封闭高度调节量
9、/mm 50滑块中心到床身距离/mm 120立柱间距离/mm 180工作台板厚度/mm 50工作台尺寸/mm（左右） 360工作台尺寸/mm（前后） 240工作台孔尺寸/mm（左右） 180工作台孔尺寸/mm（前后） 90工作台孔尺寸/mm（直径） 130第四章 压力中心计算1、 排样图如下：参考冲压设计手册压力机的选择湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 7 页计 算 内 容 说 明排样图2、 材料搭边值： 查表 210，取其最小工艺搭边值：a=1.8mm a1=2.0mm3 、 计算步距：S0=D+a=15.98+1.8=17.78mm4、 决定定距方式： 由于工位数较多，从节省材料考
10、虑决定采用双侧刃定距，即：采用 B 型侧刃，其侧刃长度 L=17.78+（0.050.1 ）=17.83mm；宽度 b=8mm5、 确定首件定位线： 首件定位线是指条料端头在第一工位应处的位置线。在冲孔工位确定首件位线，主要考虑条料送至落料工位时应有足够的搭边。在排样草图上容易做到这一点，如上图。确定初始定位线是为了确定入端侧刃型孔的位置。显然，入端侧刃型孔与冲中心孔、导正孔的中心线对齐。6、 计算压力中心：为了保证压力机和模具平稳的工作，必须使冲模的压力中心一压力机滑块中心线相重合，对于使用模柄的中小型模具就是要使其压力中心与模柄轴线相重合，否则将使冲模和压力机滑块承受侧向力，引起凸、凹模间
11、隙不均匀和导向零件加速磨损，甚至还会引起压力机导轨的磨损、影响压力机精度。对与工件外行尺寸大、形状复杂、多凸模的冲裁模和级进模，正确确定其压力中心就显得更为重要。参考冷冲压工艺与模具设计P56湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 8 页计 算 内 容 说 明根据以上的排样图计算如下：L1=8.23mm X1=0mm Y1=0mmL2=14.13mm X2=8.99mm Y2=0mmL3=126.396mm X3=17.98mm Y3=0mmL4=191.8125mm X4=17.98x3=53.94mm Y4=0mmL5=17.98mm X5=0mm Y5=0mmL6=2mm X6=8.9
12、9mm Y6=10.99mmX=(X1*L1+X2*L2+X3*L3+X4*L4+X5*L5+X6*L6+)/（L1+L2+L3+L4+L5+L6）=(0*8.23+8.99*14.13+126.396*17.98+191.8125*53.94+0*17.98+2*8.99)/(8.23+14.13+126.396+191.8125+17.98+2)=35.40155Y=(YI*L1+Y2*L2+Y3*L3+Y4*L4+Y5*L5+Y6*L6)/(L1+L2+L3+L4+L5+L6)=(0*8.23+0*14.13+126.396*0+191.8125*0+17.98*0+2*8.99)/(8
13、.23+14.13+126.396+191.8125+17.98+2)=0.0498经计算得压力中心的坐标为：X0=35.40155 Y0=0.0498。可取 X0=35 Y0=2，作为设计模具的参数。第五章 模具结构草图结构草图如下：参考冷冲压工艺与模具设计P87239240湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 9 页计 算 内 容 说 明第六章 凹模的外形尺寸确定1、如上排样图所示，从型孔边界画一矩形 lxb 初定为凹模有效面积。凹模有效面积矩形的对称中心应与压力中心重合，以便使模柄的中心线通过压力中心。但压力中心对于矩形的宽度 b 处于对称位置，因此应将矩形的长度增大为 l，使压力中
14、心对于 l处于对称位置，即压力中心到矩形左边的距离为实际凹模有效面积矩形长度的一半。则修正后的凹模有效面积矩形长度 l与宽度 b 分别为：L=2x（3x17.78+0.5）=107.68108mmB=2x（ 1.5+7.99+8+4+2）=46.98 47mm参考冷冲压工艺与模具设计P135湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 10 页计 算 内 容 说 明2、估算凹模的外行尺寸：如上排样图所示，从凹模有效面积矩形 lxb 向四周扩大 3040mm，即为凹模外行尺寸 LxB 的尺寸范围：L=108+2x（3040 ）mm=168 188mmB=47+2x（3040）mm=107127mm选
15、用标准凹模：查表 146 得：LxB=165x200厚度的选择：查表 145 得： h=2228mm 根据要求厚度选择如下：h=25mm第七章 冲裁间隙的确定根据零件的材料和厚度 查表 13 确定零件的冲裁间隙：材料厚度 t 硬钢 Wc（0.5%0.6%）Z/t Zmin Z/t Zmax0.2 7% 0.014 9% 0.018 第八章 毛坯尺寸1、条料宽度：如下图所示：参考冷冲压工艺与模具设计P13表 13湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 11 页计 算 内 容 说 明B=（D+2a1+nb 1+2*2+1*1.5） 0-=15.98+（2*2）+（1*1.5） 0-0.05=22
16、 0-0.05导料板的入端导料尺寸：B1=B+C1查表 213 最小双面导料间隙 C1：C1=0.1即： B1=21.48+0.1=21.58mm出端导料尺寸：B2=D+2a1+C2+2*2查表 214 出端导料间隙 C2：C2=0.1即； B2=15.98+（2x2）+0.1=20.08mm参考冷冲压工艺与模具设计P136湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 12 页计 算 内 容 说 明2、主要刃口尺寸计算：从排样图看，不仅有冲孔、落料、冲槽，而且还有侧刃冲裁。如果按基本加工制度处理刃口尺寸，即冲孔以凸模为基准件，落料以凹模为基准件，则凹模即作配作件又作基准件。不如凹模只作配作件，可一
17、次线切割加工出全部凹模型孔，容易保证所有冲裁间隙都比较均匀。这样只需计算刃口尺寸，凹模型孔按要求的冲裁间隙配作。凸模刃口尺寸共有五种类型，分别计算如下：（1） 、冲孔凸模刃口尺寸：各冲孔凸模的刃口尺寸均属于磨损后减小的尺寸，应按式（234）计算，即：Bb= （bmin +x） 0-/4 查公差为 IT10 级，则 =+0.013mm，冲孔尺寸为：b1=3.238 0+0.013 mm则按式（234）计算冲孔凸模刃口尺寸分别为：B1=3.238+（1x0.013） 0-0.013/4 =3.2510-0.003 mm（2）冲槽凸模刃口尺寸：各冲槽凸模的刃口尺寸属于磨损后减小的尺寸，应按式（234
18、）计算，即： Bb=（bmin+x） 0-/4 。零件图中所注的公差为 IT10 级，各槽的尺寸为：b1=0.670+0.007 mmb2=2.450+0.06 mmb3=1.250+0.06 mmb4=8.820+0.022 mm参考冷冲压工艺与模具设计P136137湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 13 页计 算 内 容 说 明则按式（234）计算冲槽凸模刃口尺寸分别为：B1=0.67+（1x0.007） 0-0.007/4 =0.6770-0.002 mmB2=2.45+（1x0.06） 0-0.06/4 =2.510-0.015 mmB3=8.82+（1x0.022） 0-0.
19、022/4 =8.8420-0.005 mm（3） 、落料凸模尺寸：落料凸模尺寸均属于磨损后增大的尺寸，现以凹模为配作件，需计算落料凸模刃口尺寸，应按式（236）进行计算，即：Bp=（amax -x+ /4-Zmin） 0-/4 。工件落料尺寸为：b1=15.98 0-0.012 mm尺寸 15.98 的公差为 IT10 级，取 x=1；按板料厚度 0.2mm，查表 13 其最小冲裁间隙 Zmin=0.014mm。则按式（236）计算落料凸模刃口尺寸为：B1=（15.98-1x0.012+0.012/4-0.014） 0-0.012/4 =15.9570-0.003 mm（4） 、导正孔凸模尺
20、寸：导正孔凸模尺寸均属于磨损后减小的尺寸，应按式（234）计算，即： Bb=（bmin+x） 0-/4 ，其公差要求为 IT 10 级，取 x=1。冲孔尺寸为： b1=30+0.058 mm参考冷冲压工艺与模具设计P136137湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 14 页计 算 内 容 说 明则按式（234）计算导正凸模刃口尺寸为：B1=3+（1x0.058） 0-0.048/4 =3.0480-0.012 mm（5） 、侧刃尺寸：侧刃工作尺寸应与步距尺寸协调，一般两者取相同的尺寸，当考虑草测刃冲切后在条料台阶处产生的毛刺影响送料精度时，可将侧刃工作尺寸增大0.020.05mm。本模具采
21、用了 B 型侧刃，冲裁后产生的毛刺对送料步距的影响很小。因此侧刃工作尺寸可与步距相同。其公差按模具国标规定为 0.02mm，并取负偏差，则侧刃工作尺寸及公差为：S=17.780-0.02 侧刃的其余尺寸可参照标准侧刃确定。凹模侧刃型孔则按侧刃实际尺寸配作。可见，以凹模为配作件是比较合理的。第九章 卸料装置的选用卸料装置的功用是在一次冲裁结束之后，将条料或工序件与落料凸模或冲孔凸模脱离，以便进行下一次冲裁。因本模具零件精度要求较高，同时为防止零件的变形。因此采用弹性卸料，而因零件精度高，在采用弹性卸料的同时要采用导柱导向。所以初步选用橡胶块和卸料板。选用橡胶块的计算如下：其材料厚度 t 为 0.
22、2mm，经计算卸料力 Fx 为 1644.8N，选用卸料橡胶块，其计算过程如下：1） 、假设考虑模具结构，决定用 4 个厚壁筒形的聚氨脂弹性体。湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 15 页计 算 内 容 说 明2） 、计算每个弹性体的预压力 Fy：Fy=1644.8N/4=411.2N3） 、考虑橡胶块的工作压缩量较小，取预压缩率 y=10%，并由表 227查得单位压力 Fq=1.1Mpa。4） 、按式（249）计算弹性体的截面面积 A：A=Fy/Fq=411.2/1.1=373.8mm5） 、如果选用直径为 8mm 的卸料螺钉，选取弹性体穿卸料螺钉孔的直径d=8.5mm。则弹性体的外径
23、 D 可按下式求得：（D-d）/4=A则 D =（4A/+d） 1/2 =（4x373.8/+8.5） 1/2 =22.8mm验算外径 D： Fy=AxFq=/4（22.8-8.5）x1.1 =355.3N因此取 D =23mm6） 、橡胶块高度的确定：H=hg/j-y=0.2+1/35%-10%=15mm所以经计算选取卸料橡胶块为：橡胶块的高度为 H=15mm总计块数为 n=8橡胶块的材料为 邵氏 7080A 的聚氨脂橡胶第十章 材料利用率的计算一段条料能冲出的工件的重量与这段条料重量之比的百分数称为材料利用率。由于板料冲裁时板厚是一定的，所以材料利用率可用面积之比，即一段条料的有效面积与这
24、段条料的面积之比，来代替重量之比。参考冷冲压工艺与模具设计P105107湖南大学衡阳分校毕业设计计 算 内 容 说 明同一工件，排样不同时，材料利用率也会不同，材料利用率越高者越省料。因此，材料利用率是判断排样是否经济的重要参数。但材料利用率并不是选择排样的唯一标准。一般按下述原则选择：对于铜板等较贵重材料，特别是在生产量较大时，应尽量选择材料利用率较高的排样。如果某种排样不其它排样的材料利用率提高不到 5%，且使模具复杂化时，那么这种排样是不可取的。而在生产量小时，应尽可能选择比较简单的排样，以便模具容易制造。按条料计算材料利用率来计算：=n*A/L*BA=*R=3.14*7.99=200.
25、458mm即： =4*200.458/71.92*22=50.17%式中说明：n一根条料能冲出的工件数；L条料的长度（mm） ；A一个工件的实际面积（mm）第十一章 模具零件设计1、工作零件设计：1） 、工作凸、凹模设计：凸模设计的三原则：为了保证凸模能够正常工作，设计任何结构形式的凸模都必须满足如下三原则：（1） 、精确定位凸模安装到固定板上以后，在工作过程中其轴线或母线不允许发生任何方向的位移，否则将造成冲裁间隙不均匀，降低模具寿命，严重时可造成啃模。（2） 、防止拔出回程时，卸料力对凸模产生拉伸作用。凸模的结构应能防止凸模从固定板中拔出来。参考冷冲压工艺与模具设计P64共 33 页 第
26、16 页湖南大学衡阳分校毕业设计计 算 内 容 说 明共 33 页 第 17 页湖南大学衡阳分校毕业设计（3） 、防止转动对于工作段截面为圆形的凸模，当然不存在防转问题。可是对于一些截面比较简单的凸模，为了使凸模固定板上安装凸模的型孔加工容易，常常将凸模固定段简化为圆形。这时就必须保证凸模在工作过程中不发生转动，否则将啃模。工作凸、凹模的设计包括冲导正孔凸模、中心孔凸模、冲槽凸模、落料凸模及侧刃凸模。（1） 、导正孔凸模的设计及加工：根据冲裁时凸模所受的力，为满足其需要，设计结构形式如下：根据以前所取，各凸、凹模都以凸模为基准，凹模为配作件，则凸模的尺寸计算如下：根据式（234）计算，即：Bp
27、=（bmin+x） 0-/4 凸模根据其强度要求，选用 Cr12MoV，而热处理后的硬度为 5860HRC凸模的安装与固定方法如下：因所设计的凸模为圆凸模，所以其固定方式为凸模固定板上加工出台阶来固定。 （示图如下：）参考冷冲压工艺与模具设计P64计 算 内 容 说 明共 33 页 第 18 页湖南大学衡阳分校毕业设计凸模与固定板的配合为过渡配合。凸模的装配方法为压入法，其特点为连接牢固可靠，对配合孔的精度要求高。加工成本高，因以凹模为配作件，所以凹模以凸模为基准配作，保证单面间隙为 0.014mm0.018mm。其结构图如下：其加工方法采用钻、铰加工（精度高时精孔钻加工） 。凹模的固定采用销
28、钉、螺钉紧固方法。凸模的加工方法：冲压模具的凸模都需进行淬火等热处理工艺，获得高硬度和高耐磨性，则可采取以下加工方案：（1） 、粗车（留磨削余量）热处理磨削（2） 、粗车热处理精车、抛光（3） 、精车成行热处理抛光综合各种实际因素，则采用方案为（1） 。凸模长度的确定：设计标准模具时，当选定了典型组合以后，凸模的长度就确定了。设计非标准模具时，凸模的长度一般根据结构上的需要，并考虑磨损量和安全因素来确定。因本模具采用的是标准模具，因此凸模的长度就可以通过公式来求，具体计算如下：弹性卸料方式的凸模长度按下式计算：（217）L=h1+h4+h5-0.2=15+8+15-0.2=37.8mm式中说明
29、：h1凸模固定板厚度（mm）h2弹压卸料板厚度（mm）参考冷冲压工艺与模具设计P70217共 33 页 第 19 页湖南大学衡阳分校毕业设计计 算 内 容 说 明h5预压状态下卸料橡皮厚度（mm） ，h5=（0.850.9）H，H 为自由状态下橡胶的皮厚。公式中的 0.2mm 是凸模端面缩进卸料板的距离。（2） 、中心孔凸模设计：根据冲裁时凸模所受的力，为满足其需要，设计结构形式如下：根据以前所取，各凸、凹模都以凸模为基准，凹模为配作件，则凸模的尺寸计算如下：根据式（234）计算，即：Bp=（bmin+x） 0-/4 凸模根据其强度要求，选用 Cr12MoV，而热处理后的硬度为 5860HRC
30、凸模的安装与固定方法如下：因所设计的凸模为圆凸模，所以其固定方式为凸模固定板上加工出台阶来固定。 （示图如下：）共 33 页 第 20 页湖南大学衡阳分校毕业设计计 算 内 容 说 明凸模与固定板的配合为过渡配合。凸模的装配方法为压入法，其特点为连接牢固可靠，对配合孔的精度要求高。加工成本高，因以凹模为配作件，所以凹模以凸模为基准配作，保证单面间隙为 0.014mm0.018mm。其结构图如下：其加工方法采用钻、铰加工（精度高时精孔钻加工） 。共 33 页 第 21 页湖南大学衡阳分校毕业设计计 算 内 容 说 明凹模的固定采用销钉、螺钉紧固方法。凸模的加工方法：冲压模具的凸模都需进行淬火等热
31、处理工艺，获得高硬度和高耐磨性，则可采取以下加工方案：（1） 、粗车（留磨削余量）热处理磨削（2） 、粗车热处理精车、抛光（3） 、精车成行热处理抛光综合各种实际因素，则采用方案为（1） 。凸模长度的确定：设计标准模具时，当选定了典型组合以后，凸模的长度就确定了。设计非标准模具时，凸模的长度一般根据结构上的需要，并考虑磨损量和安全因素来确定。因本模具采用的是标准模具，因此凸模的长度就可以通过公式来求，具体计算如下：弹性卸料方式的凸模长度按下式计算：（217）L=h1+h4+h5-0.2=15+8+15-0.2=37.8mm式中说明：h1凸模固定板厚度（mm）h2弹压卸料板厚度（mm）h5预压状
32、态下卸料橡皮厚度（mm） ，h5=（0.850.9）H，H 为自由状态下橡胶的皮厚。公式中的 0.2mm 是凸模端面缩进卸料板的距离。（3） 、冲槽凸模设计：根据其零件结构来设计、加工其冲槽凸模，因要将其冲断，则冲槽凸模要多加工 1mm，其结构图如下：参考冷冲压工艺与模具设计P70217共 33 页 第 22 页湖南大学衡阳分校毕业设计计 算 内 容 说 明根据以前所取，各凸、凹模都以凸模为基准，凹模为配作件，则凸模的尺寸计算如下：根据式（234）计算，即：Bp=（bmin+x） 0-/4 ，而其零件的冲槽为12 个，为其固定方便将其设计成组合基体形式。其形状为圆柱形，用线切割机床加工出型孔。
33、各槽形凸模都以 H7/n6 的配合固联。组合基体外圆形直径取25mm，用 H7/n6 的配合装在凸模固定板上。组合基体上没有台阶作为垂直方向的固定，在线槽凸模外侧用齐缝销钉与凸模固定板固定防止转动。线槽凸模的固定方法不宜采用铆接方法，因经常拆卸、更换对组合基体会有损坏，其尺寸小又不能用螺钉固定。采用圆环卡圈的方法固定，在基体上加工出槽，圆环卡圈切割成两半，用圆环卡住后装入组合基体，如下图所示：参考冲压实例共 33 页 第 23 页计 算 内 容 说 明本共位线槽型孔与组合基体用同一程序由线切割机床加工，配合间隙如下表：序号模具冲裁间隙/z卸料板与凸模间隙/（mm）辅助小导柱与小导套间隙/mm1
34、 0.0150.025 0.0050.007 约为 0.0032 0.00250.05 0.0070.015 约为 0.0063 0.050.10 0.0150.025 约为 0.014 0.100.15 0.0250.035 约为 0.02与组合模对应的凹模设计为局部凹模，凹模自身台阶和齐缝销钉固定在凹模板上，凹模板用销钉和螺钉与垫板和下模板的固定，凹模刃口以下的漏料部分用扩大型孔的方法，采用点火花机床加工。凸模长度的确定：设计标准模具时，当选定了典型组合以后，凸模的长度就确定了。设计非标准模具时，凸模的长度一般根据结构上的需要，并考虑磨损量和安全因素来确定。因本模具采用的是标准模具，因此凸
35、模的长度就可以通过公式来求，具体计算如下：弹性卸料方式的凸模长度按下式计算：（217）L=h1+h4+h5-0.2=15+8+15-0.2=37.8mm式中说明：h1凸模固定板厚度（mm）h2弹压卸料板厚度（mm）h5预压状态下卸料橡皮厚度（mm） ，h5=（0.850.9）H，H 为自由状态下橡胶的皮厚。公式中的 0.2mm 是凸模端面缩进卸料板的距离。（4） 、落料凸模设计：原落料设计时应以凹模为基准，而为使其加工统一，则改为以凸模为基准，同时根据落料时的受力情况设计结构如下图所示：湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 24 页计 算 内 容 说 明现以凸模为基准，凹模为配作件，则按式
36、（236）计算凸模尺寸：Bp=（amax-x+/4-Zmin） 0-/4 凸模根据其强度要求，选用 40Cr 或 45 钢，而热处理后的硬度为5660HRC 凸模的安装与固定方法如下：因所设计的凸模为圆凸模，所以其固定方式为凸模固定板上加工出台阶来固定。 （示图如下：）湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 25 页计 算 内 容 说 明凸模与固定板的配合为过渡配合。凸模的装配方法为压入法，其特点为连接牢固可靠，对配合孔的精度要求高。加工成本高，因以凹模为配作件，所以凹模以凸模为基准配作，保证单面间隙为 0.014mm0.018mm。其结构图如下：其加工方法采用钻、铰加工（精度高时精孔钻加工
37、） 。凹模的固定采用销钉、螺钉紧固方法。凸模的加工方法：冲压模具的凸模都需进行淬火等热处理工艺，获得高硬度和高耐磨性，则可采取以下加工方案：（1） 、粗车（留磨削余量）热处理磨削（2） 、粗车热处理精车、抛光（3） 、精车成行热处理抛光综合各种实际因素，则采用方案为（1） 。凸模长度的确定：设计标准模具时，当选定了典型组合以后，凸模的长度就确定了。设计非标准模具时，凸模的长度一般根据结构上的需要，并考虑磨损量和安全因素来确定。因本模具采用的是标准模具，因此凸模的长度就可以通过公式来求，具体计算如下：弹性卸料方式的凸模长度按下式计算：（217）L=h1+h4+h5-0.2=15+8+15-0.2
38、=37.8mm式中说明：参考冷冲压工艺与模具设计P70217湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 26 页计 算 内 容 说 明h1凸模固定板厚度（mm）h2弹压卸料板厚度（mm）h5预压状态下卸料橡皮厚度（mm） ，h5=（0.850.9）H，H 为自由状态下橡胶的皮厚。公式中的 0.2mm 是凸模端面缩进卸料板的距离。2、其它零件设计（1） 、各标准件的选用： 各用途的螺钉、销钉的选用：根据模具的实际选用螺钉、销钉，其结构图如下：湖南大学衡阳分校毕业设计共 33 页 第 27 页计 算 内 容 说 明螺钉的选用例表如下：螺纹规格 d M8 M10螺距 p 1.25 1.25b 参考 22 26min 0.15 0.15c max 0.6 0.6da max 9.2 11.2ds max 8 min 7.78 max10 min 9.78e min 14.20 17.59k 6.86 7.89s 12.57 15.57销钉的选用例表如下：（圆柱销）销 GB 11986 d（公称） 6 8 10a 0.80 1.0 1.2c 1.2 1.6 2.0L（公称） 1260 1480 2095参考冷冲压工艺与模具设计附录
