1、1液压传动机械手的设计机械设计制造及其自动化 指导老师：摘 要 本次设计的液压传动机械手根据规定的动作顺序，综合运用所学的基本理 论、基本知 识和相关的机械设计专业知识，完成 对 机械手的设计，并绘制必要装配图、液压系统图、 PLC 控制系统原理图。机械手的机械结构采用油缸、螺杆、导 向筒等机械器件 组成；在液 压传动机构中，机械手的手臂伸缩采用伸缩油缸，手腕回转采用回转油缸，立柱的转动采用齿条油缸，机械手的升降采用升降油缸，立柱的横移采用横向移动油缸；在 PLC 控制回路中，采用的 PLC 类型为 FX2N，当按下连续启动后，PLC 按指定的程序，通 过控制电磁 阀的开关来控制机械手进行相应
2、的动作循环，当按下连续停止按钮后，机械手在完成一个 动作循环后停止运动。本设计拟开发的上料机械手可在空间抓放物体，动作灵活多样，可代替人工在高温和危险的作业区进行作业，可抓取重量较大的工件。关键词 机械手、液压、控制回路、PLC完整版全套设计 CAD 图纸，PLC 程序，联系 1538937062The design of the hydraulic manipulator Machine Design Fy=0P=2P1cosP1=P/2cos销轴对手指的作用力为 p1。手指握紧工件时所需的力称为握力（即夹紧力） ，假想握力作用在过手指与工件接触面的对称平面内，并设两力的大小相等，方向相反，
3、以 N 表示。由手指的力矩平衡条件，即m01(F)=0 得P1h=Nb因 h=a/cos 所以 P=2b(cos) N/a2式中 a手指的回转支点到对称中心线的距离（毫米） 。工件被夹紧时手指的滑槽方向与两回转支点连线间的夹角。由上式可知，当驱动力 P 一定时， 角增大则握力 N 也随之增加，但 角过大会导致拉杆（即活塞）的行程过大，以及手指滑槽尺寸长度增大，使之结构加大，因此，一般取 =3040。这里取角 =30 度。这种手部结构简单，具有动作灵活，手指开闭角大等特点。查工业机械手设计基础中表2-1 可知，V 形手指夹紧圆棒料时，握力的计算公式 N=0.5G，综合前面驱动力的计算方法，可求出
4、驱动力的大小。为了考虑工件在传送过程中产生的惯性力、振动以及传力机构效率的影响，其实际的驱动力 P 实际应按以下公式计算，即：P 实际 =PK1K2/式中 手部的机械效率，一般取 0.850.95；K1安全系数，一般取 1.22K2工作情况系数，主要考虑惯性力的影响，K 2 可近似按下式估计，K 2=1+a/g，其中 a 为9被抓取工件运动时的最大加速度，g 为重力加速度。本机械手的工件只做水平和垂直平移，当它的移动速度为 500 毫米/秒，移动加速度为 1000 毫米/秒 ，工件重量 G 为 98 牛顿，V 型钳口的夹角为 120,=30时，拉紧油缸的驱动力 P 和 P 实际2计算如下：根据
5、钳爪夹持工件的方位，由水平放置钳爪夹持水平放置的工件的当量夹紧力计算公式N=0.5G把已知条件代入得当量夹紧力为N=49（N）由滑槽杠杆式结构的驱动力计算公式P=2b(cos) 2N/a 得P=P 计算=2*45/27(cos30) 2*49=122.5(N)P 实际=P 计算 K1K2/取 =0.85, K1=1.5, K2=1+1000/98101.1则 P 实际=122.5*1.5*1.1/0.85=238(N)2.4 两支点回转式钳爪的定位误差的分析10图 2 带浮动钳口的钳爪钳口与钳爪的连接点 E 为铰链联结,如图示几何关系,若设钳爪对称中心 O 到工件中心 O的距离为x,则x= 2
6、2)sin/(abRl当工件直径变化时,x 的变化量即为定位误差,设工件半径 R 由 Rmax 变化到 Rmin 时,其最大定位误差为 = - 22 )sinmax/(abRl2)sinm/(abl其中 l=45mm ,b=5mm ,a=27mm ,2 =120 ,Rmin=15mm ,Rmax=30mm代入公式计算得最大定位误差= 44.2-44.7=0.50.8故符合要求.3 腕部的结构3.1 概述腕部是连接手部与臂部的部件，起支承手部的作用。设计腕部时要注意以下几点： 结构紧凑，重量尽量轻。 转动灵活，密封性要好。 注意解决好腕部也手部、臂部的连接，以及各个自由度的位置检测、管线的布置以
7、及润滑、维修、调整等问题 要适应工作环境的需要。 另外，通往手腕油缸的管道尽量从手臂内部通过，以便手腕转动时管路不扭转和不外露，使外形整齐。3.2 腕部的结构形式本机械手采用回转油缸驱动实现腕部回转运动，结构紧凑、体积小，但密封性差，回转角度为115.如下图所示为腕部的结构，定片与后盖，回转缸体和前盖均用螺钉和销子进行连接和定位，动片与手部的夹紧油缸缸体用键连接。夹紧缸体也指座固连成一体。当回转油缸的两腔分别通入压力油时，驱动动片连同夹紧油缸缸体和指座一同转动，即为手腕的回转运动。11图 3 机械手的腕部结构3.3 手腕驱动力矩的计算驱动手腕回转时的驱动力矩必须克服手腕起动时所产生的惯性力矩必
8、须克服手腕起动时所产生的惯性力矩，手腕的转动轴与支承孔处的摩擦阻力矩，动片与缸径、定片、端盖等处密封装置的摩擦阻力矩以及由于转动的重心与轴线不重合所产生的偏重力矩。手腕转动时所需要的驱动力矩可按下式计算：M 驱 =M 惯 +M 偏 +M 摩 （N.m）式中 M 驱驱动手腕转动的驱动力矩M 惯 惯性力矩 （N.m） M 偏 参与转动的零部件的重量（包括工件、手部、手腕回转缸体的动片）对转动轴线所产生的偏重力矩 （N.m） M 摩 手腕转动轴与支承孔处的摩擦力矩 （N.m） 12图 4 腕部回转力矩计算图 摩擦阻力矩 M 摩M 摩 = （N1D1+N2D2） （N.m） f式中 f轴承的摩擦系数，
9、滚动轴承取 f=0.02，滑动轴承取 f=0.1；N1 、N2 轴承支承反力 （N ） ；D1 、D2 轴承直径（m）由设计知 D1=0.035m D2=0.054m N1=800N N2=200N G1=98N e=0.020时M 摩 =0.1*（200*0.035+800*0.054）/2得 M 摩 =2.50（N.m） 工件重心偏置力矩引起的偏置力矩 M 偏M 偏 =G1 e （N.m） 式中 G1工件重量（N）e偏心距（即工件重心到碗回转中心线的垂直距离） ，当工件重心与手腕回转中心线重13合时，M 偏为零当 e=0.020，G1=98N 时M 偏 =1.96 （Nm ） 腕部启动时的
10、惯性阻力矩 M 惯 当知道手腕回转角速度 时，可用下式计算 M 惯M 惯 =（J+J 工件） （Nm） t式中 手腕回转角速度 （1/s ）T手腕启动过程中所用时间（s） ， （假定启动过程中近为加速运动）J手腕回转部件对回转轴线的转动惯量（kgm ）2J 工件工件对手腕回转轴线的转动惯量 （kgm ） 按已知计算得 J=2.5，J 工件 =6.25， =0.3m/ m ,t=22故 M 惯 = 1.3（Nm） 当知道启动过程所转过的角度 时，也可以用下面的公式计算 M 惯：M 惯=（J+J 工件） （Nm） 2式中 启动过程所转过的角度（rad）;手腕回转角速度 （1/s） 。考虑到驱动缸密
11、封摩擦损失等因素，一般将 M 取大一些，可取M =1.11.2 （M 惯+M 偏+M 摩 ） （N.m） M = 1.2*（2.5+1.96+1.3） =6.9 （N.m） 144 臂部的结构4.1 概述臂部是机械手的主要执行部件，其作用是支承手部和腕部，并将被抓取的工件传送到给定位置和方位上，因而一般机械手的手臂有三个自由度，即手臂的伸缩、左右回转和升降运动。手臂的回转和升降运动是通过立柱来实现的。 ；立柱的横向移动即为手臂的横向移动。手臂的各种运动通常由驱动机构和各种传动机构来实现，因此，它不仅仅承受被抓取工件的重量，而且承受手部、手腕、和手臂自身的重量。手臂的结构、工作范围、灵活性以及抓
12、重大小（即臂力）和定位精度等都直接影响机械手的工作性能，所以必须根据机械手的抓取重量、运动形式、自由度数、运动速度及其定位精度的要求来设计手臂的结构型式。同时，设计时必须考虑到手臂的受力情况、油缸及导向装置的布置、内部管路与手腕的连接形式等因素。因此设计臂部时一般要注意下述要求： 刚度要大 为防止臂部在运动过程中产生过大的变形，手臂的截面形状的选择要合理。弓字形截面弯曲刚度一般比圆截面大；空心管的弯曲刚度和扭曲刚度都比实心轴大得多。所以常用钢管作臂杆及导向杆，用工字钢和槽钢作支承板。 导向性要好 为防止手臂在直线移动中，沿运动轴线发生相对运动，或设置导向装置，或设计方形、花键等形式的臂杆。 偏
13、重力矩要小 所谓偏重力矩就是指臂部的重量对其支承回转轴所产生的静力矩。为提高机器人的运动速度，要尽量减少臂部运动部分的重量，以减少偏重力矩和整个手臂对回转轴的转动惯量。 运动要平稳、定位精度要高 由于臂部运动速度越高、重量越大，惯性力引起的定位前的冲击也就越大，运动即不平稳，定位精度也不会高。故应尽量减少小臂部运动部分的重量，使结构紧凑、重量轻，同时要采取一定的缓冲措施。4.2 手臂直线运动机构机械手手臂的伸缩、升降及横向移动均属于直线运动，而实现手臂往复直线运动的机构形式比较多，常用的有活塞油（气）缸、活塞缸和齿轮齿条机构、丝杆螺母机构以及活塞缸和连杆机构。4.2.1 手臂伸缩运动这里实现直
14、线往复运动是采用液压驱动的活塞油缸。由于活塞油缸的体积小、重量轻，因而在机械手的手臂机构中应用比较多。如下图所示为双导向杆手臂的伸缩结构。手臂和手腕是通过连接板安装在升降油缸的上端，当双作用油缸 1 的两腔分别通入压力油时，则推动活塞杆 2（即手臂）作往复直线运动。导向杆 3 在导向套 4 内移动，以防止手臂伸缩时的转动（并兼做手腕回转缸 6 及手部 7 的夹紧油缸用的输油管道） 。由于手臂的伸缩油缸安装在两导向杆之间，由导向杆承受弯曲作用，活塞杆只受拉压作用，故受力简单，传动平稳，外形整齐美观，结构紧凑。可用于抓重大、行程较长的场合。15图 5 双导向杆手臂的伸缩结构4.2.2 导向装置液压
15、驱动的机械手手臂在进行伸缩（或升降）运动时，为了防止手臂绕轴线发生转动，以保证手指的正确方向，并使活塞杆不受较大的弯曲力矩的作用，以增加手臂的刚性，在设计手臂的结构时，必须采用适当的导向装置。它根据手臂的安装形式，具体的结构和抓取重量等因素加以确定，同时在结构设计和布局上应尽量减少运动部件的重量和减少手臂对回转中心的转动惯量。目前采用的导向装置有单导向杆、双导向杆、四导向杆和其他的导向装置，本机械手采用的是双导向杆导向机构。双导向杆配置在手臂伸缩油缸两侧，并兼做手部和手腕油路的管道。对于伸缩行程大的手臂，为了防止导向杆悬伸部分的弯曲变形，可在导向杆尾部增设辅助支承架，以提高导向杆的刚性。如图
16、5 所示，对于伸缩行程大的手臂，为了防止导向杆悬伸部分的弯曲变形，可在导向杆尾部增设辅助支承架，以提高导向杆的刚性。如图 4.3.2 所示，在导向杆 1 的尾端用支承架 4 将两个导向杆连接起来，支承架的两侧安装两个滚动轴承 2，当导向杆随同伸缩缸的活塞杆一起移动时，支承架上的滚动轴承就在支承板 3 的支承面上滚动。16图 6 双导向杆手臂结构4.2.3 手臂的升降运动如图 6 所示为手臂的升降运动机构。当升降缸上下两腔通压力油时，活塞杠 4 做上下运动，活塞缸体 2 固定在旋转轴上。由活塞杆带动套筒 3 做升降运动。其导向作用靠立柱的平键 9 实现。图中6 为位置检测装置。17图 7 手臂升
17、降和回转机构图4.3 手臂回转运动实现手臂回转运动的机构形式是多种多样的，常用的有回转缸、齿轮传动机构、链轮传动机构、连杆机构等。本机械手采用齿条缸式臂回转机构，如图 6 所示，回转运动由齿条活塞杆 8 驱动齿轮，带动配油轴和缸体一起转动，再通过缸体上的平键 9 带动外套一起转动实现手臂的回转。4.4 手臂的横向移动如图 7 所示为手臂的横向移动机构。手臂的横向移动是由活塞缸 5 来驱动的，回转缸体与滑台1 用螺钉联结，活塞杆 4 通过两块连接板 3 用螺钉固定在滑座 2 上。当活塞缸 5 通压力油时，其缸体就带动滑台 1，沿着燕尾形滑座 2 做横向往复运动。18图 8 手臂横向移动机构4.5
18、 臂部运动驱动力计算 计算臂部运动驱动力（包括力矩）时，要把臂部所受的全部负荷考虑进去。机械手工作时，臂部所受的负荷主要有惯性力、摩擦力和重力等。4.5.1 臂水平伸缩运动驱动力的计算手臂做水平伸缩运动时，首先要克服摩擦阻力，包括油缸与活塞之间的摩擦阻力及导向杆与支承滑套之间的摩擦阻力等，还要克服启动过程中的惯性力。其驱动力 Pq 可按下式计算：Pq = Fm + Fg (N)式中 Fm各支承处的摩擦阻力；Fg启动过程中的惯性力，其大小可按下式估算：Fg = a (N) gW式中 W 手臂伸缩部件的总重量 （N ） ；19g 重力加速度（9.8m/s ）;2a 启动过程中的平均加速度（m/s
19、） ，2而 a = (m/s )tv2v 速度变化量。如果手臂从静止状态加速到工作速度 V 时，则这个过程的速度变化量就等于手臂的工作速度；t 启动过程中所用的时间，一般为 0.010.5s。当 Fm=80N,W=1098（N） ，V = 500mm/s 时，Pq = 80+ * =80+112=192 (N)8.91054.5.2 臂垂直升降运动驱动力的计算手臂作垂直运动时，除克服摩擦阻力 Fm 和惯性力 Fg 之外，还要克服臂部运动部件的重力，故其驱动力 Pq 可按下式计算：Pq = Fm + Fg W (N)式中 Fm各支承处的摩擦力（N） ；Fg启动时惯性力（N）可按臂伸缩运动时的情况
20、计算；W臂部运动部件的总重量（N ） ；上升时为正，下降时为负。当 Fm=40N，Fg=100N ，W =1098N 时Pq=40+100+1098=1238（N ）4.5.3 臂部回转运动驱动力矩的计算臂部回转运动驱动力矩应根据启动时产生的惯性力矩与回转部件支承处的摩擦力矩来计算。由于启动过程一般不是等加速度运动，故最大驱动力矩要比理论平均值大一些，一般取平均值的 1.3倍。故驱动力矩 Mq 可按下式计算：Mq = 1.3(Mm + Mg ) (Nm) 式中 Mm各支承处的总摩擦力矩； Mg启动时惯性力矩，一般按下式计算：Mg = J (Nm) t式中 J手臂部件对其回转轴线的转动惯量（kg
21、m ）;2回转手臂的工作角速度（rad/s）;t回转臂启动时间（s）当 Mm=84(Nm)， Mg=8 =32(Nm) 2.0820Mq = 1.3*116=150.8(Nm) 对于活塞、导向套筒和油缸等的转动惯量都要做详细计算，因为这些零件的重量较大或回转半径较大，对总的计算结果影响也较大，对于小零件则可作为质点计算其转动惯量，对其质心转动惯量忽略不计。对于形状复杂的零件，可划分为几个简单的零件分别进行计算，其中有的部分可当作质点计算。可以参考工业机器人表 4-1。5 液压系统的设计5.1 液压系统简介机械手的液压传动是以有压力的油液作为传递动力的工作介质。电动机带动油泵输出压力油，21是将
22、电动机供给的机械能转换成油液的压力能。压力油经过管道及一些控制调节装置等进入油缸，推动活塞杆运动，从而使手臂作伸缩、升降等运动，将油液的压力能又转换成机械能。手臂在运动时所能克服的摩擦阻力大小，以及夹持式手部夹紧工件时所需保持的握力大小，均与油液的压力和活塞的有效工作面积有关。手臂做各种运动的速度决定于流入密封油缸中油液容积的多少。这种借助于运动着的压力油的容积变化来传递动力的液压传动称为容积式液压传动，机械手的液压传动系统都属于容积式液压传动。5.2 液压系统的组成液压传动系统主要由以下几个部分组成： 油泵 它供给液压系统压力油，将电动机输出的机械能转换为油液的压力能，用这压力油驱动整个液压
23、系统工作。 液动机 压力油驱动运动部件对外工作部分。手臂做直线运动，液动机就是手臂伸缩油缸。也有回转运动的液动机一般叫作油马达，回转角小于 360的液动机，一般叫作回转油缸（或称摆动油缸） 。 控制调节装置 各种阀类，如单向阀、溢流阀、节流阀、调速阀、减压阀、顺序阀等，各起一定作用，使机械手的手臂、手腕、手指等能够完成所要求的运动。5.3 机械手液压系统的控制回路机械手的液压系统，根据机械手自由度的多少，液压系统可繁可简，但是总不外乎由一些基本控制回路组成。这些基本控制回路具有各种功能，如工作压力的调整、油泵的卸荷、运动的换向、工作速度的调节以及同步运动等。5.3.1 压力控制回路 调压回路
24、在采用定量泵的液压系统中，为控制系统的最大工作压力，一般都在油泵的出口附近设置溢流阀，用它来调节系统压力，并将多余的油液溢流回油箱。 卸荷回路 在机械手各油缸不工作时，油泵电机又不停止工作的情况下，为减少油泵的功率损耗，节省动力，降低系统的发热，使油泵在低负荷下工作，所以采用卸荷回路。此机械手采用二位二通电磁阀控制溢流阀遥控口卸荷回路。 减压回路 为了是机械手的液压系统局部压力降低或稳定，在要求减压的支路前串联一个减压阀，以获得比系统压力更低的压力。 平衡与锁紧回路 在机械液压系统中，为防止垂直机构因自重而任意下降，可采用平衡回路将垂直机构的自重给以平衡。为了使机械手手臂在移动过程中停止在任意
25、位置上，并防止因外力作用而发生位移，可采用锁紧回路，即将油缸的回油路关闭，使活塞停止运动并锁紧。本机械手采用单向顺序阀做平衡阀实现任意位置锁紧的回路。 油泵出口处接单向阀 在油泵出口处接单向阀。其作用有二：第一是保护油泵。液22压系统工作时，油泵向系统供应高压油液，以驱动油缸运动而做功。当一旦电机停止转动，油泵不再向外供油，系统中原有的高压油液具有一定能量，将迫使油泵反方向转动，结果产生噪音，加速油泵的磨损。在油泵出油口处加设单向阀后，隔断系统中高压油液和油泵时间的联系，从而起到保护油缸的作用。第二是防止空气混入系统。在停机时，单向阀把系统能够和油泵隔断，防止系统的油液通过油泵流回油箱，避免空
26、气混入，以保证启动时的平稳性。5.3.2 速度控制回路液压机械手各种运动速度的控制，主要是改变进入油缸的流量 Q。其控制方法有两类：一类是采用定量泵，即利用调节节流阀的通流截面来改变进入油缸或油马达的流量；另一类是采用变量泵，改变油泵的供油量。本机械手采用定量油泵节流调速回路。根据各油泵的运动速度要求，可分别采用 LI 型单向节流阀、LCI 型单向节流阀或 QI 型单向调速阀等进行调节。节流调速阀的优点是：简单可靠、调速范围较大、价格便宜。其缺点是：有压力和流量损耗，在低速负荷传动时效率低，发热大。采用节流阀进行节流调速时，负荷的变化会引起油缸速度的变化，使速度稳定性差。其原因是负荷变化会引起
27、油缸速度的变化，使速度稳定性差。其原因是负荷变化会引起节流阀进出油口的压差变化，因而使通过节流阀的流量以至油缸的速度变化。调速阀能够随负荷的变化而自动调整和稳定所通过的流量，使油缸的运动速度不受负荷变化的影响，对速度的平稳性要求高的场合，宜用调速阀实现节流调速。5.3.3 方向控制回路在机械手液压系统中，为控制各油缸、马达的运动方向和接通或关闭油路，通常采用二位二通、二位三通、二位四通电磁阀和电液动滑阀，由电控系统发出电信号，控制电磁铁操纵阀芯换向，使油缸及油马达的油路换向，实现直线往复运动和正反向转动。目前在液压系统中使用的电磁阀，按其电源的不同，可分为交流电磁阀（D 型）和直流电磁阀（E
28、型）两种。交流电磁阀的使用电压一般为 220V（也有 380V 或 36V） ，直流电磁阀的使用电压一般为 24V（或 110V） 。这里采用交流电磁阀。交流电磁阀起动性能好，换向时间短，接线简单，价廉，但是如吸不上时容易烧坏，可靠性差，换向时有冲击，允许换向频率底，寿命较短。5.4 机械手的液压传动系统液压系统图的绘制是设计液压机械手的主要内容之一。液压系统图是各种液压元件为满足机械手动作要求的有机联系图。它通常由一些典型的压力控制、流量控制、方向控制回路加上一些专用回路所组成。绘制液压系统图的一般顺序是：先确定油缸和油泵，再布置中间的控制调节回路和相应元件，以及其他辅助装置，从而组成整个液
29、压系统，并用液压系统图形符号，画出液压原理图。5.4.1 上料机械手的动作顺序23本液压传动上料机械手主要是从一个地方拿到工件后，横移一定的距离后把工件给立式精锻机进行加工。它的动作顺序是：待料（即起始位置。手指闭合，待夹料立放） 插定位销 手臂前伸 手指张开 手指夹料 手臂上升 手臂缩回 立柱横移 手腕回转 115 拔定位销 手臂回转 115 插定位销 手臂前伸 手臂中停 （此时立式精锻机的卡头下降 卡头夹料，大泵卸荷） 手指松开（此时精锻机的卡头夹着料上升） 手指闭合 手臂缩回 手臂下降 手腕反转 （手腕复位） 拔定位销 手臂反转（上料机械手复位） 立柱回移（回到起始位置） 待料（一个循环
30、结束）卸荷。上述动作均由电控系统发信控制相应的电磁换向阀，按程序依次步进动作而实现的。该电控系统的步进控制环节采用步进选线器，其步进动作是在每一步动作完成后，使行程开关的触点闭合或依据每一步动作的预设停留时间，使时间继电器动作而发信，使步进器顺序“跳步”控制电磁阀的电磁铁线圈通断电，使电磁铁按程序动作（见电磁铁动作程序表）实现液压系统的自动控制。5.4.2 自动上料机械手液压系统原理介绍图 9 机械手液压系统图液压系统原理如图 8 所示。该系统选用功率 N =7.5 千瓦的电动机，带动双联叶片泵 YB-35/18 ，其公称压力为 60*10 帕，流量为 35 升/分+18 升/ 分=53 升/
31、分，系统压力调节为 30*10 帕，油箱容5 5积选为 250 升。手臂的升降油缸及伸缩油缸工作时两个油泵同时供油；手臂及手腕的回转和手指夹24紧用的拉紧油缸以及手臂回转的定位油缸工作时只有小油泵供油，大泵自动卸荷。手臂伸缩、手臂升降、手臂回转、手臂横向移动和手腕回转油路采用单向调速阀（QI-63B、QI-25B、QI-10B）回程节流，因而速度可调，工作平稳。手臂升降油缸支路设置有单向顺序阀（XI-63B） ，可以调整顺序阀的弹簧力使之在活塞、活塞杆及其所支承的手臂等自重所引起的油液压力作用下仍保持断路。工作时油泵输出的压力油进入升降油缸上腔，作用在顺序阀的压力增加使之接通，活塞便向下运动。
32、当活塞要上升时，压力油液经单向阀进入升降油缸下腔而不会被顺序阀所阻，这样采用单向顺序阀克服手臂等自重，以防下滑，性能稳定可靠。手指夹紧油缸支路装有液控单向阀（IY-25B） ，使手指夹紧工件时不受系统压力波动的影响，保证保证手指夹持工件牢靠。当反向进油时，油箱通过控制油路将单向阀芯顶开，使回油路接通，油液流回油箱。在手臂回转后的定位所用的定位油缸支路要比系统压力低，为此在定位油缸支路前串有减压阀（J-10） ，使定位油缸获得适应压力为 1518*10 帕 ，同时还给电液动滑阀（或称电液换向阀，534DY-63B）来实现，空载卸荷不致使油温升高。系统的压力由溢流阀来调节。此系统四个主压力油路的压
33、力测量，是通过转换压力表开关（K-3B）的位置来实现的，被测量的四个主油路的压力值，分别从压力表（Y-60）上表示出来。下面以上料机械手的一个典型动作程序为例，结合图 8 来说明其动作循环。当电动机启动，带动双联叶片泵 3 和 8 回转，油液从油箱 1 中通过网式滤油器 2 和 7，经过叶片泵被送到工作油路中去，如果机械手还未启动，则油液通过二位二通电磁阀 5 和 10（电磁铁11DT 和 12DT 通电）进行卸荷。当热棒料到达上料的位置后，由于 1150的热料使光电继电器发出电信号（或经过人工启动），经过步进选线器跳步，使机械手开始按程序动作。此时卸荷停止（二位二通电磁阀 5 和 10 的电
34、磁铁断电） ，电磁铁 8DT 通电，压力油进到定位油缸的无杆腔进行定位动作。定位后此支油路系统压力升高，压力继电器 40 发出电信号，经过步进选线器跳步使电磁铁 1DT 通电，电液换向阀 25 从“O”型滑滑机能状态变成通路，压力油泵从 3 和 8 经单向阀 6、14 和 13，经过电液换向阀 25 右边通道进入手臂伸缩油缸的右腔，使活塞杆带动导向杆作前伸运动（因活塞缸固定） ，手臂前伸到适当位置，装在手臂上的碰铁碰行程开关发出电信号，经步进选线器和时间继电器延时，是电磁铁 3DT 通电，手指张开；手臂靠惯性滑行，手指移到待上料的中心位置。在延时结束时，3DT 断电，手指夹紧料；并同时发信、跳
35、步，使电磁铁 4DT 通电，压力油从工作油路 39 经电液换向阀 33 右边通道、单向调速阀 34 的单向阀及单向顺序阀 35 的单向阀进入手臂升降油缸的下腔，推动手臂上升。在手臂上升到预定位置，碰行程开关，使电磁铁 4DT 断电，电液换向阀 33 复位成“O”型滑阀机能状态，发出电信号经步进选线器跳步，使电磁铁 2DT 通电，电液换向阀 25 左边接通油路，压力油通过电液换向阀 25 左边通道，经过单向调速阀 26 的单向阀进入受臂伸缩油缸左腔使受臂缩回。同时发信、25跳步，使电磁铁 13DT 通电，压力油通过电液换向阀 41 的左腔，推动手臂横向移动。当横向移动机构上的碰铁碰到行程开关，使
36、 13DT 断电，并发出电信号经步进选线器跳步使 6DT 通电，则换向阀18 右边接通油路，压力油通过单向调速阀 19 的单向阀进入手腕回转油缸一腔，使手腕回转 115，手腕上的碰铁碰行程开关使 6DT 断电，换向阀 18 复位成“O”型滑阀机能状态，同时亦使 8DT 断电，定位油缸复位（拔销） ；压力继电器复位，发出电信号。经步进选线器跳步，使电磁铁 9DT 通电，换向阀 28 右边通道接通油路，压力油经 QI（31）的单向阀进入手臂回转油缸一腔使手臂回转 115。当手臂的回转碰铁碰行程开关使 9 DT 断电，换向阀 28 复位成“O”型滑阀机能状态；并发出电信号。步进选线器跳步，使 8DT
37、 通电，定位油缸 17 动作，插定位销，压力继电器 40 发出电信号经发出电信号。经步进选线器跳步，使电磁铁 1DT 通电，手臂前伸；当手臂将棒料送到立式精锻机的夹头轴线前的适当距离，手臂的碰铁碰行程开关，1DT 断电，手臂靠滑行和定位螺钉使手臂将棒料送到夹头轴线处；并发出电信号、跳步使 12DT 通电，大泵卸荷，手臂处于“中停” 位置，同时发出电信号使立式精锻机启动，夹头下降，行程开关发信，通过时间继电器使夹头闭合将棒料夹牢，精锻机电控系统发信，给机械手电控系统，经过选线器跳步，时间继电器延时使 3DT 通电，机械手手指松开（同时，精锻机的电控系统发信使夹头提升） ，延时到 3DT 断电，手
38、指闭合，并发出电信号，步选器跳步，2DT 通电，手臂缩回。当手笔碰铁碰到行程开关时，2DT 断电（手臂缩回停） ；并发出电信号和跳步，使 5DT 通电，电液换向阀 33 的左边通道接通油路，压力油经 QI（36）的单向阀进到升降缸的上腔，使手臂下降，当升降导套上的碰铁碰行程开关时，5DT 断电（手臂下降停） ；并发出电信号和跳步，使 7DT 通电，换向罚 18 的左边通道接通油路，压力油 QI（20）的单向阀进入手腕回转油缸的另一腔，使手腕反转 115；手腕上的碰铁碰行程开关，使 7DT 断电并发出电信号、跳步，使 8DT 断电（拔定位销） ，压力继电器复位发出电信号、跳步，使 10DT 通电
39、，换向阀 28 左边通道接通油路，压力油经 QI（29 ）的单向阀进入手臂回转油缸的另一腔，使手臂反转 115（机械手复位）。当手臂上的回转碰铁碰行程开关时，10DT 断电，并发出信号，跳步，使 14DT 通电，立柱回移（回到原位，机械手回到原来位置） ；步进选线器跳步，使 11DT 和 12DT 通电（两个油泵同时卸荷） ，机械手的动作循环结束。5.5 机械手液压系统的简单计算计算的主要内容是，根据执行机构所要求的输出力和运动速度，确定油缸的结构尺寸和所需流量、确定液压系统所需的油压与总的流量，以选择油泵的规格和选择油泵电动机的功率。确定各个控制阀的通流量和压力以及辅助装置的某些参数等。在本
40、机械手中，用到的油缸有活塞式油缸（往复直线运动）和回转式油缸（可以使输出轴得到小于 360的往复回转运动）及无杆活塞油缸（亦称齿条活塞油缸） 。5.5.1 双作用单杆活塞油缸26图 10 双作用单杆活塞杆油缸计算简图流量、驱动力的计算 当压力油输入无杆腔，使活塞以速度 V1 运动时所需输入油缸的流量 Q1 为Q1 = D V1402对于手臂伸缩油缸：Q1=0.98cm /s， 对于手指夹紧油缸：Q1=1.02 cm /s ,对于3 3手臂升降油缸：Q1=0.83 cm /s 3油缸的无杆腔内压力油液作用在活塞上的合成液压力 P1 即油缸的驱动力为：P1 = D p142对于手臂伸缩油缸：p1=
41、196N， 对于手指夹紧油缸：p1=126N ，对于手臂升降油缸：p1=320N当压力油输入有杆腔，使活塞以速度 V2 运动时所需输入油缸的流量 Q2 为：Q2 = （D -d ）V2402对于手臂伸缩油缸：Q1=0.87cm /s， 对于手指夹紧油缸：Q1=0.96 cm /s ,对于手臂升降油3 3缸：Q1=0.72 cm /s 3油缸的有杆腔内压力油液作用在活塞上的合成液压力 P2 即油缸的驱动力为：P2 = （D -d ）p14227对于手臂伸缩油缸：p1=172N， 对于手指夹紧油缸：p1=108N ，对于手臂升降油缸：p1=305N 计算作用在活塞上的总机械载荷机械手手臂移动时，作
42、用在机械手活塞上的总机械载荷 P 为P = P 工 + P 导 + P 封 + P 惯 + P 回其中 P 工 为工作阻力P 导 导向装置处的摩擦阻力P 封 密封装置处的摩擦阻力P 惯 惯性阻力P 回 背压阻力P = 83+125+66+80+208=562(N)确定油缸的结构尺寸油缸内径的计算 油缸工作时，作用在活塞上的合成液压力即驱动力与活塞杆上所受的总机械载荷平衡，即P = P1（无杆腔） = P2 （有杆腔）油缸（即活塞）的直径可由下式计算D = = 1.13 厘米 （无杆腔） 14Pp对于手臂伸缩油缸：D=50mm， 对于手指夹紧油缸：D=30mm ，对于手臂升降油缸：D=80mm
43、，对于立柱横移油缸：D = 40mm或 D = 厘米 （有杆腔） 142Pd 油缸壁厚的计算：依据材料力学薄壁筒公式，油缸的壁厚 可用下式计算：= 厘米 2Dp计28P 计 为计算压力油缸材料的许用应力。对于手臂伸缩油缸： =6mm， 对于手指夹紧油缸： =17mm ，对于手臂升降油缸：=16mm , 对于立柱横移油缸: =17mm 活塞杆的计算可按强度条件决定活塞直径 d 。活塞杆工作时主要承受拉力或压力，因此活塞杆的强度计算可近似的视为直杆拉、压强度计算问题，即= 42dP即 d 厘米对于手臂伸缩油缸：d =30mm， 对于手指夹紧油缸： d =15mm ，对于手臂升降油缸：d=50mm
44、, 对于立柱横移油缸:d=16mm5.5.2 无杆活塞油缸（亦称齿条活塞油缸）29图 11 齿条活塞缸计算简图 流量、驱动力的计算Q = 132dD当 D=103mm,d=40mm, =0.95 rad/s 时Q = 952N 作用在活塞上的总机械载荷 PP = P 工 + P 封 + P 惯 + P 回其中 P 工 为工作阻力P 封 密封装置处的摩擦阻力P 惯 惯性阻力P 回 背压阻力P = 66+108+208=382（N ） 油缸内径的计算根据作用在齿条活塞上的合成液压力即驱动力与总机械载荷的平衡条件，求得30D = （厘米）pP4D = 45mm5.5.3 单叶片回转油缸 在液压机械手上实现手腕、手臂回转运动的另一种常用机构是单叶片回转油缸，简称回转油缸，其计算简图如下：图 12 回转油缸计算简图流量、驱动力矩的计算当压力油输入回转油缸，使动片以角速度 运动时，需要输入回转油缸的流量 Q 为：Q = 40)(32dDb当 D=100mm,d=35mm,b=35mm, =0.95 rad/s 时Q=0.02m /s3回转油缸的进油腔压力油液，作用在动片上的合成液压力矩即驱动力矩 M：
