1、烟 台 大 学 毕 业 设 计1第 1 章 工程概况及结构选型1.1 工程概况1.1.1 建筑概况 四层学生宿舍楼，地点位于聊城市某学院；层高 3.3m，地面以上总高 14.7m，总建筑面积 3000m2，总建筑面积允许 5增减。建筑耐火等级为三级，采光等级为 级，设计使用年限 50 年。 1.1.2 结构概况钢筋混凝土框架结构，根据建筑结构可靠度设计统一标准 ，建筑结构安全等级为二级。梁柱混凝土强度等级为 C30，板混凝土强度等级为 C25，纵向受力钢筋采用热轧 HRB400。1.1.3 其他要求居室应设厕所、盥洗室或卫生间。每幢宿舍宜设管理室、公共活动室和凉晒空间。宿舍多数居室应有良好朝向
2、。宿舍内的居室和辅助用房应有直接自然通风条件，应有直接自然采光，其窗地面积比不应小于 1/7。功能分区明确，布局合理，交通联系方便，采光充足，通风良好，满足防火要求。1.1.4 设计资料1.1.4.1 气象资料 （1）基本雪压 ，基本风压 。20/35.mkNS20/65.mkNW（2）冬季采暖计算温度：-2.5；夏季通风计算温度 26.0：风向：夏季主导风向为东南向，冬季主导风为西北风；降雨量：全年降水量 578.4mm，每小时最大降水量98mm。1.1.4.2.抗震烈度抗震设防烈度 7 度，设计基本加速度值 0.15g，设计地震分组第一组，场地周期0.35s。建筑物的抗震类别为丙类，框架抗
3、震等级为三级。1.1.4.3.工程地质资料（1）场内地势平坦，无障碍物影响施工，附近空地可供临时使用。场地类别为类；工程地质及场地概况见表 1。表 1 工程地质概况土层 土质 厚度/m 地基承载能力特征值/kPa一 素填土 1.5 0二 粉质粘土 2.5 175三 粉质粘土混角砾 1.4 230四 粉砂岩强分化带 10 320（2）水文地质概况：最高地下水位为3m，常年地下水位为12m，无腐蚀性；烟 台 大 学 毕 业 设 计2（3）室外环境类别：二 b 类。1.2 建筑设计该建筑根据使用要求、用地条件、结构选型等情况按建筑模数选择开间和进深，确定了建筑平面，提高使用面积系数，并留有发展余地。
4、考虑到该建筑的公共性及使用人群，对其构件尺寸作相应调整，民用建筑的防火设计应符合现行国家标准建筑设计防火规范GB-50016-2006 等有关规定。该工程要求功能分区明确，布局合理，采光充足，通风良好，对窗的面积等都予以考虑。根据上述设计依据进行建筑设计，并在设计过程中，主要参考了下列文献 ：1（民用建筑设计通则2（房屋建筑学3（建筑制图标准4 宿舍建筑设计规范5（建筑设计防火规范6（屋面工程技术规范根据设计任务、建筑设计要求，进行了建筑平面，立面和剖面设计，该建筑物共4 层，层高均为 3.3m。其标准层建筑平面、立面和剖面图分别见建筑图。烟 台 大 学 毕 业 设 计3第 2 章 结构布置及
5、框架计算简图2.1 构件尺寸初估根据结构的使用功能及结构设计的要求进行结构平面布置设计，其结构平面布置图见下图。图 2.1 结构平面布置图主体结构共 4 层，层高均为 3.3m。外墙及内墙填充墙均采用 200mm 的加气混凝土砌块。门为铝合金门及木门，窗为铝合金窗，楼盖及屋盖采用现浇钢筋混凝土结构。主梁的截面尺寸按 1/15 1/10 进行估算。各层梁板柱混凝土强度等级为 C30，其设计强度为： cf=14.3 2N/m， tf=1.43 2/。框架梁截面：(以轴线框架作为计算框架)纵梁 1:梁高： 450371045210l梁宽： 3h综上所述梁取 h=400mm，b=250mm 。边横梁
6、AB、CD:烟 台 大 学 毕 业 设 计4梁高： 60516021l梁宽： 3h综上所述梁取 h=550mm，b=300mm 。中横梁:梁高： 57041057210l梁宽： 3h综上所述梁取 h=550mm，b=300mm 。次梁 1:梁高： 375201458012l梁宽： 3h综上所述梁取 h=350mm，b=200mm 。卫生间次梁 2:梁高： 1258450128l梁宽： 3h综上所述，按构造取梁 h=300mm，b=200mm 。框架柱截面：（抗规 6.3.6）柱的截面尺寸采用轴压比来进行控制，该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值 N=0.85；各层的重力荷载代表值近似取 2
7、kN/m1。由图可知边柱及中柱的负载面积为 4.53.0 和 5.854.5m2。由式 cAf，来确定柱的截面面积，则可得柱截面面积为：边柱 23c m6905.1485.03.1A中柱 23c 142.取柱截面为正方形，并根据上述计算结果并综合考虑柱距等其他因素，本设计柱截面尺寸取 500mm500mm。根据简明钢筋混凝土结构构造手册中规定，双向板厚度控制在短方向跨度的1/401/50，单向板厚度可按照 1/301/35 ，据此确定楼面板和屋面板得厚度均取为120mm。烟 台 大 学 毕 业 设 计52.2 框架计算简图的确定该结构采用柱下独立基础。底层柱高从地梁顶面算至二楼楼板板底，室内外
8、高差为 600mm，底层柱高为 h=3.3+0.6=3.9m，其余层柱高为 3.3m。由此可绘制出框架简图见下图。烟 台 大 学 毕 业 设 计6第 3 章 重力荷载计算3.1 结构和构件的永久荷载标准值（1（屋面（不上人） 25 厚 1:3 水泥砂浆隔离保护层 250.02=0.5kN/m2 50 厚挤塑板保温层 0.30.05=0.015kN/m2 1.5 厚 HY 高分子聚乙烯丙纶复合防水卷材二道 20.015=0.03kN/m2 25 厚 1:3 水泥砂浆找平层 250.02=0.5kN/m2 120 厚钢筋混凝土板 250.12=3.0kN/m2 合计： 4.035 kN/m（2）楼
9、面一（卫生间）瓷砖面层 0.55kN/m2 25 厚水泥砂浆结合层 200.025=0.5kN/m2 1.5 厚聚氨酯防水层两道 20.015=0.4kN/m2 20 厚水泥砂浆抹灰找平层 200.02=0.4kN/m2120 厚现浇钢筋混凝土板 250.12=3.0kN/m2 合计： 4.85 kN/m楼面二（其他楼面）瓷砖面层 0.55kN/m2 20 厚水泥砂浆找平层 200.02=0.4kN/m2 120 厚现浇钢筋混凝土板 250.12=3.0kN/m2 合计： 3.95 k/（3）顶棚一（楼梯间及其他房间）10 厚 1:0.3:3 水泥石灰膏砂浆打底扫毛 170.01=0.17kN
10、/m2 10 厚 1:0.3:2.5 水泥石灰膏砂浆打底扫毛 170.01=0.17kN/m2 刮腻子一边刷白色乳胶漆三遍 0.1kN/m2 合计： 0.44 kN/m顶棚二（卫生间）7 厚水泥砂浆打底 200.007=0.14kN/m2 7 厚水泥砂浆打底 200.007=0.14kN/m2 刮腻子一边 0.05kN/m2 合计： 0.33 k/ （4）内墙面一（楼梯间及其他房间）5 厚聚合物水泥砂浆修补墙面 200.005=0.1kN/m2 3 厚外加剂专用砂浆抹基面刮糙 200.003=0.06kN/m2烟 台 大 学 毕 业 设 计78 厚水泥石灰膏砂浆扫毛 170.008=0.14k
11、N/m2 8 厚水泥石灰膏砂浆找平 170.008=0.14kN/m2封底漆一道刷白色乳胶漆两遍 0.1kN/m2合计： 0.54 kN/m内墙面二（卫生间）5 厚聚合物水泥砂浆修补墙面 200.005=0.1kN/m2 3 厚外加剂专用砂浆抹基面刮糙 200.003=0.06kN/m28 厚水泥石灰膏砂浆扫毛 170.008=0.14kN/m2 6 厚水泥石灰膏砂浆找平 170.006=0.11kN/m21.5 厚聚合物水泥基复合防水涂料防水层 20.015=0.4kN/m2 4 厚强力胶粉泥粘结层 200.004=0.08kN/m25 厚釉面砖白水泥擦缝 19.80.005=0.1kN/m
12、2合计： 0.992kN/m（5）外墙面5 厚聚合物水泥砂浆修补墙面 200.005=0.1kN/m 50 厚聚苯板保温层 0.17kN/m250 厚聚合物抗裂砂浆 200.005=0.1kN/m220 厚水泥石灰膏 170.002=0.34kN/m220 厚混合砂浆 170.002=0.34kN/m2合计： 1.05kN/m23.2 结构和构件的可变荷载标准值（1）屋面（不上人）均布活载标准值 0.5kN/m2（2）楼面活载标准值 2.0kN/m2（3）屋面雪载标准值 20/35.0.1mkNSrk3.3. 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算出单位长度上
13、的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。具体计算过程从略，计算结果见下表。烟 台 大 学 毕 业 设 计8表 3.1 梁、柱重力荷载标准值层次 构件 b /m h /m/(kN/m3) g /(kN/m) li /m n G /kN G /kN边横梁AB0.3 0.55 25 1.05 4.33 6.0 2 51.96边横梁CD0.3 0.55 25 1.05 4.33 6.0 2 51.96中横梁BC0.3 0.55 25 1.05 4.33 5.7 2 49.36次梁1 0.2 0.35 25 1.05 1.84 4.5 34 281.53次梁2 0.2 0.3 25 1.
14、05 1.58 1.5 15 35.55纵梁1 0.25 0.4 25 1.05 2.63 4.5 34 402.39878.61柱1 0.55 0.55 25 1.05 7.94 3.9 40 1238.641-4柱24 0.5 0.5 25 1.05 6.56 3.3 40 865.9注：1）表中 为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g 表示单位长度构件重力荷载；n 为构件数量2）梁长度取净长；柱长度取层高墙体自重：A 外纵墙为 200mm 厚混凝土墙加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.4）0.2=3.19kN/m外墙面（单） 1.053.3=3.47kN/m内墙面一（单
15、） 0.543.18=1.72kN/m外纵墙 3.19+3.47+1.72=8.38kN/m B 外横墙为 200mm 厚混凝土墙加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.55）0.2=3.03kN/m外墙面（单） 1.053.3=3.47kN/m内墙面一（单） 0.543.18=1.72kN/m外横墙 3.19+3.47+1.72=8.22kN/mC 内纵墙为 200mm 厚混凝土墙加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.35）0.2=3.25kN/m内墙面（双） 0.543.182=3.44kN/m内纵墙 3.25+3.44=6.69kN/m烟 台 大 学 毕 业 设 计9D 内横墙为 200mm
16、厚混凝土墙加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.55）0.2=3.03kN/m内墙面一（双） 0.543.182=3.44kN/m内横墙 3.03+3.44=6.47kN/mE 卫生间隔墙为 100mm 厚混凝土墙加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.3）0.1=1.65kN/m内墙面一（单） 0.543.18=1.72kN/m内墙面二（单） 0.993.18=3.15kN/m卫生间墙 1.65+1.72+3.15=6.52kN/mF 卫生间纵墙为 200mm 厚混凝土墙加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.3）0.2=3.30kN/m内墙面一（单） 0.543.18=1.72kN/m内墙面二（单）
17、 0.993.18=3.15kN/m卫生间墙 1.65+1.72+3.15=8.17kN/mG 卫生间横墙为 200mm 厚混凝土墙加气混凝土砌块 5.5（3.3-0.3）0.2=3.30kN/m内墙面二（双） 0.993.182=6.30N/m卫生间墙 1.65+1.72+3.15=11.32kN/mH 女儿墙墙为 300mm 厚混凝土墙加气混凝土砌块 5.50.90.3=1.49kN/m水泥粉刷： 200.90.020.36 kN/m女儿墙 1.49+0.36=1.85kN/m木门单位面积重力荷载为 0.2kN/m2；铝合金窗单位面积重力荷载取 0.4kN/m2重力荷载代表值计算恒载： 梁
18、 878.61kN 柱（1）1238.64kN 柱（2-4）865.9kN 屋面： 4.03540.717.9=3158.12kN 楼面： 3.95（40.717.9-1.52.015 ）+4.851.52.015=3136.75kN 墙：外墙： （8.3840.9-8.38 3.69+0.458.3）2+（8.2218.1-8.22 1.8+0.43.24）3.81 3.812=719.6kN女儿墙：1.85（40.92+18.12）=218.3内墙： （6.694.5-6.69 0.9+0.22.16）15+（6.47(18.1-2.7-1.52）)93.42+6.47(18.1-2.7)
19、5+（6.694.5-6.69 0.9+0.22.16-6.69 1.8+0.42.16）3.423.8115+（6.692.5-6.69 3.8+0.29.12）2 +8.17215+8.171.53+11.321.563.42=2310.46kN 烟 台 大 学 毕 业 设 计10活载：屋面（不上人）： 0.540.717.9=364.3kN楼面： 2.040.717.9=1457.1kN由上述可得各层重力荷载代表值为：G4=3158.12+ +878.61+ 364.3=6276.01kN29.8654.310.86.71921G2G3=3136.75+719.6+2310.46+878
20、.61+865.9+ 1457.1=8639.87kNG1=3136.75+719.6+2310.46+878.61+ （865.9+1238.64）+ 1457.1=8826.24kN图 3.1 各质点的重力荷载代表值烟 台 大 学 毕 业 设 计11第 4 章 框架侧移刚度4.1 横向框架侧移刚度计算4.1.1 横梁的线刚度计算横梁线刚度 ib 计算过程见下表表 4.1 横梁线刚度 ib 计算表类别 层次EC/（N/mm 2）bh/mmmmI0/mm4l/mmECI0/l/Nmm1.5ECI0/l/Nmm2ECI0/l/Nmm横梁AB 14 3.0104 300550 4.159109 6
21、000 2.0791010 3.1191010 4.1581010横梁BC 14 3.0104 300550 4.159109 5700 2.189109 3.2841010 4.3781010横梁CD 14 3.0104 300550 4.159109 6000 2.0791010 3.1191010 4.15810104.1.2 柱线刚度计算柱线刚度 ic 计算过程见表 4.2。表 4.2 柱线刚度 ic 计算表层次 hc/mm EC/（ N/mm2） bh/mmmm Ic/mm4 ECIc/h/Nmm1 3900 3.0104 550550 7.626109 5.866101024 33
22、00 3.0104 500500 5.208109 4.73510104.1.3 横向框架柱的侧移刚度 D 值计算柱的侧移刚度根据柱线刚度比 K 的不同，图中的柱可分为边框架中柱和边柱，中框架柱中柱和边柱等。现以第 2 层 C2 柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略，计算过程见表 4.3 和表 4.4。烟 台 大 学 毕 业 设 计12梁柱线刚度比 K= 1.803735.4218.183.0.47480.12Kc mNhiDjcC /310.472表 4.3 边框架柱侧移刚度 D 值（N/mm）边柱(4根） 中柱(4根)层次K c Di1 K c Di224 0.659
23、0.248 11956 1.352 0.403 194281 0.532 0.210 9752 1.092 0.353 16337表 4.4 中框架柱侧移刚度 D 值（N/mm） 边柱(16根） 中柱(16根)层次K c Di1 K c Di224 0.878 0.305 14704 1.803 0.474 247321 0.706 0.261 12079 1.456 0.421 19484将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加取得框架各层层间侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度 Di 见下表表 4.5 横向框架层间侧移刚度（N/mm ）层次 1 2 3 4Di 609364 756524
24、756524 756524由表 7 可得 D1/D2=609364/756524=0.8050.7，故该框架柱为规则框架烟 台 大 学 毕 业 设 计13第 5 章 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1 横向自振周期计算结构顶点的假想侧移由式 u=V/D 计算，计算过程见下表表 5.1 结构顶点的假想侧移计算层次 Gi/kN VGi/kN Di/(N/mm) ui/mm ui/mm4 6276.01 6054.45 756524 8.0 115.13 8639.87 14475.67 756524 19.1 107.12 863
25、9.87 22896.89 756524 30.3 88.01 8826.24 31504.48 609364 57.7 57.7按式 计算本周期，其中 的量纲为 m，取 =0.8（高规 4.3.17）则：Tu7.TuTT1=1.70.8 =0.46s505.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算(抗规 5.2）结构高度不超过 40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式 FEk= 计算eqG10.85（6276.01+8639.872+8826.24）=27524.69kNieqG85.0 = 0.12=0.09419
26、.)(Tgmax9.0)4635(FEk= =0.09427524.69=2587.32kNeq因 1.4Tg=1.40.35=0.49T1=0.46s 所以不考虑顶部附加水平地震作用， =0。n各质点的水平地震作用按式 计算，将上述 FEk 代入可得 )1(1nEknjjiiFHG烟 台 大 学 毕 业 设 计14Fi=2587.32 ， =273956.97njjiHG1i具体计算过程见表 5.2，各楼层地震剪力按式 计算结果列入表 5.2。nnjiFV1表 5.2 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次 Hi/m Gi/kN GiHi/kNm iFi/kN Vi/kN4 13.8
27、 6276.01 86608.94 0.317 820.18 820.183 10.5 8639.87 90178.64 0.329 851.23 1671.412 7.2 8639.87 62207.06 0.227 587.32 2258.731 3.9 8826.24 3442234 0.127 328.59 2587.32各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图 5.1。图 5.1 横向水平地震作用及楼层地震剪力表 5.3 剪重比验算层次 Hi /m Gi/kN Vi/kN Vi /Gi4 13.8 6276.01 820.18 0.1310.020烟 台 大 学 毕 业
28、设 计153 10.5 8639.87 1671.41 0.1930.0202 7.2 8639.87 2258.73 0.2610.0201 3.9 8826.24 2587.32 0.2930.020取 2 轴线处作为计算单元，计算结果见表 5.4 和图 5.2。表 5.4 2 轴线的地震荷载标准值层次 Hi /mDi/（N/mm）D2/mmFi/kN Fi24 13.8 756524 78872 820.18 85.53 10.5 756524 78872 851.23 88.72 7.2 756524 78872 587.32 61.21 3.9 609364 63126 328.59
29、 34.0图 5.2 地震荷载图（kN）5.1.3 水平地震作用下的位移计算（高规 3.7.3）水平地震作用下框架结构的层间位移 和顶点位移 分别按式 ， iiiiDV，计算过程见表 5.5。表中还计算了各层的层间弹性位移角 。ijj1 ieh/5.5 .横向水平地震作用下的位移验算层次 Vi/kN Di/（N/mm）i/mmi/mmhi/mm ie/烟 台 大 学 毕 业 设 计164 820.18 756524 1.08 10.53 3300 1/30563 1671.41 756524 2.21 9.45 3300 1/14932 2258.73 756524 2.99 7.24 330
30、0 1/11041 2587.32 609364 4.25 4.25 3900 1/918由表 5.3 可见最大层间弹性位移角发生在第 1 层其值为 1/9180.25s， =0.650.272=0.05 321105.20BHT 20mskN/2烟 台 大 学 毕 业 设 计19查得： =1.2 建筑结构在 Z 高度处的风振系数 取 1.0 z结构的负载宽度为 40.5m，根据各楼层标高处的高度 Hi 取 =0.479Hi0.32，本房屋z高度 H=14.7m30m，故不考虑风压脉动的影响。各楼层处的集中风荷载按式 （其中 ）计算，具体计算izjizhBw0zsiz过程和结果见表 5.6。表
31、 5.6 各楼层处的集中风荷载标准值层次 Hi/m Hi/H z z s1 s2 1z 2z W1Z W2Z WZ4 13.8 0.939 1.11 1 0.8 0.5 0.58 0.36 77.52 48.11 125.633 10.5 0.714 1.02 1 0.8 0.5 0.53 0.34 70.83 45.44 116.272 7.2 0.490 1 1 0.8 0.5 0.52 0.33 69.50 44.11 113.611 3.9 0.265 1 1 0.8 0.5 0.52 0.33 82.13 52.12 134.25取 2 轴线处作为计算单元，计算结果见表 5.7 和图
32、 5.6。表 5.7 2 轴线的集中风荷载标准值层次 Hi /mDi/（N/mm）D2/mm WZ WZ24 13.8 756524 78872 125.63 13.13 10.5 756524 78872 116.27 12.12 7.2 756524 78872 113.61 11.81 3.9 609364 63126 134.25 13.9烟 台 大 学 毕 业 设 计20图 5.6 等效节点集中风荷载（kN）5.2.2 风荷载作用下，该榀框架的水平位移验算（高规 3.7.3） 。根据图所示的水平荷载，由式 计算层间剪力 然后求出轴线框架的层nikziwViV间侧移刚度，再按式 和 计
33、算各层的相对侧移和绝对侧移，sjijiiD1/nkk1)(计算过程见下表。表 5.8 风荷载作用下框架间剪力及侧移刚度层次 1 2 3 4Wz/kN 13.9 11.8 12.1 13.1Vi/ 50.9 37 25.2 13.1D/(N/mm) 63126 78872 78872 78872i/mm 0.81 0.47 0.32 0.17i/mm 0.81 1.28 1.6 1.77i/hi 1/4815 1/7021 1/10313 1/19412由上表可知，风荷载作用下横向框架的最大层间位移角是：1/4815 ，小于1/550，满足规范要求。5.2.3 该榀框架在风荷载作用下轴力图、剪力
34、图、弯矩图，见下图。烟 台 大 学 毕 业 设 计21图 5.7 风荷载作用下框架轴力图 （kN）烟 台 大 学 毕 业 设 计22图 5.8 风荷载作用下框架剪力图 （kN）烟 台 大 学 毕 业 设 计23图 5.9 风荷载作用下框架弯矩图 (kNm)烟 台 大 学 毕 业 设 计24第 6 章 竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1 荷载计算6.1.1 计算单元取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为 9m，如图 6.1 所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向
35、框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图 6.1 横向框架计算单元烟 台 大 学 毕 业 设 计256.1.2 恒载计算图 6.2 各层梁上作用的恒载在图 6.2 中，q 1、q 2、q 3、q 4 代表恒梁自重，为均布荷载形式。对于第 4 层q1=q2=q3=q4=4.33kN/mq5、q 6、q 7 分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载q5=4.0352.252=18.158kN/m，q 6=4.0352.7=10.895kN/m，q 7=4.0351.5=6.053kN/m。P1、P 4 和 P2、 P3 分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，
36、它包括梁自重、楼板重 P1=0.534.0352.252+2.252.632=22.73kNP2=0.534.0352.252+2.254.0352.252+2.251.842=60.02kNP3=2.254.0352.252+0.754.0352.252+2.252.632=65.39kNP4=0.754.0352.252+1.354.0352.252+2.251.842=48.32kN集中力矩 M1=M2=P1e=22.73 =3.41kNm2.05对于 13 层：q1=q2=4.33+6.47=10.8kN/m ， q3=4.33+11.32=15.65kN/m，q 4=4.33kN/m
37、 q5=,3.952.252=17.775kN/m，q 6=3.952.7=10.665kN/m，q 7=4.851.5=7.275kN/m。P1=0.534.0352.252+2.252.632+2.258.382=60.44kNP2=0.534.0352.252+2.254.0352.252+2.251.842+2.256.692=90.13kNP3=2.254.0352.252+0.754.0352.252+2.252.632+18.172=81.73kNP4=0.754.0352.252+1.354.0352.252+2.251.842+18.172+1.256.692=81.39kN
38、M1=M2=P1e=60.44 =9.07kNm2.05将以上结果汇总，见下表烟 台 大 学 毕 业 设 计26表 6.1 横向框架恒载汇总表层次q1、q2/（kN/m）q3/（kN/m）q4/（kN/m）q5/（ kN/m）q6/（ kN/m）q7/（kN/m）P1/kNP2/kNP3/kNP4/kNM1、M2/kNm4 4.33 4.33 4.33 18.158 10.895 6.053 22.73 60.02 65.39 48.32 3.4113 10.8 15.65 4.33 17.775 10.665 7.275 60.44 90.13 81.73 81.39 9.07恒荷载作用下该
39、品框架的荷载、轴力、剪力、弯矩图见下图：图 6.3 恒载荷载分布图 烟 台 大 学 毕 业 设 计27图 6.4 恒载轴力图 (kN)烟 台 大 学 毕 业 设 计28图 6.5 恒载剪力图 (kN)烟 台 大 学 毕 业 设 计29图 6.6 恒载弯矩图 （kN m）6.1.3 活荷载计算活载作用下各层框架梁上的荷载分布如图 6.6 所示：图 6. 7 各层梁上作用的活载对于第 1-3 层：q1=22.252=9kN/m ，q 1=22.7=5.4kN/m ，q 3=2.50.752=3.75kN/m烟 台 大 学 毕 业 设 计30P1=0.5322.252=5.4kNP2=0.5322.
40、252+2.2522.252=25.65kNP3=2.2522.252+0.7522.252=27kNP4=0.7522.252+1.3522.252=15.53kN集中力矩 M1=M2=P1e=5.4 =0.81kNm2.05对于第 4 层：q1=0.52.252=2.25kN/m ，q 1=0.52.7=1.35kN/m ，q 3=0.50.752=0.75kN/mP1=0.530.52.252=1.35kNP2=0.530.52.252+2.250.52.252=6.41kNP3=2.250.52.252+0.750.52.252=6.75kNP4=0.750.52.252+1.350.
41、52.252=4.73kN集中力矩 M1=M2=P1e=1.35 =0.2kNm2.05在屋面雪荷载作用下：q1=0.352.252=1.575kN/m ，q 1=0.352.7=0.945kN/m ，q 3=0.350.752=0.525kN/mP1=0.530.352.252=0.95kNP2=0.530.352.252+2.250.352.252=4.49kNP3=2.250.352.252+0.750.352.252=4.73kNP4=0.750.352.252+1.350.352.252=3.31kN集中力矩 M1=M2=P1e=0.95 =0.14kNm2.05将以上结果汇总，见表 6.2表 6.2 横向框架活载汇总表层次q1/（kN/m）q2/（kN/m）q3/（kN/m）P1/kNP2/kNP3/kNP4/kNM1、M 2/kNm4 2.25（1.575） 1.35(0.945) 0.75（0.525） 1.35（0.95） 6.41（4.49） 6.75（4.73） 4.73（3.31） 0.2（ 0.14）1-3 9 5.4 3.75 5.4 25.65 27 15.53 0.81活荷载作用下该品框架的荷载、轴力、剪力、弯矩图见下图：
