1、 毕 业 设 计职 业 学 院 学 生 公 寓 楼 设 计中 文 摘 要本 设 计 内 容 6 层 学 生 公 寓 楼 设 包 括 建 筑 设 计 、 结 构 设 计 。本 公 寓 高 22m， 总 建 筑 面 积 5819 。 建 筑 设 计 包 括 平 面 、 立 面 及 剖 面设 计 。结 构 设 计 包 括 框 架 设 计 ， 构 件 设 计 和 基 础 设 计 。 其 中 框 架 采 用 钢 筋 混 凝土 横 向 框 架 。 基 础 采 用 钢 筋 混 凝 土 柱 下 独 立 基 础 以 及 联 合 基 础 。 本 文 着 重 对一 榀 横 向 框 架 进 行 了 配 筋 设 计 。
2、 分 类 统 计 计 算 作 用 在 框 架 梁 框 架 柱 上 的 各种 恒 荷 载 、 活 荷 载 、 风 荷 载 以 及 地 震 作 用 （ 底 部 剪 力 法 ） 的 大 小 。 本 文 用迭 代 法 计 算 框 架 在 竖 向 荷 载 作 用 下 的 内 力 包 括 梁 柱 端 弯 矩 剪 力 轴 力 及 梁 跨 中弯 矩 ， D 值 法 计 算 框 架 梁 柱 在 风 荷 载 以 及 地 震 作 用 下 的 内 力 包 括 梁 柱 端 弯 矩剪 力 轴 力 。 根 据 最 不 利 又 有 可 能 的 原 则 对 框 架 进 行 内 力 组 合 包 括 永 久 荷 载效 应 控 制
3、组 合 、 可 变 荷 载 效 应 控 制 组 合 以 及 地 震 作 用 参 与 控 制 组 合 。 根 据 内力 组 合 结 果 ， 对 梁 柱 进 行 截 面 配 筋 设 计 包 括 正 截 面 抗 弯 计 算 、 斜 截 面 抗 剪 计算 以 及 柱 轴 压 比 验 算 。 根 据 框 架 柱 内 力 结 果 ， 设 计 基 础 包 括 初 定 基 础 尺 寸 、基 础 抗 冲 切 验 算 、 基 底 应 力 验 算 、 最 后 计 算 基 础 内 力 并 配 筋 。 本 文 用 弹 性 理论 计 算 双 向 板 内 力 包 括 跨 中 弯 矩 以 及 支 座 弯 矩 并 以 此 为
4、依 据 对 板 进 行 配 筋 。关 键 词 ： 框 架 结 构 ； 结 构 设 计 ； 内 力 计 算 ； 内 力 组 合 ； 配 筋The design of Career Academy student apartment building in abstractThe design content of the 6 storey student apartment building, including architectural design, structural design.This apartment is 22m high, the total construction a
5、rea of 5819 square meters. Architectural design includes plane, elevation and section design.The structure design includes frame design, component design and foundation design. The frame adopts reinforced concrete transverse frame. The foundation is made of reinforced concrete columns, independent f
6、oundations and combined foundations. In this paper, the reinforcement design of a transverse frame is emphasized. Classification statistics are used to calculate the magnitude of the constant load, live load, wind load and earthquake action (bottom shear method) acting on the frame beam column. In t
7、his paper, using iterative method to calculate the internal forces of the frame under vertical load including shear axial force and bending moment of beam to column end moment Liang Kuazhong, D value method to calculate the beam column under wind load and seismic forces under the action of axial for
8、ce shear force bending moment of beam to column end including. According to the most unfavorable and possible principle, the internal forces of the frame are combined, including permanent load effect control combinations, variable load effect control combinations, and seismic action control combinat
9、ions. According to the result of internal force combination, the section reinforcement design of beam column is carried out, including normal section bending calculation, oblique section shear resistance calculation and column axial compression ratio checking calculation. According to the frame colu
10、mn internal force results, including the initial size of foundation, foundation design basic punching checking, checking, finally calculate the substrate stress and internal force of foundation reinforcement. In this paper, the internal force of the two-way plate is calculated by the elastic theory,
11、 including the midspan moment and the support bending moment.Key words: frame structure; structural design; internal force calculation; internal force combination; reinforcement目录绪论0.1 工程概况10.2 设计内容和方法1第一章 建筑设计说明1.1 建筑平面设计21.2 建筑立面设计21.3 建筑细部设计2 第二章 结构设计说明2.1 框架承重方案32.2 梁柱截面尺寸估算32.3 结构计算简图（含梁柱刚度计算）3
12、 第三章 荷载计算3.1 恒载标准值计算63.2 活载标准值计算83.3 竖向荷载下框架受荷总图93.4 风荷载标准值计算143.5 地震作用下水平力计算14 第四章 内力计算4.1 恒载标准值作用下内力计算184.2 活载标准值作用下内力计算194.3 风荷载标准值作用下内力计算314.4 地震作用下内力计算334.5 梁柱内力计算结果汇总表40第五章 内力组合5.1 控制截面内力计算435.2 内力组合参系数确定435.3 永久荷载效应控制组合 4654 可变荷载效应控制组合495.5 地震作用参与控制组合51第六章 梁柱截面设计与配筋6.1 重力二阶效应计算536.2 框架梁截面设计53
13、6.3 框架柱截面设计58第七章 构件设计7.1 楼梯设计647.2 屋楼面板设计68第八章 基础设计8.1 基础顶面荷载计算728.2 基础尺寸及埋置深度728.3 基础高度验算748.4 基础配筋76参考文献79- 1 -绪 论0.1 工 程 概 况本 设 计 为 钢 筋 混 凝 土 框 架 结 构 ， 总 建 筑 面 积 5820m2， 设 计 使 用 年 限50 年 ， 环 境 类 别 为 一 类 ， 按 7 度 （ 0.1g,第 一 组 ） 抗 震 设 计 ， 抗 震 等 级 为三 级 ， 耐 火 等 级 级 。安 庆 市 地 区 基 本 雪 压 S0=0.35KN/m2,基 本 风
14、 压 0=0.4KN/m2。 本 工 程所 在 区 域 地 面 粗 糙 度 为 B 类 。 厂 区 地 表 下 土 层 分 布 第 一 层 0.5m 淤 泥 质 土 ，第 二 层 1.6m 砂 土 ， 第 三 层 5.2m 粉 质 粘 土 （ fak=200kPa） 拟 建 场 地 地 势 平坦 ， 自 然 地 表 标 高 18.0m,实 测 最 高 地 下 水 位 16.7m,水 质 无 侵 蚀 性 。0.2 设 计 内 容 与 方 法根 据 房 屋 建 筑 学 、 民 用 建 筑 设 计 通 则 、 民 用 建 筑 防 火 规 范 等 相 关 知 识 进行 方 案 设 计 。 整 个 方
15、案 要 满 足 大 学 生 日 常 生 活 需 要 和 正 常 使 用 功 能 。 完 成 建筑 平 面 图 、 建 筑 立 面 图 及 建 筑 剖 面 图 。结 构 部 分 包 括 结 构 类 型 的 选 择 ， 包 括 结 构 布 置 方 案 及 柱 网 尺 寸 ， 估 算梁 板 柱 尺 寸 ， 杆 件 刚 度 计 算 ， 竖 向 荷 载 作 用 下 框 架 内 力 计 算 水 平 荷 载 作 用 下框 架 内 力 计 算 及 侧 移 验 算 ， 框 架 内 力 组 合 ， 梁 板 柱 配 筋 计 算 ， 屋 楼 面 板 设 计 、楼 梯 设 计 及 基 础 设 计 。本 设 计 以 双
16、向 板 弹 性 理 论 计 算 框 架 内 力 ； 迭 代 法 计 算 竖 向 荷 载 作 用 下 框架 内 力 ； D 值 法 计 算 水 平 荷 载 作 用 下 框 架 内 力 ； 底 部 剪 力 法 计 算 水 平 地 震 作用 。- 2 -第 一 章 建 筑 设 计1.1 建 筑 平 面 设 计本 设 计 采 用 一 字 型 建 筑 样 式 ， 全 长 54.8m 宽 17.7m 层 高 3.6m， 底 层地 面 标 高 +0.450m。 底 层 走 廊 两 头 ， 以 及 楼 梯 间 设 有 消 防 逃 生 出 口 。 底 层 大厅 56m2， 包 括 门 卫 室 10m2， 以 及
17、 前 台 7m2。 根 据 相 关 规 范 确 定 楼 梯 间 数量 为 两 个 ， 分 别 分 布 在 左 第 二 跨 及 右 起 第 三 跨 。 为 满 足 广 大 学 生 的 现 实 需 要每 层 设 置 一 个 公 共 卫 生 间 及 公 共 水 房 位 于 楼 层 中 间 位 置 。单 间 宿 舍 长 7.5m 宽 3.9m， 包 括 内 阳 台 （ 2.7m2.1m)、 独 立 卫 生 间（ 1.2m2.1m） 。 宿 舍 内 净 长 5.2m， 沿 边 布 置 两 张 两 m 长 上 床 下 桌 ， 中间 为 0.5m 宽 上 下 楼 梯 。 为 适 应 学 生 需 要 内 阳
18、台 包 括 一 个 水 泥 砌 筑 水 池 。楼 梯 间 宽 3.9m 长 7.5m， 平 台 尺 寸 1.9m3.9m， 梯 段 踏 步 尺 寸 为300mm150mm 共 12 阶 楼 ,梯 间 楼 板 尺 寸 为 2.3m1.9m。公 共 水 房 ， 包 括 一 间 卫 生 器 具 室 。 水 泥 砌 筑 水 池 两 个 。公 共 卫 生 间 以 公 共 水 房 为 前 室 内 设 有 十 个 独 立 带 隔 断 的 蹲 位 。1.2 建 筑 立 面 设 计本 设 计 室 内 底 层 标 高 +0.450m 层 高 3.6m， 女 儿 墙 1.2m， 总 高 度22.05m。 一 层 窗
19、 台 标 高 1.35m。 建 筑 外 立 面 1.35m 以 下 部 分 用 外 大 理 石 墙砖 铺 实 1.35m 以 上 统 一 用 乳 胶 漆 做 面 层 。1.3 建 筑 细 部 设 计散 水 坡 ： 室 外 散 水 宽 1000mm,在 弯 角 处 设 缝 ， 直 线 段 每 15m 设 缝 ，与 墙 交 接 处 设 缝 ， 缝 宽 10mm,散 水 坡 由 底 到 上 为 60 厚 C15 混 凝 土 垫 层 20厚 1:3 水 泥 砂 浆 抹 面 找 坡 5%。- 3 -第 二 章 结 构 设 计 说 明2.1 框 架 承 重 方 案本 设 计 采 用 双 向 框 架 承 重
20、 体 系 ， 双 向 板 结 构 体 系 。2.2 梁 柱 截 面 尺 寸 估 算屋 盖 及 楼 盖 均 采 用 现 浇 钢 筋 混 凝 土 板 结 构 楼 板 厚 度 取 100mm。 梁 截 面高 度 按 跨 度 1/12 到 1/8 估 算 ， 由 此 确 定 框 架 梁 尺 寸 为 300mm650mm 中 间跨 梁 300mm50mm。 柱 的 截 面 尺 寸 按 轴 压 比 限 值 公 式 进 行 估 算 确 定 柱 截 面 尺寸 为 500500mm（ 一 层 为 600mm600mm） 。 全 楼 采 用 C30 混 凝 土 。2.3 结 构 计 算 简 图图 2-1 计 算
21、单 元 位 置 示 意 图390390390390750270750计 算 单 元(5X)(50X)()(50X)KL-1L-2KL-1L-2KL-1KL-3L-3KL-3L-3KL-3KL-1L-2KL-1L-2KL-1L-4L-4KL-4KL-4(65)(X65)44(306(3065)(0X65)图- 4 -1)确 定 框 架 计 算 简 图框 架 的 计 算 单 元 位 置 如 图 3-1 所 示 。 取 轴 上 的 一 品 框 架 计 算 。 假 定框 架 柱 嵌 固 于 基 础 顶 面 框 架 梁 与 柱 刚 接 。 除 首 层 外 柱 截 面 尺 寸 不 变 ， 故 梁跨 等 于
22、 柱 截 面 形 心 之 间 的 距 离 ； 首 层 梁 跨 等 于 首 层 柱 截 面 形 心 之 间 的 距 离 。底 层 柱 高 从 基 础 顶 面 算 至 二 层 楼 面 。 基 础 顶 面 标 高 根 据 地 质 条 件 （ 持 力 层顶 标 高 -2.1m） 、 室 内 外 高 差 0.45m 基 础 顶 标 高 定 于 -1.4m， 二 层 楼 面 标 高为 +4.05m 故 底 层 柱 高 为 5.45m。 其 余 各 层 柱 高 从 楼 面 算 至 上 一 层 楼 面 （ 即层 高 ） 均 为 3.6m， 由 此 可 绘 出 框 架 的 计 算 简 图 如 图 3-2。框 架
23、 梁 柱 线 刚 度 计 算对 于 中 框 架 梁 取 I=2I0i 左 边 跨 =EI/l=3107kN/m221/120.3m(0.65m)3/7.35m =5.6104kNmi 中 间 跨 =EI/l=3107kN/m221/120.3m(0.5m)3/2.7m =6.9104kNmi 右 边 跨 =EI/l=3107kN/m221/120.3m(0.65m)3/7.35m =5.6104kNm底 层 柱i 底 柱 =EI/l=3107kN/m221/12(0.6m)4/5.45m =5.9104kNm余 层 柱i 余 柱 =EI/l=3107kN/m221/12(0.5m)4/3.6m
24、 =4.3104kNm令 i 余 柱 =1.0， 则 其 余 各 杆 件 的 相 对 线 刚 度 为i 左 边 跨 =5.6104kNm/4.3104kNm=1.30i 中 间 跨 =6.9104kNm/4.3104kNm=1.60i 右 边 跨 =5.6104kNm/4.3104kNm=1.30i 底 柱 =5.9104kNm/4.3104kNm=1.37- 5 -框 架 梁 柱 的 相 对 线 刚 度 如 图 3-2 所 示 .作 为 计 算 各 节 点 杆 端 弯 矩 分 配 系数 的 依 据 。图 2-2 计 算 简 图54036036036036036073502707350- 6
25、-第三章 荷载计算3.1 恒载标准值计算屋面防水层（刚性）30 厚 C20细石混凝土 1.0kN/m2防水层（柔性）三毡四油铺小石子 0.4kN/m 2找平层：15 厚水泥砂浆 0.015m x20 kN/m 3= 0.4kN/m2找坡层：40 厚水泥石灰焦渣 3砂浆找平 0.04m x14 kN/m3= 0.56 kN/m2保温层：80 厚矿渣水泥 0.08m x14.5 kN/m3= 1.16kN/m2结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板 0.10m x25kN/m3= 2.5 kN/m2抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01m x17 kN/m3=0.17 kN/m2合计： 6.09 kN/m
26、2 各层走廊楼面10mm 面层水磨石地面 20mm 水泥砂浆打底 0.65 kN/m 2素水泥浆结合层一道 结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板 0.10m x25kN/m3= 2.5 kN/m2抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01m x17 kN/m3=0.17 kN/m2合计： 3.82 kN/m2- 7 -标准层楼面600 x600 瓷砖面层30 厚 1:3 干硬性水泥砂浆 1.12 kN/m2水泥浆结合层一道结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板 0.10m x25kN/m3= 2.5 kN/m2抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01m x17 kN/m3=0.17 kN/m2合计 3.82 kN
27、/m2梁自重1）b xh=300mmx650mm梁自重 25 kN/m30.3m(0.65m-0.1m)=4.13 kN/m抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01m(0.65m-0.1m)2+0.3m x17 kN/m3=0.24 kN/m 合计： 4.37 kN/m2）b xh=300mmx500mm梁自重 25 kN/m30.3m(0.5m-0.1m)=3 kN/m抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01m(0.5m-0.1m)2+0.3m x17 kN/m3=0.19kN/m 合计： 3.19 kN/m柱自重b xh=500mmx500mm- 8 -柱自重 25 kN/m30.5m0.5m=6.2
28、5 kN/m抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01m0.5m4 x17 KN/m3=0.34kN/m合计： 6.59 kN/mb xh=600mmx600mm柱自重 25 kN/m30.6m0.6m=9 kN/m抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01m0.6m4 x17 KN/m3=0.41kN/m合计： 9.41kN/m外纵墙自重 纵墙 0.19m10kN/m 3=1.9kN/m2 水泥砂浆外墙面 0.02m17 kN/m3=0.34 kN/m2 水泥粉刷内墙面 0.02m17 kN/m3=0.34 kN/m2合计： 2.58kN/ m2内纵墙自重纵墙 0.19m10kN/m 3=1.9kN/m2水
29、泥粉刷内墙面 0.02m217 kN/m3=0.68 kN/m2 合计： 2.58kN/ m2内隔墙自重（190mm）隔墙 - 9 -0.19m10kN/m 3=1.9kN/m2水泥粉刷内墙面 0.02m217 kN/m3=0.68 kN/m2 合计： 2.58kN/ m2内隔墙自重（90mm）隔墙 0.09m10kN/m 3=0.9kN/m2水泥粉刷内墙面 0.02m217 kN/m3=0.68 kN/m2 合计： 1.58kN/ m2 铝合金窗 0.35kN/ m2卫生间木门 0.05kN/ m2进户防盗门 0.25kN/ m2 3.2 活荷载标准值计算 根据荷载规范查的屋面及楼面活荷载标
30、准值不上人屋面 0.5kN/ m 2楼面（宿舍、走廊） 2.0 kN/ m 2雪荷载SK=1.00.35 kN/ m2=0.35 kN/ m2屋面活荷载与雪荷载不同时考虑两者中取大值。- 10 -3.3 竖向荷载作用下框架受荷总图板传至梁上的三角形和梯形荷载，为简化计算按等效均布法简化为均布荷载，荷载的传递示意见图 3-1.AB 轴间框架梁屋面板传荷载：恒载 6.09 kN/m2 1.95m (1-2 0.262+0.263) 2=20.96 kN/m活载 0.5 kN/m2 1.95m (1-2 0.262+0.263) 2=1.72 kN/m梁上 190mm 隔墙荷载：2.58kN/ m2
31、 2.95m=7.61 kN/m楼面板传荷载：恒载 3.79 kN/m2 1.95m (1-2 0.262+0.263) 2=13.04 kN/m活载 2.0 kN/m2 1.95m (1-2 0.262+0.263) 2=6.88 kN/m梁上 190mm 隔墙荷载：2.58kN/ m2 2.95m=7.61 kN/m735027073503903903903904567ABCD图 -1板 传 荷 载 示 意 图计 算 单 元- 11 -梁自重：4.37 kN/mAB 轴间框架梁均布荷载：屋面梁：恒载=20.96 kN/m+7.61 kN/m+4.37 kN/m=31.94 kN/m活载=1
32、.72 kN/m楼面梁：恒载=13.04 kN/m+7.61 kN/m+4.37 kN/m=25.02 kN/m活载=6.88 kN/mBC 轴间框架梁屋面板传荷载：恒载 6.09 kN/m2 1.35m 5/8 2=10.28 kN/m活载 0.5 kN/m2 1.35m 5/8 2=0.84kN/m楼面板传荷载：恒载 3.79 kN/m2 1.35m 5/8 2=6.40 kN/m活载 2.0 kN/m2 1.35m 5/8 2=3.36kN/m梁自重 3.19 kN/mBC 轴间框架梁均布荷载：屋面梁：恒载=10.28 kN/m+3.19 KN/m=13.47 kN/m活载=0.84 k
33、N/m楼面梁：恒载=6.40 kN/m+3.19kN/m=9.59 kN/m活载=3.36kN/mCD 轴间框架梁同 AB 轴间框架梁802图 3现 浇 天 沟 尺 寸- 12 -屋面梁：恒载 31.94 kN/m 活载 1.72 kN/m楼面梁：恒载 25.02 kN/m 活载 6.88 kN/mA 轴柱纵向集中荷载计算女儿墙自重（高 1.3m）0.19m 1.3m 10 kN/m3+(1.3m 2+0.2m) 0.5 kN/m2=3.87 kN/m现浇天沟自重（图 3-2）25 kN/m3 0.8m+(0.2m-0.08m) 0.08m+(0.8m+0.2m) (0.5 kN/m2+0.3
34、6 kN/m2)=2.7 kN/m顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重 +梁自重+板传荷载=（3.87 kN/m +2.7 kN/m） 7.8m+4.37 kN/m (7.8m-0.5m) +7.35m/4 2+6.09 kN/m2 (7.35m 1.95m)+(1.95m 1.95m)= 209.06kN顶层柱活载=板传荷载=0.5 kN/m2 (7.35m 1.95m)+(1.95m 1.95m)=9.07 kN标准层柱恒载=墙自重+ 梁自重 +门窗重+板传荷载=2.58kN/m2 (7.8m-0.5m) 0.9m+（0.3m 2+0.45m 2-0.25m） 2.05m 2+7.3m 2 .95
35、m 1/4 2+1.58 kN/m2 (1.2m+1.3m) 3.5m +4.37 kN/m+0.35kN/m2 (1.8m 2.05m+0.6m 1.2m+2.5m 3.5m) 2+0.05kN/m2 0.6m 1.9 m+3.79 kN/m2 (7.35m 1.95m+1.95m 1.95m)- 13 -=216.16kN标准层柱活载=板传荷载=2.0 kN/m2 （7.35m 1.95m+1.95m 1.95m）=36.28kNB 轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=梁自重+ 板传荷载=4.37 kN/m (7.8m-0.5m+7.35m/4 2）+3.19 kN/m （2.7m-0.3m）
36、 1/4 2+6.09 kN/m2 （7.35m 1.95m+1.95m 1.95m+2.7m 3.9m-2.7m 1.35m 1/2）=215.26kN顶层柱活载=板传活载=0.5kN/m2（7.35m 1.95m+1.95m 1.95m+2.7m 3.9m-2.7m 1.35m 1/2）=10.06 kN +3.36 kN标准层柱恒载=墙自重+ 梁自重 +门窗重+板传荷载=2.58kN/m2 (7.8m-0.5m) 2.95m-2.05m 1m 2+7.3m 2.95m 1/42+ 4.37 kN/m (7.8m-0.5m+7.35m 1/4 2)+3.19 kN/m (2.7m-0.3m
37、)1/4 2+0.25 kN/m2 2.05m 1m 2+3.79 kN/m2 (7.35m 1.95m+1.95m 1.95m+2.7m 3.9m-2.7m 1.35m 1/2=227.31kN标准层柱活载=板传荷载- 14 -=2.0kN/m2 （7.35m 1.95m+1.95m 1.95m+2.7m 3.9m-2.7m 1.35m 1/2）=40.24kN+13.44 kNC 轴纵向集中荷载的计算由结构与荷载均对称得顶层柱 恒载 215.26kN 活载 10.06 kN +3.36kN标准层柱 恒载 227.31kN 活载 40.24kN+13.44kND 轴纵向集中荷载的计算由结构与
38、荷载均对称得顶层柱 恒载 209.06kN 活载 9.07 kN 标准层柱 恒载 216.16kN 活载 36.28kN框架在竖向荷载作用下受荷总图如图 3-3- 15 -73502707350ABCD图 3-竖 向 受 荷 总 图（ 图 中 各 值 单 位 为 KN,图 中 数 值 为 标 准 值 ）31.9413.4731.94（ 72） （ 08） （ 72）25.09.525.0（ 68） （ 36） （ 68）25.09.525.0（ 68） （ 36） （ 68）25.09.525.0（ 68） （ 36） （ 68）25.09.525.0（ 68） （ 36） （ 68）25.0
39、9.525.0（ 68） （ 36） （ 68）209.6（ 7） 215.6215.6 209.6（ 7）（ 0+3） （ 3+0）216.（ 38） 27.127.31 216.（ 38）（ 4+34） （ 4+04）216.（ 38） 27.127.31 216.（ 38）（ 4+34） （ 4+04）216.（ 38） 27.127.31 216.（ 38）（ 4+34） （ 4+04）216.（ 38） 27.127.31 216.（ 38）216.（ 38） 27.127.31 216.（ 38）G=3.G=3.7G=3.7G=3.7G=3.7G=51.28G=23.7G=2.7G=2.7G=2.7G=2.7G=.G=.G=.G=.G=.G=3.G=.7G=.7G=.7G=.710 101010101011010101010（ 4+34） （ 4+04）（ 4+34） （ 4+04）G=51.28G=51.28G=51.283.4 风 荷 载 标 准 值 计 算为简化计算，作用在外墙面上的风荷载近似用屋面梁和楼面梁处集中荷载- 16 -替代。作用于屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值为 k= z s z o(hi+hj)B/2计算过程见表 3.1表 3.1 集中风荷载标准值离地高度Z/m
